食品工程原理答案冯骉第11章

第十一章

11-1 已知湿空气的总压强为101.3kPa，温度为30℃，湿度为0.024kg/kg绝干空气，试计算其相对湿度、露点、绝热饱和温度、焓和空气中水汽的分压。

[解]（1）H=0.622p/(pT-p) 即 0.024=0.622p/(101.3-p) 解得： p=3.763kPa

30℃下水的饱和蒸汽压ps=4.24kPa =p/ps=3.763/4.24=89%

（2）因td是将湿空气等湿冷却而达到饱和时的温度，则水蒸气分压为3.76kPa时的温度为：

td=27.5℃

（3）假设tas=28.4℃，由水蒸气表查得相应的水气分压ps为3.87kPa，则湿空气的饱和湿度为： Has=0.622×3.87/(101.3-3.87)=0.0247 kg/kg绝干空气

比热容 cpH=1.01+1.88H=1.01+1.88×0.024=1.055 kJ/kg绝干空气

tas=t-r0(Has-H)/cpH=30-2490×(0.0247-0.024)=28.35℃ 故与假设非常接近。

（4）I=(1.01+1.88H)t+2490H=(1.01+1.88×0.024)×30+2490×0.024=91.4 kJ/kg绝干空气

11-2 已知湿空气的温度为50℃，总压强为100kPa，湿球温度为30℃，试计算该湿空气以下各参数：（1）湿度；（2）相对湿度；（3）露点；

（4）焓；（5）湿比热容。

[解]（1）由饱和水蒸气表查得，在tw=30℃时，水的饱和蒸汽压ps=4.25kPa，汽化潜热为rw=2423.7kJ/kg。在湿球温度下，空气的饱和湿度为：

Hw=0.622ps/(pT-ps)=0.622×4.25/(100-4.25)=0.0276kg/kg干空气

根据空气湿度计算式，可求得该空气的湿度为：

H=Hw-1.09(t-tw)/rw=0.0276-1.09×(50-30)/2423.7=0.0186kg/kg干空气

（2）由饱和水蒸气表查得，在t＝50℃下，水的饱和蒸汽压ps=12.34kPa。根据空气湿度计算式，可求得该空气中的水蒸汽分压为：

p=pTH/(0.622+H)=100×0.0186/(0.622+0.0186)=2.904kPa

空气的相对湿度为：=p/ps=2.904/12.34=23.5%

（3）在露点下空气刚好达到饱和状态，空气中的水汽分压p=2.904kPa即为水在露点下的饱和蒸汽压，故由饱和水蒸气表查得，此空气的露点td=23℃。

（4）I=(1.01+1.88×0.0186)×50+2500×0.0186=98.8 kJ/kg干空气

（5）vH=(1/29+0.0186/18)×22.4×(273+50)×101.3/(273×100)=0.954m3/kg干

空气

11-3 若常压下某湿空气为20℃，湿度0.014673kg/kg绝干空气，试求：

（1）湿空气的相对湿度；（2）湿空气的比体积；（3）湿空气的比定压热容；（4）湿空气的质量焓。若将上述空气加热到50℃，再分别求上述各项。

[解]（1）20℃时，由水的热力学性质表查出ps=2.3346kPa

0.014673=0.622×2.3346/(101.3-2.3346) 解得 =1=100%

该空气为水蒸气所饱和，不能作干燥介质用。

vH=(0.722+1.244H)×(273+t)/273=0.848m3/kg干空气

cH=1.01+1.88×0.014673=1.038kJ/(kg.K)

I=(1.01+1.88×0.014673)×20+2490×0.014673=57.29kJ/kg干空气

（2）50℃时，水蒸气的饱和蒸汽压为12.34kPa

当空气从20℃加热到50℃时，湿度没有变化，故：

0.014673=0.622×12.34/(101.3-12.34) =18.92% 由计算结果看出，湿空气被加热后相对湿度降低了。

vH=(0.722+1.244×0.014673)×(273+50)/273=0.935m3/kg干空气

湿空气的比定压热容只是湿度的函数，因此20℃与50℃时的湿空气比定压热容相同。

I=(1.01+1.88×0.014673)×50+2490×0.014673=88.42kJ/kg干空气

11-4 将质量流量0.9kg干空气/s的湿空气A(tA=20℃，A=0.80)与质量流量0.3㎏干空气/s的湿空气B（tB=80℃，B=0.3）混合，求混合后空气的状态参量。

[解]由H－I图查得两种空气的湿含量和焓如下：

HA=0.012kg/kg干空气 IA=50kJ/kg干空气 HB=0.103kg/kg干空气 IB=350kJ/kg干空气

Hm=(mAHA+mBHB)/(mA+mB)=(0.9×0.012+0.3×0.103)/(0.9+0.3)=0.035 kg/kg干空气

Im=(mAIA+mBIB)/(mA+mB)=(0.9×50+0.3×350)/(0.9+0.3)=125kJ/kg干空气

11-5 调节干燥需要的空气状态，干燥操作如图11-6所示。已知状态A：tA=30℃，td=20℃，qv=500 m3 /h湿空气；状态B：通过冷凝器后，空气中的水分除去2㎏/h；状态C：通过加热器后，空气的温度tB=60℃，干燥器在常压﹑绝热条件下进行。水在不同温度下的饱和蒸汽压如下表：

t/℃ 10 15 20 30 40 50 60

ps/kPa 1.2263 1.7069 2.3348 4.2477 7.3771 12.3410 19.9241

试求：（1）作空气状态变化图；（2）经过冷凝器后空气的温度和湿度；

（3）经过加热器后空气的相对湿度。

[解]（1）由于给出了状态A的露点，故可由其对应的蒸气压计算该状态的湿度HA，根据给出的冷凝水量和空气量可确定HB，冷凝器内空气状态的变化由A到B’到B。冷凝器除去空气中的部分水分后，送到加热器等湿升温到C点（60℃）。在干燥器的干燥过程中空气增湿，到达A点，形成一个循环过程。空气状态变化如附图。

（2）根据露点温度td可从给出的水的饱和蒸汽压数据中查到ps=2.3348kPa，此值即为进入换热器l的空气的水蒸气分压p，因此：

HA=0.622ps/(pT-ps)=0.622×2.3348/(101.3-2.3348)=0.01467kg/kg干空气 vH=(1/29+HA/18)×22.4×(273+30)/273=0.878m3/kg干空气

故 qm=qv/vH=500/0.878=569.5kg/h

由物料衡算：qm’=qm(HA-HB)，所以：HB=HA-qm’/qm=0.014673-2/569.5=0.01116kg/kg干空气

（3）根据湿含量的定义，在空气达到饱和时：HB=0.622ps/(pT-ps) ps=HBpT/(0.622+HB)=0.01116×101.3/(0.622+0.01116)=1.785kPa 查得温度为tB=16℃。此时的ps等于C点的空气中的水蒸气分压p，另外，由tc=60℃，从给出的数据中查到水的饱和蒸汽分压ps=19.924kPa。因此，该处空气的相对湿度为：

=p/ps=1.785/19.924=0.0896=8.96%

11-6 在一常压转筒干燥器中，将其物料从（湿基）含水量4.0%干燥到0.5%，干燥产品流量为600kg/h，空气进预热器前t0=25℃，相对湿度0=55%，经过预热器加热到t1=85℃后再进入干燥器，出干燥器时t2=30℃。物料进干燥器时1=24℃，出干燥器时2=60℃，绝干物料的比定压热容为0.52kJ/(kg绝干物料.K)。假设干燥器的热损失为18000kJ/h，（25℃时水的饱和蒸汽压=3.168kPa）。试求：（1）绝干空气的质量流量；（2）在单位时间内预热器中的传热量。

[解] X1=0.04/(1-0.04)=0.0417kg/kg绝干物料 X2=0.005/(1-0.995)=0.005kg/kg绝干物料

Gc=G2(1-w2)=600(1-0.005)=597kg绝干物料/h

W=Gc(X1-X2)=597(0.0417-0.005)=21.9kg/h

p=jps=0.55×3.168=1.7414kPa

H0=H1=0.622×1.7414/(101.3-1.7414=0.0109kg/kg干空气

L(H2-0.0109)=21.9

（a）

热量衡算： L(I1-I2)=Gc(I’2-I’1)+QL Qp=L(I1-I0)

I0=(1.01+1.88×0.0109)×25+2490×0.0109=52.9kJ/kg干空气 I1=(1.01+1.88×0.0109)×85+2490×0.0109=114.7kJ/kg干空气 I2=(1.01+1.88×H2)×30+2490H2=30.3+2546.4H2

I’1=(0.52+4.187×0.0417)×24=16.67kJ/kg绝干物料

I’2=(0.52+4.87×0.005)×60=32.46kJ/kg绝干物料

Qp=L(I1-I0)=L(114.7-52.9)=61.8L

L(114.7-30.3-2546.4H2)=59.7×(32.46-16.67)+18000

L(84.4-2546.4H2)=27426.6 (b)

联立式（a）及式（b）解得： H2=0.0258kg/kg干空气

L=1468.7kg

Qp=L(I1-I0)=61.8L=90764.7kJ/h

11-7 用回转干燥器干燥湿糖，进料湿糖湿基含水量为1.28%，温度为31℃。每小时生产湿基含水量为0.18%的产品4000kg，出料温度36℃。所用空气的温度为20℃，湿球温度为17℃，经加热器加热至97℃后进入干燥室，排除干燥室的空气温度为40℃，湿球温度为32℃。已知产品的比热容为1.26kJ/(kg.K)。试求：（1）水分蒸发量；（2）空气消耗干空气/h

量；（3）加热器所用表压100kPa的加热蒸汽消耗量；（4）干燥器的散热损失；（5）干燥器的热效率。

[解（]1）W=G2(w1-w2)/(1-w1)=4000×(0.0128-0.0018)/(1-0.0128)=44.6kg/h

（2）空气用量 查湿空气的H－I图，得

H0=H1=0.011kg/kg干空气 H2=0.028kg/kg干空气 则 L=W/(H2-H1)=44.6/(0.028-0.011)=2.62×103kg干空气/h L’=L(1+H0)=2.62×103×(1+0.011)=2.65×103kg/h

（3）由H－I图可查得： I0=49kJ/kg干空气 I1=125kJ/kg干空气 I2=113kJ/kg干空气

故 Q=L(I1-I0)=2.62×103×(125-49)=198×103kJ/h

由书末附录的饱和水蒸气表可查得：表压100kPa的水汽化

热r=2205kJ/kg，则加热器加热蒸汽用量： D=Q/r=198×103/2205=90kg/h

（4）QL=Q-L(I2-I0)-G2cps(2-1)+Wcpw1

=198×103-2.62×103×(113-49)-400×1.26×(36-31)+44.6×4.17×31=12.0×103kJ/h

（5）由H－I图可查得干燥空气的湿球温度tw=38℃，可由饱和水蒸气表查得对应此温度的汽化热为r=2405kJ/kg，则：

=Wr/Q=44.6×2405/(198×103)=0.542

11-8 某糖厂有一干燥器干燥砂糖结晶，每小时处理湿物料1000kg，

干燥操作使物料的湿基含水量由40%减至5%。干燥介质是空气，初温为293K，相对湿度为60%，经预热器加热至393K后进入干燥器。设空气离开干燥器时的温度为313K，并假设已达到80%饱和。试求：

（1）水分蒸发量；（2）空气消耗量和单位空气消耗量；（3）干燥收率为95%时的产品量；（4）如鼓风机装在新鲜空气进口处，鼓风机的风量应为多少？

[解]（1）W=G1(w1-w2)/(1-w2)=1000×(0.4-0.05)/[(1-0.05)×3600]=0.102kg/s

（2）由湿空气的H——I图查得，当t0=293K和0=60%时，H0=0.009kg/kg干空气；当t2=393 K和2=80%时，H2=0.039kg/kg干空气。

L=W/(H2-H1)=W/(H2-H0)=0.102/(0.039-0.009)=3.41kg干空气/s l=L/W=1/(H2-H0)=1/(0.039-0.009)=33.3kg空气/kg水

（3）G2=G1-W=1000/3600-0.102=0.176kg/s G’2=0.176×0.95=0.167kg/s

（4）qv=LvH=L(0.773+1.244H0)×t0/273=3.41×(0.733+1.224×0.009)×293/173=

2.88m3/s

11-9 在常压连续干燥器中将物料自含水量50%干燥至6%（均为湿基），采用废气循环操作，循环气量为从干燥器排出废气量的0.8，混合在预热器并经预热器预热到54℃，且为等焓增湿干燥过程。已知新

鲜空气的状态t0=25℃，H0=0.005kg水/kg绝干空气，废气的状况为t2=38℃，H2=0.034kg水/kg绝干空气，求每小时干燥1000kg湿物料所需的新鲜空气量及预热器的传热量。预热器的热损失不计。

[解] Hm=0.2H0+0.8H2=0.2×0.005+0.8×0.034=0.0282kg/kg干空气 I0=(1.01+1.88×0.005)×25+2490×0.005=37.935kJ/kg干空气 I2=(1.01+1.88×0.034)×38+2490×0.034=125.47kJ/kg干空气 Im=0.2I0+0.8I2=107.96 kJ/kg=(1.01+1.88Hm)×tm+2490Hm tm=35.5℃

W=G1(w1-w2)/(1-w2)=1000×(0.5-0.06)/(1-0.06)=468kg/h L=W/(H2-H0)=468/(0.034-0.005)=1.614×104kg干空气/h L’=L(1+H0)=1.614×104×(1+0.005)=1.622×104kg/h

Qp=(L/0.2)×(1.01+1.88×0.0282)×(54-35.5)=1.587×106kJ/h

11-10 某种颗粒状物料放在宽1200mm的金属传送带上进行干燥，空气以2m/s的速度垂直吹过物料层。空气预热到平均温度75℃，平均湿度为0.018㎏水蒸气/㎏干空气。试求表面蒸发阶段每小时从每米长的传送带上蒸发的水分量。

[解] vH=(0.773+1.244H)×(273+75)/273=(0.773+1.244×0.018)×(273+75)/273=1.01m2/kg干空气

Lw=u0/vH=2/1.01=1.98kg干空气/(m2.s) =0.024Lw0.37=0.024×1.980.37=0.0309kW/(m2.K)

已知空气t1=75℃，H1=0.018 kg/kg干空气，从H——I图查出空气湿球温度tw1=34℃，并从饱和水蒸气性质表中查出相应水的汽化潜热rw=2415kJ/kg，干燥速率为：

dW/Ad=a(t-tw)/rw=0.0309×(75-34)/2415=5.25×10-4kg/(m2.s) 设传送带上物料干燥面积为传送带的面积（传送带的长度乘宽度），因此，每小时从每米长的传送带上蒸发的水分量为： W=5.25×10-4×1.2×1×3600=2.27kg/h

11-11 温度66℃，湿含量为0.01kg水蒸气/kg干空气的空气以4.0m/s的流速平行流过料盘中的湿物料表面，试估算恒速干燥阶段的干燥速率。

[解]由空气H——I图查得tw=29℃，由饱和水蒸气表查得对应的汽化热rw=2430kJ/kg。

vH=(0.773+1.244×0.01)×(273+66)/273=0.975kg/m3 qm=u/vH=4/0.975=4.10kg/(m2.s)

=14.3qm0.8=14.3×4.10.8=44.2W/(m2.K)

u0=(t-tw)/rw=44.2×(66-29)/(2430×103)=6.73×10-4kg/(m2.s)=2.42kg/(m2.h)

11-12 湿物料在恒定干燥条件下在5 h内由干基含水量35%降至10%。如果物料的平衡含水量为4%（干基），临界含水量为14%（干

基），求在同样的干燥条件下，将物料干燥到干基含水量6%需多少时间？

[解]

5

GcAk

(

0.350.140.140.04

ln

0.140.040.10.04

)

Gc/Ak =1.92 

11-13 将1000kg（以绝干物料计）某板状物料在恒定干燥条件下进行干燥。干燥面积为55m2，其初始含水量为0.15kg/kg绝干物料，最终含水量为2.5×10-2kg/kg绝干物料，在热空气流速为0.8m/s情况下，其初始干燥速度为3.6×10-4kg/(m2.s)，临界含水量为0.125kg/kg绝干物料，平衡含水量为5×10-3kg/kg绝干物料。设传质系数kx与热空气流速的0.8次方成正比。试求：（1）此物料干燥时间是多少？（2）在同样条件下，欲将此物料最终含水量降低到1.5×10-2kg/kg绝干物料，其干燥时间为多少？（3）欲将热空气流速提高到4 m/s时，最终含水量仍为2.5×10-2kg/kg绝干物料，其干燥时间为多少？ [解]（1） KX=u0/(X0-X*)=0.36×10-3/(0.125-0.005)=0.003kg/(m2.s)  （2） 





1000550.003

(

(

0.150.1250.1250.005

ln

ln

0.1250.0050.0250.005

)1.20610s3.35h

4

1.92(

0.350.140.140.04

ln

0.140.040.060.04

)7.1h

1000550.003

0.150.1250.1250.005

0.1250.0050.0150.005

)1.62410s4.51h

4

（3） KX’=(4/0.8)0.8KX=0.0109kg/(m2.s) 

11-14 某板状物料的干燥速率与所含水分成比例，其关系可用下式表



1000550.0109

(

0.150.1250.1250.005

ln

0.1250.0050.0250.005

)3.3310s0.925h

3

示：-dX/d=KX。设在某一干燥条件下，此物料在30min后，自初重66kg减至50kg。如欲将此物料在同一条件下，自原含水量干燥到原含水量的50%的水分需多长时间？已知此物料的绝干物料质量为45kg。

[解]

dXd

KX

积分得： 

0.4670.111

1K

X2



X1

dXX



1K

ln

X1X2

0.5

1K

ln

解得 K＝2.874 h-1

X2’=(66-45)/(2×45)=0.233kg/kg '

11-15 采用干燥器对某种盐类结晶进行干燥，一昼夜将10t湿物料由最初湿含量10%干燥最终湿含量1%（以上均为湿基）。热空气的温度为100℃，相对湿度为5%，以逆流方式通入干燥器。空气离开干燥器时的温度为65℃，相对湿度为25%。试求:：（1）每小时原湿空气用量；（2）产品量；（3）如干燥器的截面积为圆形，要求热空气进入干燥器的线速度为0.4m/s，试求干燥器的直径。在65℃时，空气中的水汽分压为187.5mm汞柱。

[解]（1）Gc=G1(1-w1)=10000×(1-0.1)/24=375kg干料/h X1=w1/(1-w1)=0.1/(1-0.1)=0.111kg水/kg干料 X2=w2/(1-w2)=0.01/(1-0.01)=0.0101kg水/kg干料 H1=0.622×0.05×760/(760-0.05×760)=0.0327kg/kg干空气 H2=0.622×0.25×187.5/(760-0.25×187.5)=0.0408kg/kg干空气

12.874

ln0.4670.233

0.242h14.5min

L=Gc(X1-X2)/(H2-H1)=375×(0.111-0.0101)/(0.0408-0.0327)=4.68×103kg干空气/h

L’=L(1+H1)=4.68×103×(1+0.0327)=4.83×103kg/h （2）G2=Gc(1+X2)=375×(1+0.0101)=379kg/h

（3）qv=LvH=L(0.773+1.244×0.0327)×373/273=5200m3/h A=qv/u=5200/(3600×0.4)=3.61m2 D=(3.61/0.785)1/2=2.14m

11-16 有一逆流操作的转筒干燥器，筒径1.2m，筒长7m，用于干燥湿基含水量为3%的晶体，干燥后产品的湿基含水量为0.2%。干燥器的生产能力为1800kg产品/h。冷空气为to=293K，o=60%，流经预热器（器内加热蒸汽的饱和温度为383K）后被加热至363K，然后送入干燥器。空气离开干燥器的温度为328K。晶体物料在干燥器中其温度由293K升至333K而排出，绝对干料的比热为1.26kJ/(kg.K)，干燥器的热损失为5kW。试求：（1）蒸发水分量；（2）空气消耗量及出口时的湿度；（3）预热器中加热蒸汽的消耗量（设热损失为10%）。 [解]（1）W=G2(w1-w2)/(1-w1)=0.5×(0.03-0.002)/(1-0.03)=0.0144kg/s （2）当t0=293 K，0=60%时，查图得H0=H1=0.0087kg/kg干空气 I0=(1.01+1.88H0)×t0+2490H0=42.24kJ/kg干空气 I1=(1.01+1.88H1)×t1+2490H1=113.2kJ/kg干空气 Gc=G2(1-w2)=0.5×(1-0.002)=0.499kg/s X1=w1/(1-w1)=0.03/(1-0.03)=0.03093

X2=w2/(1-w2)=0.002/(1-0.002)=0.002004 cp1=1.26+4.187×0.03093=1.39kJ/(kg.K) cp2=1.26+4.187×0.002004=1.278kJ/(kg.K) GcI’1=0.499×1.39×20=13.872kW GcI’2=0.499×1.278×60=38.024kW

113.2L+13.872=LI2+38.024+5 （1）

I1=(1.01+1.88H2)×53+2490H2 （2）

L=W/(H2-H0)=0.0144/(H2-0.0087) （3）

联立（1）、（2）和（3）得：

H2=0.01678kg/kg干空气 L=1.782kg干空气/s I2=96.98kJ/kg干空气

（3）Qp=L(I1-I0)×1.1=1.782×(113.2-42.24)×1.1=139.1kW

383K时水蒸汽的冷凝潜热为2232kJ/kg，加热水蒸汽消耗量为：D’=139.1/2232=0.0623kg/s

11-17 今有一气流干燥器，将1200kg/h的湿木屑从含水量30%干燥到15%（均为湿基）。木屑的平均直径为0.428mm，绝干木屑的真实密度为703kg/m3；其比热为1.36kJ/(kg.K)，湿木屑进入干燥器的温度为293K，由实验测定木屑的临界含水量为20%；平衡含水量为4.2%（均

为干基）。干燥介质为高温烟道气，气体进口温度为673K；湿度为3.0×10-2kg水蒸气/kg干气。试计算气流干燥器的直径和高度。 [解]本题是根据一定的生产任务设计一台气流干燥器，主要计算气流干燥器的直径与高度。气流干燥管可以选用变径管，亦可以选用等径管，本题中拟选用结构比较简单的等径管，

干燥器直径可由下式计算：

D

气流干燥器的高度主要根据干燥介质与湿物料间的传热速率关系由下式计算：

Z

q

a(0.785D)tm

2

应用以上两式计算气流干燥器的直径与高度，必须知道干燥介质消耗量L与干燥介质的进、出口状态以及物料的进、出口状态，干燥介质与物料的进口状态已由题给。求解物料出口温度为2时，需要知道干燥介质的出口状态，而干燥介质的出口温度t2，一般要求比物料出口温度2高10~30℃，或比入口气体的绝热饱和温度高20~50℃，以避免其中水汽凝结。干燥介质消耗量L与干燥介质出口湿度H2可通过物料衡算与热量衡算求得。L与H2的求解又与物料的出口温度2有关，因此求2时要用试差法。 （1）水分蒸发量W

Gc=1200×(1-0.3)=840 kg/h=0.233kg/s

X1=30/70=0.429kg/kg X2=15/85=0.176kg/kg W=Gc(X1-X2)=0.233×(0.429-0.176)=0.0589kg/s （2）干燥介质消耗量L、出口湿度H2和木屑出口温度2

假定干燥介质出口温度t2=358 K，木屑出口温度2=338 K，干燥管热损失QL可略去不计，则蒸发水分所需要的热量Q1可求得：

Q1=W(2492+1.88t2-4.1871)=0.0589×(2490+1.88×85-4.187×20)=151.3kW

物料由q1加热到q2所需的热量Q2可由下式求得：

Q2=Gccpm(2-1)=0.233×(1.36+4.187×0.176)×(338-293)=21.99kW L=W/(H2-H0)=(Q1+Q2)/[(1.01+1.88H0)(t1-t2)]

=(151.3+21.99)/[(1.01+1.88×0.03)×(673-358)]=0.516kg/s H2=W/L+H1=0.0589/0.516+0.03=0.144kg/kg

根据t2=358 K，H2=0.0144kg/kg，查H－I图得空气湿球温度tw=334K，查饱和水蒸汽性质表，此时水的汽化潜热rw=2353kJ/kg，将X0=0.2kg/kg，X2=0.176kg/kg，X*=0.042kg/kg，cps=1.36kJ/(kg.K)代入下式中得：

rw(x0x)

*

t22t2tw



rw(x2x)cs(t2t)(x2x/x0x)

rw(x0x)cs(t2tw)

*

***

cs(t2tw)

0.1760.042

2353(0.20.042)

3582358334

2353(0.1760.042)1.36(358334)(

0.20.042

2353(0.20.042)1.36(358334)

)

1.36(358334)

解得2=336K，与前面假定的2=338K基本符合。 （3）干燥管直径D

干燥介质进、出口平均温度tm=(673+358)/2=516 K，平均湿含量

Hm=(0.03+0.144)/2=0.087kg/kg。

vH=(0.773+1.244×0.087)×516/273=1.67m3/kg 气体的密度g=(1+Hm)/1.67=(1+0.087)/1.67=0.651kg/m3 按干空气的性质查表得l0=4.53×10-5kW/(m.K)

气体的运动粘度 g=3.98×10-5m2/s

选用气体平均流速u0=20m/s，求得干燥管直径D为：

D

0.5161.670.78520

0.234m

气

经圆整取D=0.2m，则气体实际平均流速： 计算木屑沉降速度ut：ut设Red=1~500，10/Re 校核Red=

dputvg

ut(

0.5

d

ug

LvH0.785D

2



0.5161.670.785（0.2）

2

＝27.4m/s



4gdps30

dpugvg

)

0.5

代入上式得

31.5

1

10/(

1

2sd0g15gv

0.5

g

1.5

)

1.5

[

2703（0.42810）9.81150.651（39.810）

6

0.5

]

1.5

1.58m/s



0.42810

3

1.58

6

39.810

＝16.97500

算出的Red在1~500范围内，沉降速度ut值是正确的。并且气流速度ug>>ut，则干燥管直径选用0.2 m也是正确的。 （4）干燥管的高度Z

需先求取干燥管内传热量。表面蒸发阶段为： Q1=Gc[(X1-X0)rw+(cs+X1cpw)(tw-1)]

=0.233[(0.429-0.2)×2353+(1.36+0.429×4.187)×(334-293)]=156kW 降速阶段： (tw+q2)/2=(334+336)/2=335 K 查表得r=2350kJ/kg

Q2=Gc[(X0-X2)r+(cs+X2cpw)(2-tw)]

=0.233[(0.2-0.176)×2350+(1.36+0.176×4.187)(336-334)]=14.1kW 总传热量为： Q=Q1+Q2=156+14.1=170kW 全管传热对数平均温度差tm

tm=

(t11)(t22)

lnt11t22

=

(673293)(358336)

ln

673293358336

=125.6K

传热系数可算得： dp/0=2+0.54Red0.5=2+0.54×17.960.5=4.29 =4.29×0/dp=4.29×4.53×10-5/0.428×10-3=0.45 kW/(m2.K) 则可算出：

(π4D)

2

60.233

＝0.1813

dps(ugut)（0.42810）703（27.41.67）

6Gc

最后计算干燥管高度Z： Z＝

q

aa(0.785D)tm

2



170

0.450.181125.6

＝16.6m

11-18 在一单层圆筒形连续操作的沸腾床干燥器中，将2000kg绝干物料/h的球形颗粒状物料，从含水量6%干燥至0.3%（以上均为干基）。物料平均直径为0.5mm，密度为1500kg/m3，颗粒床层的表观密度为700kg/m3，物料的临界含水量为2%，平衡水分近似为零。绝热物料的比热为1.26kJ/(kg.K)。空气预热到100℃，湿含量为0.02kg/kg干空气进入干燥器，静止床层物料高度取为0.15m，试求干燥器的直径与物料在床层中的平均停留时间。

[解]本题是根据一定的生产任务设计一台单层圆筒形沸腾床干燥器。主要计算圆筒直径与物料在床层中的平均停留时间。设计沸腾床干燥器须求沸腾床截面积A，根据截面积A计算圆筒直径D。根据沸腾床直径D与床层静止时高度Z’确定床层中的持料量G持，将G持与处理量2×105kg/h相比即得物料在床层中的停留时间。首先根据t1=100℃，H1=0.02kg/kg干空气查图，找出tw=39℃，vH1=1.087m3/kg干空气，cH1=1.04kJ/(kg.K)。查附录得rw=2403kJ/kg，g=2.19×10-5Pa.s，

g=3.21×10-2W/(m.K)。

湿空气的密度g=(1+H1)vH1=(1+0.02)/1.087=0.94kg/m3

由于床层表观密度=(1-)s，所以床层空隙率为：=1-700/1500=0.53 设mf==0.53，计算最小流化速度umf： umf=

dp(sg)gmf180g(1mf)

2

3



(0.510

－3

）（1500－0.94)9.81（0.53）

－5

23

1802.1910（1－0.53）

＝0.294

m/s

因为ug=(3~8)umf，故取ug=1m/s，则空气质量流速L’为： L’=ug/vH1=1/1.087=0.92kg/(m2.s)

dp0

410（

3

dpugg

g

)

1.5

3

0.510

3.2110

3

2

＝410（

3

0.51010.94

5

2.1910

）

1.5

=25.53W/(m2.K)

计算单位体积床层中物料表面积a：

a=6(1-)/dp=6(1-0.53)/(0.5×10-3)=5640m2/m3 体积传热膜系数a=25.53×5640=144000W/(m3.K)

由于物料颗粒直径为0.5mm，(a)实测值/(a)计算值=0.5，则取

a=144000×0.5=72000W/(m3.K)

表面蒸发阶段所需床层截面积的计算：

GZ/LwCH1

c(X1X2)rwLwcH1(t1tw)(1e

）A1

A（0.06－0.003）2403

1

2000720000.15

＝1.30m

2

0.921.04（10039）（1e0.021.041000）3600

计算物料出口温度2，但要用t1代替式中的t2。

*

*rw(X0X)

*

X2X0tw)

trw(X2X)cs(t1tw)()

cs(t12t

X0X

*

1tw

r*

w(X0X)cs(t1t

w)

0.003－0

2403（0.020）1002403(0.0030)1.26(10039)（）

1.26（10039）

210039



0.020

2403（0.02－0）－1.26（10039）

2=65.4℃ 降速阶段所需床层截面积计算： az

G21

H1

ccm(

t)LwcH1(1c

Lwc)A2

12

cm=cs+X2cw=1.26+0.003×4.187=1.27kJ/(kg.K) 20001.27（

65.439

A10065.4

）

22＝0.9236001.04（1－e11.26

）

0.56m 干燥过程所需床层总截面积为：

A=A1+A2=1.3+0.56=1.86m2

干燥器筒体直径D为： 0.785D2=1.86 D=1.53m D=1.6m

由于静止时床层高度Z’=0.15m，则床层中持料量为： G持=0.785D2Z’0=0.785×1.62×0.15×700=211kg 物料在床层中停留的时间为：=211/2000=0.106h=380s

取

11-19 在干燥器内将湿物料自含水量50%干燥至含水量6%（以上均为湿基），用空气作干燥介质。新鲜空气的温度为298K，湿度为0.195kg水蒸气/kg干空气。从干燥器排出的废气温度为333K，湿度为0.041kg水蒸气/kg干空气。设空气在干燥器内状况的变化为等焓过程。试求下列三种操作方式中，每干燥1000kg/h湿物料所需的新鲜空气量及所消耗的热量。（1）空气在预热器内一次加热到必要的温度后送入干燥器；（2）空气在预热器内只加热到373K，在干燥器中温度降至333K时，再用中间加热器加热到373 K继续进行干燥。（3）采用部分废气循环操作，新鲜空气量与废气量的比例为20：80的混合气体作为干燥介质，混合气体在预热器内一次加热到必要的温度后送入。

[解] W=Gc(X1-X2)=1000×0.5×(0.5/0.5-0.06/0.94)=468 kg/h=0.13kg/s （1）新鲜空气：tA=298K，HA=0.0095kg/kg干空气，IA=46.1kJ/kg干空气；废气：tC=333K，HC=0.041kg/kg干空气，IC=167.5kJ/kg干空气；预热后空气：HB=HA，IC=IB。从A点引等H线与从C点引等I线相交于B点。B点为：tB=413K。折线ABC即代表干燥过程。 L=W/(HC-HB)=0.13/(0.041-0.0095)=4.13kg干空气/s

Q=L(IC-IA)=4.13(167.5-46.1)=501kW （2）新鲜空气在预热过程中加热至373K，即从A点沿等H线垂直向上至B1点（tB1=373 K，HB1=0.0095 kg/kg干空气）；进入干燥器沿

等I线变化至C1点（tC1=333K，HC1=0.02525kg/kg干空气）再用中间加热器加热至B2点（tB2=373K，HB2=0.02525kg/kg干空气）；再进入干燥器沿等I线变化到出口废气状况即C点。折线AB1C1B2C表示此中间加热干燥过程。

由此可看出新鲜空气消耗量仅与水分蒸发量以及空气进出干燥器的湿度有关。此操作方式中三者都和操作（1）相同，故L仍为4.13kg干空气/s。

总热消耗量：Q=L(IC-IB1+IB1-IA)=L(IC-IA)=501kW

（3）80％废气与20％新鲜空气混合，混合后气体温度tM、湿度HM、焓IM分别为：

tM=0.2×298+0.8×333=326K

HM=0.2×0.0095+0.8×0.041=0.0347kg/kg干空气 IM=0.2×46.1+0.8×167.5=143.2kJ/kg干空气 混合气体状况用M点表示。由M点引等H线垂直向上，交I线于B1点。B1点代表混合气体预热后的状况，折线AMB1C表示此废气循环干燥过程。

混合气体消耗量为：LM=W/(H2-HM)=0.13/(0.041-0.0347)=20.63kg干空气/s

新鲜空气消耗量为：L=0.2LM=0.2×20.63=4.13kg干空气/s 热消耗量为： Q=LM(I2-IM)=20.6×(167.5-143.2)=501kW

11-20 某物料的干燥速率曲线如图11-3-6所示，今欲将物料由0.50kg

水/kg干物料干燥到0.06kg水/kg干物料。已知绝干物料量为200kg，干燥面积为0.04m2/kg干物料。试求干燥时间。

[解]由图查得，临界含水量Xc=0.2kg/kg干物料，平衡含水率X*=0.05kg/kg干物料。

Xc>X*，因此干燥过程包含恒速和降速两个阶段。由图11-3-6查得u0=1.5kg水/(m2.h)

总干燥面积： A=0.04×200=8m2 恒速阶段干燥时间：  降

2=

GcXc-X*A

uc

1

=

GcAuc

(X1-X0)=

2008×1.5

×(0.5-0.2)=5h

：

速

ln

Xc-X*X2-X*

阶

=2008×

段

0.2-0.051.5

ln

干

0.2-0.050.06-0.05

燥

=6.77h

时

间

总干燥时间： =1+2=5+6.77=11.77h

11-21 有一9英寸离心转盘，转速为1800r/min，具有240块叶片，叶片高度为3/8英寸。进料量为1t/h。试计算雾滴直径、喷射角及喷距最大半径。已知料液密度=1120kg/m3，表面张力=0.074N/m，粘度=0.001Pa·s。

[解] D=q”=0.288 R=0.114m h=0.00952m 总润湿周边 Zh=240×0.00952=2.28m

Mp=1000×2.28/3600=0.122kg/(m.s)

drsKR(

M

p2

nR

)

0.6

(

M

p

)

0.2

(

ZhM

2

p

)

0.1

2

0.370.114(

0.122601120180000.114

)

0.6

(

0.0010.122

)

0.2

(

0.07411202400.0952

0.122

2

)

0.1

=79×10-6m=79m

切向速度：uT=Dn=3.14×0.228×1800/60=21.5m/s 径向速度：ur

0.885(

πnDQhZ

2

222

1

22

)3

1000

=0.885[

1120(

18000

0.0010.00952

)0.228(

2

22240

)

2

1

]3＝12.3m/s

=arctg(12.3/214)=3.3 o 喷矩最大半径 S

11-22 某乳品厂用压力喷雾法生产奶粉，生产能力为喷浓奶381kg/h，浓奶密度1120kg/m3，浓奶由含水量55%干燥为2%（湿基），喷雾压力为147×105 N/m2，干燥器热空气温度为150℃，废气温度为82℃，相对湿度10%。车间温度为20℃，相对湿度为75%，喷嘴孔径为0.9mm，喷嘴流量系数为0.293。空气用7.0×105Pa的饱和水蒸汽加热。求所需空气量、加热蒸汽量、喷嘴数。

[解]空气t0=20℃，j0=75%时，H0=0.011kg/kg干空气，I0=49.0kJ/kg干空气，进干燥室的空气，t1=150℃，H1=H0=0.011kg/kg干空气，I1=180kJ/kg干空气，废气t2=80℃，2=10%，I2=0.032kJ/kg干空气。加热蒸汽潜热 r=2070kJ/kg。

W=G1(w1-w2)/(1-w2)=381×(0.55-0.02)/(1-0.02)=206kg/h L=W/(H2-H1)=206/(0.032-0.011)=9810kg/h Qp=L(I1-I0)=9810×(180-49)=1.285×106kJ/h D=Qp/r=1.285×106/2070=621kg/h

max

3.3

D

0.21

G

0.2

n

0.16

3.3

0.2280.2110000.2

(18000)

0.16

2.01m

设一个喷嘴的喷奶量为G’，则有：

G'A0u0A0C0

2p0.7850.0009

2

0.2932112014710

5

=0.033kg/s=122kg/h

则喷嘴数为：n=381/122=3.12 （可取3个）

11-23 某乳品厂采用离心喷雾法生产奶粉，其生产能力为处理浓奶132kg/h，浓奶密度1120kg/m3，表面张力0.0492N/m，粘度1.5×10-2Pa.s，热空气平均运动粘度2.35×10-5m2/s。热空气的平均密度0.746kg/m3，转盘直径0.318m，转速6000r/min，圆槽数5个，槽径为0.004m，求雾滴直径及喷距最大半径。 [

1

d98.5

nRg

1/2

解

0.04921

98.5

60000.15911209.81

1/2

]

8.710

0.2

5

m87μm

S

max

3.3

D

0.21

G

0.16

0.2

n

3.3

0.318

0.21

132

0.16

6000

1.71m

11-24 假设外界气温为35℃，相对湿度为70%，由于气温过高且湿度太大，而需进行空调。若使室温达到20℃，相对湿度为45%，试求冷却器带走多少热量，空调后的湿空气含湿量降低多少及加热器加入多少热量。

[解]必须先进行冷却去湿过程，然后再进行加热过程才能达到所需状态。

根据t1=35℃，1=70%在图上得点l。根据t4=20℃，4=45%在图

上找出状态4。过点l作垂直线，与饱和曲线交于状态2。过点4作垂直线与饱和线交于点3。1-2-3-4即为过程变化。 过程1-2为冷却去湿过程。35℃下ps1=5.62kPa

H1=H2=0.622×5.62×0.7/(101.3-5.62×0.7)=0.0251kg/kg干空气

I1=(1.01+1.88×0.0251)×35+2490×0.0251=99.5kJ/kg干空气 2=100% ps2=5.62×0.7=3.934kPa 查得t2=28.5℃ I2=(1.01+1.88×0.0251)×28.5+2490×0.0251=92.63kJ/kg干空气

I2=(1.01+1.88×0.0251)×28.5+2490×0.0251=92.63kJ/kg干空气

过程2-3为冷却去湿过程。20℃下ps4=2.3346kPa

H3=H4=0.622×2.3346×0.45/(101.3-2.3346×0.45)=0.00652kg/kg干空气 3=100%

ps3=101.3×0.00652/(0.622+0.00652)=1.051kPa 查得t3=6.5℃ I3=(1.01+1.88×0.00652)×6.5+2490×0.00652=22.88kJ/kg干空气

I=I1-I3=99.5-22.88=76.62kJ/kg干空气 过程3-4为加热过程。

I4=(1.01+1.88×0.00652)×20+2490×0.0062=36.68kJ/kg干空气

I=36.68-22.88=13.6kJ/kg干空气

第十一章

11-1 已知湿空气的总压强为101.3kPa，温度为30℃，湿度为0.024kg/kg绝干空气，试计算其相对湿度、露点、绝热饱和温度、焓和空气中水汽的分压。

[解]（1）H=0.622p/(pT-p) 即 0.024=0.622p/(101.3-p) 解得： p=3.763kPa

30℃下水的饱和蒸汽压ps=4.24kPa =p/ps=3.763/4.24=89%

（2）因td是将湿空气等湿冷却而达到饱和时的温度，则水蒸气分压为3.76kPa时的温度为：

td=27.5℃

（3）假设tas=28.4℃，由水蒸气表查得相应的水气分压ps为3.87kPa，则湿空气的饱和湿度为： Has=0.622×3.87/(101.3-3.87)=0.0247 kg/kg绝干空气

比热容 cpH=1.01+1.88H=1.01+1.88×0.024=1.055 kJ/kg绝干空气

tas=t-r0(Has-H)/cpH=30-2490×(0.0247-0.024)=28.35℃ 故与假设非常接近。

（4）I=(1.01+1.88H)t+2490H=(1.01+1.88×0.024)×30+2490×0.024=91.4 kJ/kg绝干空气

11-2 已知湿空气的温度为50℃，总压强为100kPa，湿球温度为30℃，试计算该湿空气以下各参数：（1）湿度；（2）相对湿度；（3）露点；

（4）焓；（5）湿比热容。

[解]（1）由饱和水蒸气表查得，在tw=30℃时，水的饱和蒸汽压ps=4.25kPa，汽化潜热为rw=2423.7kJ/kg。在湿球温度下，空气的饱和湿度为：

Hw=0.622ps/(pT-ps)=0.622×4.25/(100-4.25)=0.0276kg/kg干空气

根据空气湿度计算式，可求得该空气的湿度为：

H=Hw-1.09(t-tw)/rw=0.0276-1.09×(50-30)/2423.7=0.0186kg/kg干空气

（2）由饱和水蒸气表查得，在t＝50℃下，水的饱和蒸汽压ps=12.34kPa。根据空气湿度计算式，可求得该空气中的水蒸汽分压为：

p=pTH/(0.622+H)=100×0.0186/(0.622+0.0186)=2.904kPa

空气的相对湿度为：=p/ps=2.904/12.34=23.5%

（3）在露点下空气刚好达到饱和状态，空气中的水汽分压p=2.904kPa即为水在露点下的饱和蒸汽压，故由饱和水蒸气表查得，此空气的露点td=23℃。

（4）I=(1.01+1.88×0.0186)×50+2500×0.0186=98.8 kJ/kg干空气

（5）vH=(1/29+0.0186/18)×22.4×(273+50)×101.3/(273×100)=0.954m3/kg干

空气

11-3 若常压下某湿空气为20℃，湿度0.014673kg/kg绝干空气，试求：

（1）湿空气的相对湿度；（2）湿空气的比体积；（3）湿空气的比定压热容；（4）湿空气的质量焓。若将上述空气加热到50℃，再分别求上述各项。

[解]（1）20℃时，由水的热力学性质表查出ps=2.3346kPa

0.014673=0.622×2.3346/(101.3-2.3346) 解得 =1=100%

该空气为水蒸气所饱和，不能作干燥介质用。

vH=(0.722+1.244H)×(273+t)/273=0.848m3/kg干空气

cH=1.01+1.88×0.014673=1.038kJ/(kg.K)

I=(1.01+1.88×0.014673)×20+2490×0.014673=57.29kJ/kg干空气

（2）50℃时，水蒸气的饱和蒸汽压为12.34kPa

当空气从20℃加热到50℃时，湿度没有变化，故：

0.014673=0.622×12.34/(101.3-12.34) =18.92% 由计算结果看出，湿空气被加热后相对湿度降低了。

vH=(0.722+1.244×0.014673)×(273+50)/273=0.935m3/kg干空气

湿空气的比定压热容只是湿度的函数，因此20℃与50℃时的湿空气比定压热容相同。

I=(1.01+1.88×0.014673)×50+2490×0.014673=88.42kJ/kg干空气

11-4 将质量流量0.9kg干空气/s的湿空气A(tA=20℃，A=0.80)与质量流量0.3㎏干空气/s的湿空气B（tB=80℃，B=0.3）混合，求混合后空气的状态参量。

[解]由H－I图查得两种空气的湿含量和焓如下：

HA=0.012kg/kg干空气 IA=50kJ/kg干空气 HB=0.103kg/kg干空气 IB=350kJ/kg干空气

Hm=(mAHA+mBHB)/(mA+mB)=(0.9×0.012+0.3×0.103)/(0.9+0.3)=0.035 kg/kg干空气

Im=(mAIA+mBIB)/(mA+mB)=(0.9×50+0.3×350)/(0.9+0.3)=125kJ/kg干空气

11-5 调节干燥需要的空气状态，干燥操作如图11-6所示。已知状态A：tA=30℃，td=20℃，qv=500 m3 /h湿空气；状态B：通过冷凝器后，空气中的水分除去2㎏/h；状态C：通过加热器后，空气的温度tB=60℃，干燥器在常压﹑绝热条件下进行。水在不同温度下的饱和蒸汽压如下表：

t/℃ 10 15 20 30 40 50 60

ps/kPa 1.2263 1.7069 2.3348 4.2477 7.3771 12.3410 19.9241

试求：（1）作空气状态变化图；（2）经过冷凝器后空气的温度和湿度；

（3）经过加热器后空气的相对湿度。

[解]（1）由于给出了状态A的露点，故可由其对应的蒸气压计算该状态的湿度HA，根据给出的冷凝水量和空气量可确定HB，冷凝器内空气状态的变化由A到B’到B。冷凝器除去空气中的部分水分后，送到加热器等湿升温到C点（60℃）。在干燥器的干燥过程中空气增湿，到达A点，形成一个循环过程。空气状态变化如附图。

（2）根据露点温度td可从给出的水的饱和蒸汽压数据中查到ps=2.3348kPa，此值即为进入换热器l的空气的水蒸气分压p，因此：

HA=0.622ps/(pT-ps)=0.622×2.3348/(101.3-2.3348)=0.01467kg/kg干空气 vH=(1/29+HA/18)×22.4×(273+30)/273=0.878m3/kg干空气

故 qm=qv/vH=500/0.878=569.5kg/h

由物料衡算：qm’=qm(HA-HB)，所以：HB=HA-qm’/qm=0.014673-2/569.5=0.01116kg/kg干空气

（3）根据湿含量的定义，在空气达到饱和时：HB=0.622ps/(pT-ps) ps=HBpT/(0.622+HB)=0.01116×101.3/(0.622+0.01116)=1.785kPa 查得温度为tB=16℃。此时的ps等于C点的空气中的水蒸气分压p，另外，由tc=60℃，从给出的数据中查到水的饱和蒸汽分压ps=19.924kPa。因此，该处空气的相对湿度为：

=p/ps=1.785/19.924=0.0896=8.96%

11-6 在一常压转筒干燥器中，将其物料从（湿基）含水量4.0%干燥到0.5%，干燥产品流量为600kg/h，空气进预热器前t0=25℃，相对湿度0=55%，经过预热器加热到t1=85℃后再进入干燥器，出干燥器时t2=30℃。物料进干燥器时1=24℃，出干燥器时2=60℃，绝干物料的比定压热容为0.52kJ/(kg绝干物料.K)。假设干燥器的热损失为18000kJ/h，（25℃时水的饱和蒸汽压=3.168kPa）。试求：（1）绝干空气的质量流量；（2）在单位时间内预热器中的传热量。

[解] X1=0.04/(1-0.04)=0.0417kg/kg绝干物料 X2=0.005/(1-0.995)=0.005kg/kg绝干物料

Gc=G2(1-w2)=600(1-0.005)=597kg绝干物料/h

W=Gc(X1-X2)=597(0.0417-0.005)=21.9kg/h

p=jps=0.55×3.168=1.7414kPa

H0=H1=0.622×1.7414/(101.3-1.7414=0.0109kg/kg干空气

L(H2-0.0109)=21.9

（a）

热量衡算： L(I1-I2)=Gc(I’2-I’1)+QL Qp=L(I1-I0)

I0=(1.01+1.88×0.0109)×25+2490×0.0109=52.9kJ/kg干空气 I1=(1.01+1.88×0.0109)×85+2490×0.0109=114.7kJ/kg干空气 I2=(1.01+1.88×H2)×30+2490H2=30.3+2546.4H2

I’1=(0.52+4.187×0.0417)×24=16.67kJ/kg绝干物料

I’2=(0.52+4.87×0.005)×60=32.46kJ/kg绝干物料

Qp=L(I1-I0)=L(114.7-52.9)=61.8L

L(114.7-30.3-2546.4H2)=59.7×(32.46-16.67)+18000

L(84.4-2546.4H2)=27426.6 (b)

联立式（a）及式（b）解得： H2=0.0258kg/kg干空气

L=1468.7kg

Qp=L(I1-I0)=61.8L=90764.7kJ/h

11-7 用回转干燥器干燥湿糖，进料湿糖湿基含水量为1.28%，温度为31℃。每小时生产湿基含水量为0.18%的产品4000kg，出料温度36℃。所用空气的温度为20℃，湿球温度为17℃，经加热器加热至97℃后进入干燥室，排除干燥室的空气温度为40℃，湿球温度为32℃。已知产品的比热容为1.26kJ/(kg.K)。试求：（1）水分蒸发量；（2）空气消耗干空气/h

量；（3）加热器所用表压100kPa的加热蒸汽消耗量；（4）干燥器的散热损失；（5）干燥器的热效率。

[解（]1）W=G2(w1-w2)/(1-w1)=4000×(0.0128-0.0018)/(1-0.0128)=44.6kg/h

（2）空气用量 查湿空气的H－I图，得

H0=H1=0.011kg/kg干空气 H2=0.028kg/kg干空气 则 L=W/(H2-H1)=44.6/(0.028-0.011)=2.62×103kg干空气/h L’=L(1+H0)=2.62×103×(1+0.011)=2.65×103kg/h

（3）由H－I图可查得： I0=49kJ/kg干空气 I1=125kJ/kg干空气 I2=113kJ/kg干空气

故 Q=L(I1-I0)=2.62×103×(125-49)=198×103kJ/h

由书末附录的饱和水蒸气表可查得：表压100kPa的水汽化

热r=2205kJ/kg，则加热器加热蒸汽用量： D=Q/r=198×103/2205=90kg/h

（4）QL=Q-L(I2-I0)-G2cps(2-1)+Wcpw1

=198×103-2.62×103×(113-49)-400×1.26×(36-31)+44.6×4.17×31=12.0×103kJ/h

（5）由H－I图可查得干燥空气的湿球温度tw=38℃，可由饱和水蒸气表查得对应此温度的汽化热为r=2405kJ/kg，则：

=Wr/Q=44.6×2405/(198×103)=0.542

11-8 某糖厂有一干燥器干燥砂糖结晶，每小时处理湿物料1000kg，

干燥操作使物料的湿基含水量由40%减至5%。干燥介质是空气，初温为293K，相对湿度为60%，经预热器加热至393K后进入干燥器。设空气离开干燥器时的温度为313K，并假设已达到80%饱和。试求：

（1）水分蒸发量；（2）空气消耗量和单位空气消耗量；（3）干燥收率为95%时的产品量；（4）如鼓风机装在新鲜空气进口处，鼓风机的风量应为多少？

[解]（1）W=G1(w1-w2)/(1-w2)=1000×(0.4-0.05)/[(1-0.05)×3600]=0.102kg/s

（2）由湿空气的H——I图查得，当t0=293K和0=60%时，H0=0.009kg/kg干空气；当t2=393 K和2=80%时，H2=0.039kg/kg干空气。

L=W/(H2-H1)=W/(H2-H0)=0.102/(0.039-0.009)=3.41kg干空气/s l=L/W=1/(H2-H0)=1/(0.039-0.009)=33.3kg空气/kg水

（3）G2=G1-W=1000/3600-0.102=0.176kg/s G’2=0.176×0.95=0.167kg/s

（4）qv=LvH=L(0.773+1.244H0)×t0/273=3.41×(0.733+1.224×0.009)×293/173=

2.88m3/s

11-9 在常压连续干燥器中将物料自含水量50%干燥至6%（均为湿基），采用废气循环操作，循环气量为从干燥器排出废气量的0.8，混合在预热器并经预热器预热到54℃，且为等焓增湿干燥过程。已知新

鲜空气的状态t0=25℃，H0=0.005kg水/kg绝干空气，废气的状况为t2=38℃，H2=0.034kg水/kg绝干空气，求每小时干燥1000kg湿物料所需的新鲜空气量及预热器的传热量。预热器的热损失不计。

[解] Hm=0.2H0+0.8H2=0.2×0.005+0.8×0.034=0.0282kg/kg干空气 I0=(1.01+1.88×0.005)×25+2490×0.005=37.935kJ/kg干空气 I2=(1.01+1.88×0.034)×38+2490×0.034=125.47kJ/kg干空气 Im=0.2I0+0.8I2=107.96 kJ/kg=(1.01+1.88Hm)×tm+2490Hm tm=35.5℃

W=G1(w1-w2)/(1-w2)=1000×(0.5-0.06)/(1-0.06)=468kg/h L=W/(H2-H0)=468/(0.034-0.005)=1.614×104kg干空气/h L’=L(1+H0)=1.614×104×(1+0.005)=1.622×104kg/h

Qp=(L/0.2)×(1.01+1.88×0.0282)×(54-35.5)=1.587×106kJ/h

11-10 某种颗粒状物料放在宽1200mm的金属传送带上进行干燥，空气以2m/s的速度垂直吹过物料层。空气预热到平均温度75℃，平均湿度为0.018㎏水蒸气/㎏干空气。试求表面蒸发阶段每小时从每米长的传送带上蒸发的水分量。

[解] vH=(0.773+1.244H)×(273+75)/273=(0.773+1.244×0.018)×(273+75)/273=1.01m2/kg干空气

Lw=u0/vH=2/1.01=1.98kg干空气/(m2.s) =0.024Lw0.37=0.024×1.980.37=0.0309kW/(m2.K)

已知空气t1=75℃，H1=0.018 kg/kg干空气，从H——I图查出空气湿球温度tw1=34℃，并从饱和水蒸气性质表中查出相应水的汽化潜热rw=2415kJ/kg，干燥速率为：

dW/Ad=a(t-tw)/rw=0.0309×(75-34)/2415=5.25×10-4kg/(m2.s) 设传送带上物料干燥面积为传送带的面积（传送带的长度乘宽度），因此，每小时从每米长的传送带上蒸发的水分量为： W=5.25×10-4×1.2×1×3600=2.27kg/h

11-11 温度66℃，湿含量为0.01kg水蒸气/kg干空气的空气以4.0m/s的流速平行流过料盘中的湿物料表面，试估算恒速干燥阶段的干燥速率。

[解]由空气H——I图查得tw=29℃，由饱和水蒸气表查得对应的汽化热rw=2430kJ/kg。

vH=(0.773+1.244×0.01)×(273+66)/273=0.975kg/m3 qm=u/vH=4/0.975=4.10kg/(m2.s)

=14.3qm0.8=14.3×4.10.8=44.2W/(m2.K)

u0=(t-tw)/rw=44.2×(66-29)/(2430×103)=6.73×10-4kg/(m2.s)=2.42kg/(m2.h)

11-12 湿物料在恒定干燥条件下在5 h内由干基含水量35%降至10%。如果物料的平衡含水量为4%（干基），临界含水量为14%（干

基），求在同样的干燥条件下，将物料干燥到干基含水量6%需多少时间？

[解]

5

GcAk

(

0.350.140.140.04

ln

0.140.040.10.04

)

Gc/Ak =1.92 

11-13 将1000kg（以绝干物料计）某板状物料在恒定干燥条件下进行干燥。干燥面积为55m2，其初始含水量为0.15kg/kg绝干物料，最终含水量为2.5×10-2kg/kg绝干物料，在热空气流速为0.8m/s情况下，其初始干燥速度为3.6×10-4kg/(m2.s)，临界含水量为0.125kg/kg绝干物料，平衡含水量为5×10-3kg/kg绝干物料。设传质系数kx与热空气流速的0.8次方成正比。试求：（1）此物料干燥时间是多少？（2）在同样条件下，欲将此物料最终含水量降低到1.5×10-2kg/kg绝干物料，其干燥时间为多少？（3）欲将热空气流速提高到4 m/s时，最终含水量仍为2.5×10-2kg/kg绝干物料，其干燥时间为多少？ [解]（1） KX=u0/(X0-X*)=0.36×10-3/(0.125-0.005)=0.003kg/(m2.s)  （2） 





1000550.003

(

(

0.150.1250.1250.005

ln

ln

0.1250.0050.0250.005

)1.20610s3.35h

4

1.92(

0.350.140.140.04

ln

0.140.040.060.04

)7.1h

1000550.003

0.150.1250.1250.005

0.1250.0050.0150.005

)1.62410s4.51h

4

（3） KX’=(4/0.8)0.8KX=0.0109kg/(m2.s) 

11-14 某板状物料的干燥速率与所含水分成比例，其关系可用下式表



1000550.0109

(

0.150.1250.1250.005

ln

0.1250.0050.0250.005

)3.3310s0.925h

3

示：-dX/d=KX。设在某一干燥条件下，此物料在30min后，自初重66kg减至50kg。如欲将此物料在同一条件下，自原含水量干燥到原含水量的50%的水分需多长时间？已知此物料的绝干物料质量为45kg。

[解]

dXd

KX

积分得： 

0.4670.111

1K

X2



X1

dXX



1K

ln

X1X2

0.5

1K

ln

解得 K＝2.874 h-1

X2’=(66-45)/(2×45)=0.233kg/kg '

11-15 采用干燥器对某种盐类结晶进行干燥，一昼夜将10t湿物料由最初湿含量10%干燥最终湿含量1%（以上均为湿基）。热空气的温度为100℃，相对湿度为5%，以逆流方式通入干燥器。空气离开干燥器时的温度为65℃，相对湿度为25%。试求:：（1）每小时原湿空气用量；（2）产品量；（3）如干燥器的截面积为圆形，要求热空气进入干燥器的线速度为0.4m/s，试求干燥器的直径。在65℃时，空气中的水汽分压为187.5mm汞柱。

[解]（1）Gc=G1(1-w1)=10000×(1-0.1)/24=375kg干料/h X1=w1/(1-w1)=0.1/(1-0.1)=0.111kg水/kg干料 X2=w2/(1-w2)=0.01/(1-0.01)=0.0101kg水/kg干料 H1=0.622×0.05×760/(760-0.05×760)=0.0327kg/kg干空气 H2=0.622×0.25×187.5/(760-0.25×187.5)=0.0408kg/kg干空气

12.874

ln0.4670.233

0.242h14.5min

L=Gc(X1-X2)/(H2-H1)=375×(0.111-0.0101)/(0.0408-0.0327)=4.68×103kg干空气/h

L’=L(1+H1)=4.68×103×(1+0.0327)=4.83×103kg/h （2）G2=Gc(1+X2)=375×(1+0.0101)=379kg/h

（3）qv=LvH=L(0.773+1.244×0.0327)×373/273=5200m3/h A=qv/u=5200/(3600×0.4)=3.61m2 D=(3.61/0.785)1/2=2.14m

11-16 有一逆流操作的转筒干燥器，筒径1.2m，筒长7m，用于干燥湿基含水量为3%的晶体，干燥后产品的湿基含水量为0.2%。干燥器的生产能力为1800kg产品/h。冷空气为to=293K，o=60%，流经预热器（器内加热蒸汽的饱和温度为383K）后被加热至363K，然后送入干燥器。空气离开干燥器的温度为328K。晶体物料在干燥器中其温度由293K升至333K而排出，绝对干料的比热为1.26kJ/(kg.K)，干燥器的热损失为5kW。试求：（1）蒸发水分量；（2）空气消耗量及出口时的湿度；（3）预热器中加热蒸汽的消耗量（设热损失为10%）。 [解]（1）W=G2(w1-w2)/(1-w1)=0.5×(0.03-0.002)/(1-0.03)=0.0144kg/s （2）当t0=293 K，0=60%时，查图得H0=H1=0.0087kg/kg干空气 I0=(1.01+1.88H0)×t0+2490H0=42.24kJ/kg干空气 I1=(1.01+1.88H1)×t1+2490H1=113.2kJ/kg干空气 Gc=G2(1-w2)=0.5×(1-0.002)=0.499kg/s X1=w1/(1-w1)=0.03/(1-0.03)=0.03093

X2=w2/(1-w2)=0.002/(1-0.002)=0.002004 cp1=1.26+4.187×0.03093=1.39kJ/(kg.K) cp2=1.26+4.187×0.002004=1.278kJ/(kg.K) GcI’1=0.499×1.39×20=13.872kW GcI’2=0.499×1.278×60=38.024kW

113.2L+13.872=LI2+38.024+5 （1）

I1=(1.01+1.88H2)×53+2490H2 （2）

L=W/(H2-H0)=0.0144/(H2-0.0087) （3）

联立（1）、（2）和（3）得：

H2=0.01678kg/kg干空气 L=1.782kg干空气/s I2=96.98kJ/kg干空气

（3）Qp=L(I1-I0)×1.1=1.782×(113.2-42.24)×1.1=139.1kW

383K时水蒸汽的冷凝潜热为2232kJ/kg，加热水蒸汽消耗量为：D’=139.1/2232=0.0623kg/s

11-17 今有一气流干燥器，将1200kg/h的湿木屑从含水量30%干燥到15%（均为湿基）。木屑的平均直径为0.428mm，绝干木屑的真实密度为703kg/m3；其比热为1.36kJ/(kg.K)，湿木屑进入干燥器的温度为293K，由实验测定木屑的临界含水量为20%；平衡含水量为4.2%（均

为干基）。干燥介质为高温烟道气，气体进口温度为673K；湿度为3.0×10-2kg水蒸气/kg干气。试计算气流干燥器的直径和高度。 [解]本题是根据一定的生产任务设计一台气流干燥器，主要计算气流干燥器的直径与高度。气流干燥管可以选用变径管，亦可以选用等径管，本题中拟选用结构比较简单的等径管，

干燥器直径可由下式计算：

D

气流干燥器的高度主要根据干燥介质与湿物料间的传热速率关系由下式计算：

Z

q

a(0.785D)tm

2

应用以上两式计算气流干燥器的直径与高度，必须知道干燥介质消耗量L与干燥介质的进、出口状态以及物料的进、出口状态，干燥介质与物料的进口状态已由题给。求解物料出口温度为2时，需要知道干燥介质的出口状态，而干燥介质的出口温度t2，一般要求比物料出口温度2高10~30℃，或比入口气体的绝热饱和温度高20~50℃，以避免其中水汽凝结。干燥介质消耗量L与干燥介质出口湿度H2可通过物料衡算与热量衡算求得。L与H2的求解又与物料的出口温度2有关，因此求2时要用试差法。 （1）水分蒸发量W

Gc=1200×(1-0.3)=840 kg/h=0.233kg/s

X1=30/70=0.429kg/kg X2=15/85=0.176kg/kg W=Gc(X1-X2)=0.233×(0.429-0.176)=0.0589kg/s （2）干燥介质消耗量L、出口湿度H2和木屑出口温度2

假定干燥介质出口温度t2=358 K，木屑出口温度2=338 K，干燥管热损失QL可略去不计，则蒸发水分所需要的热量Q1可求得：

Q1=W(2492+1.88t2-4.1871)=0.0589×(2490+1.88×85-4.187×20)=151.3kW

物料由q1加热到q2所需的热量Q2可由下式求得：

Q2=Gccpm(2-1)=0.233×(1.36+4.187×0.176)×(338-293)=21.99kW L=W/(H2-H0)=(Q1+Q2)/[(1.01+1.88H0)(t1-t2)]

=(151.3+21.99)/[(1.01+1.88×0.03)×(673-358)]=0.516kg/s H2=W/L+H1=0.0589/0.516+0.03=0.144kg/kg

根据t2=358 K，H2=0.0144kg/kg，查H－I图得空气湿球温度tw=334K，查饱和水蒸汽性质表，此时水的汽化潜热rw=2353kJ/kg，将X0=0.2kg/kg，X2=0.176kg/kg，X*=0.042kg/kg，cps=1.36kJ/(kg.K)代入下式中得：

rw(x0x)

*

t22t2tw



rw(x2x)cs(t2t)(x2x/x0x)

rw(x0x)cs(t2tw)

*

***

cs(t2tw)

0.1760.042

2353(0.20.042)

3582358334

2353(0.1760.042)1.36(358334)(

0.20.042

2353(0.20.042)1.36(358334)

)

1.36(358334)

解得2=336K，与前面假定的2=338K基本符合。 （3）干燥管直径D

干燥介质进、出口平均温度tm=(673+358)/2=516 K，平均湿含量

Hm=(0.03+0.144)/2=0.087kg/kg。

vH=(0.773+1.244×0.087)×516/273=1.67m3/kg 气体的密度g=(1+Hm)/1.67=(1+0.087)/1.67=0.651kg/m3 按干空气的性质查表得l0=4.53×10-5kW/(m.K)

气体的运动粘度 g=3.98×10-5m2/s

选用气体平均流速u0=20m/s，求得干燥管直径D为：

D

0.5161.670.78520

0.234m

气

经圆整取D=0.2m，则气体实际平均流速： 计算木屑沉降速度ut：ut设Red=1~500，10/Re 校核Red=

dputvg

ut(

0.5

d

ug

LvH0.785D

2



0.5161.670.785（0.2）

2

＝27.4m/s



4gdps30

dpugvg

)

0.5

代入上式得

31.5

1

10/(

1

2sd0g15gv

0.5

g

1.5

)

1.5

[

2703（0.42810）9.81150.651（39.810）

6

0.5

]

1.5

1.58m/s



0.42810

3

1.58

6

39.810

＝16.97500

算出的Red在1~500范围内，沉降速度ut值是正确的。并且气流速度ug>>ut，则干燥管直径选用0.2 m也是正确的。 （4）干燥管的高度Z

需先求取干燥管内传热量。表面蒸发阶段为： Q1=Gc[(X1-X0)rw+(cs+X1cpw)(tw-1)]

=0.233[(0.429-0.2)×2353+(1.36+0.429×4.187)×(334-293)]=156kW 降速阶段： (tw+q2)/2=(334+336)/2=335 K 查表得r=2350kJ/kg

Q2=Gc[(X0-X2)r+(cs+X2cpw)(2-tw)]

=0.233[(0.2-0.176)×2350+(1.36+0.176×4.187)(336-334)]=14.1kW 总传热量为： Q=Q1+Q2=156+14.1=170kW 全管传热对数平均温度差tm

tm=

(t11)(t22)

lnt11t22

=

(673293)(358336)

ln

673293358336

=125.6K

传热系数可算得： dp/0=2+0.54Red0.5=2+0.54×17.960.5=4.29 =4.29×0/dp=4.29×4.53×10-5/0.428×10-3=0.45 kW/(m2.K) 则可算出：

(π4D)

2

60.233

＝0.1813

dps(ugut)（0.42810）703（27.41.67）

6Gc

最后计算干燥管高度Z： Z＝

q

aa(0.785D)tm

2



170

0.450.181125.6

＝16.6m

11-18 在一单层圆筒形连续操作的沸腾床干燥器中，将2000kg绝干物料/h的球形颗粒状物料，从含水量6%干燥至0.3%（以上均为干基）。物料平均直径为0.5mm，密度为1500kg/m3，颗粒床层的表观密度为700kg/m3，物料的临界含水量为2%，平衡水分近似为零。绝热物料的比热为1.26kJ/(kg.K)。空气预热到100℃，湿含量为0.02kg/kg干空气进入干燥器，静止床层物料高度取为0.15m，试求干燥器的直径与物料在床层中的平均停留时间。

[解]本题是根据一定的生产任务设计一台单层圆筒形沸腾床干燥器。主要计算圆筒直径与物料在床层中的平均停留时间。设计沸腾床干燥器须求沸腾床截面积A，根据截面积A计算圆筒直径D。根据沸腾床直径D与床层静止时高度Z’确定床层中的持料量G持，将G持与处理量2×105kg/h相比即得物料在床层中的停留时间。首先根据t1=100℃，H1=0.02kg/kg干空气查图，找出tw=39℃，vH1=1.087m3/kg干空气，cH1=1.04kJ/(kg.K)。查附录得rw=2403kJ/kg，g=2.19×10-5Pa.s，

g=3.21×10-2W/(m.K)。

湿空气的密度g=(1+H1)vH1=(1+0.02)/1.087=0.94kg/m3

由于床层表观密度=(1-)s，所以床层空隙率为：=1-700/1500=0.53 设mf==0.53，计算最小流化速度umf： umf=

dp(sg)gmf180g(1mf)

2

3



(0.510

－3

）（1500－0.94)9.81（0.53）

－5

23

1802.1910（1－0.53）

＝0.294

m/s

因为ug=(3~8)umf，故取ug=1m/s，则空气质量流速L’为： L’=ug/vH1=1/1.087=0.92kg/(m2.s)

dp0

410（

3

dpugg

g

)

1.5

3

0.510

3.2110

3

2

＝410（

3

0.51010.94

5

2.1910

）

1.5

=25.53W/(m2.K)

计算单位体积床层中物料表面积a：

a=6(1-)/dp=6(1-0.53)/(0.5×10-3)=5640m2/m3 体积传热膜系数a=25.53×5640=144000W/(m3.K)

由于物料颗粒直径为0.5mm，(a)实测值/(a)计算值=0.5，则取

a=144000×0.5=72000W/(m3.K)

表面蒸发阶段所需床层截面积的计算：

GZ/LwCH1

c(X1X2)rwLwcH1(t1tw)(1e

）A1

A（0.06－0.003）2403

1

2000720000.15

＝1.30m

2

0.921.04（10039）（1e0.021.041000）3600

计算物料出口温度2，但要用t1代替式中的t2。

*

*rw(X0X)

*

X2X0tw)

trw(X2X)cs(t1tw)()

cs(t12t

X0X

*

1tw

r*

w(X0X)cs(t1t

w)

0.003－0

2403（0.020）1002403(0.0030)1.26(10039)（）

1.26（10039）

210039



0.020

2403（0.02－0）－1.26（10039）

2=65.4℃ 降速阶段所需床层截面积计算： az

G21

H1

ccm(

t)LwcH1(1c

Lwc)A2

12

cm=cs+X2cw=1.26+0.003×4.187=1.27kJ/(kg.K) 20001.27（

65.439

A10065.4

）

22＝0.9236001.04（1－e11.26

）

0.56m 干燥过程所需床层总截面积为：

A=A1+A2=1.3+0.56=1.86m2

干燥器筒体直径D为： 0.785D2=1.86 D=1.53m D=1.6m

由于静止时床层高度Z’=0.15m，则床层中持料量为： G持=0.785D2Z’0=0.785×1.62×0.15×700=211kg 物料在床层中停留的时间为：=211/2000=0.106h=380s

取

11-19 在干燥器内将湿物料自含水量50%干燥至含水量6%（以上均为湿基），用空气作干燥介质。新鲜空气的温度为298K，湿度为0.195kg水蒸气/kg干空气。从干燥器排出的废气温度为333K，湿度为0.041kg水蒸气/kg干空气。设空气在干燥器内状况的变化为等焓过程。试求下列三种操作方式中，每干燥1000kg/h湿物料所需的新鲜空气量及所消耗的热量。（1）空气在预热器内一次加热到必要的温度后送入干燥器；（2）空气在预热器内只加热到373K，在干燥器中温度降至333K时，再用中间加热器加热到373 K继续进行干燥。（3）采用部分废气循环操作，新鲜空气量与废气量的比例为20：80的混合气体作为干燥介质，混合气体在预热器内一次加热到必要的温度后送入。

[解] W=Gc(X1-X2)=1000×0.5×(0.5/0.5-0.06/0.94)=468 kg/h=0.13kg/s （1）新鲜空气：tA=298K，HA=0.0095kg/kg干空气，IA=46.1kJ/kg干空气；废气：tC=333K，HC=0.041kg/kg干空气，IC=167.5kJ/kg干空气；预热后空气：HB=HA，IC=IB。从A点引等H线与从C点引等I线相交于B点。B点为：tB=413K。折线ABC即代表干燥过程。 L=W/(HC-HB)=0.13/(0.041-0.0095)=4.13kg干空气/s

Q=L(IC-IA)=4.13(167.5-46.1)=501kW （2）新鲜空气在预热过程中加热至373K，即从A点沿等H线垂直向上至B1点（tB1=373 K，HB1=0.0095 kg/kg干空气）；进入干燥器沿

等I线变化至C1点（tC1=333K，HC1=0.02525kg/kg干空气）再用中间加热器加热至B2点（tB2=373K，HB2=0.02525kg/kg干空气）；再进入干燥器沿等I线变化到出口废气状况即C点。折线AB1C1B2C表示此中间加热干燥过程。

由此可看出新鲜空气消耗量仅与水分蒸发量以及空气进出干燥器的湿度有关。此操作方式中三者都和操作（1）相同，故L仍为4.13kg干空气/s。

总热消耗量：Q=L(IC-IB1+IB1-IA)=L(IC-IA)=501kW

（3）80％废气与20％新鲜空气混合，混合后气体温度tM、湿度HM、焓IM分别为：

tM=0.2×298+0.8×333=326K

HM=0.2×0.0095+0.8×0.041=0.0347kg/kg干空气 IM=0.2×46.1+0.8×167.5=143.2kJ/kg干空气 混合气体状况用M点表示。由M点引等H线垂直向上，交I线于B1点。B1点代表混合气体预热后的状况，折线AMB1C表示此废气循环干燥过程。

混合气体消耗量为：LM=W/(H2-HM)=0.13/(0.041-0.0347)=20.63kg干空气/s

新鲜空气消耗量为：L=0.2LM=0.2×20.63=4.13kg干空气/s 热消耗量为： Q=LM(I2-IM)=20.6×(167.5-143.2)=501kW

11-20 某物料的干燥速率曲线如图11-3-6所示，今欲将物料由0.50kg

水/kg干物料干燥到0.06kg水/kg干物料。已知绝干物料量为200kg，干燥面积为0.04m2/kg干物料。试求干燥时间。

[解]由图查得，临界含水量Xc=0.2kg/kg干物料，平衡含水率X*=0.05kg/kg干物料。

Xc>X*，因此干燥过程包含恒速和降速两个阶段。由图11-3-6查得u0=1.5kg水/(m2.h)

总干燥面积： A=0.04×200=8m2 恒速阶段干燥时间：  降

2=

GcXc-X*A

uc

1

=

GcAuc

(X1-X0)=

2008×1.5

×(0.5-0.2)=5h

：

速

ln

Xc-X*X2-X*

阶

=2008×

段

0.2-0.051.5

ln

干

0.2-0.050.06-0.05

燥

=6.77h

时

间

总干燥时间： =1+2=5+6.77=11.77h

11-21 有一9英寸离心转盘，转速为1800r/min，具有240块叶片，叶片高度为3/8英寸。进料量为1t/h。试计算雾滴直径、喷射角及喷距最大半径。已知料液密度=1120kg/m3，表面张力=0.074N/m，粘度=0.001Pa·s。

[解] D=q”=0.288 R=0.114m h=0.00952m 总润湿周边 Zh=240×0.00952=2.28m

Mp=1000×2.28/3600=0.122kg/(m.s)

drsKR(

M

p2

nR

)

0.6

(

M

p

)

0.2

(

ZhM

2

p

)

0.1

2

0.370.114(

0.122601120180000.114

)

0.6

(

0.0010.122

)

0.2

(

0.07411202400.0952

0.122

2

)

0.1

=79×10-6m=79m

切向速度：uT=Dn=3.14×0.228×1800/60=21.5m/s 径向速度：ur

0.885(

πnDQhZ

2

222

1

22

)3

1000

=0.885[

1120(

18000

0.0010.00952

)0.228(

2

22240

)

2

1

]3＝12.3m/s

=arctg(12.3/214)=3.3 o 喷矩最大半径 S

11-22 某乳品厂用压力喷雾法生产奶粉，生产能力为喷浓奶381kg/h，浓奶密度1120kg/m3，浓奶由含水量55%干燥为2%（湿基），喷雾压力为147×105 N/m2，干燥器热空气温度为150℃，废气温度为82℃，相对湿度10%。车间温度为20℃，相对湿度为75%，喷嘴孔径为0.9mm，喷嘴流量系数为0.293。空气用7.0×105Pa的饱和水蒸汽加热。求所需空气量、加热蒸汽量、喷嘴数。

[解]空气t0=20℃，j0=75%时，H0=0.011kg/kg干空气，I0=49.0kJ/kg干空气，进干燥室的空气，t1=150℃，H1=H0=0.011kg/kg干空气，I1=180kJ/kg干空气，废气t2=80℃，2=10%，I2=0.032kJ/kg干空气。加热蒸汽潜热 r=2070kJ/kg。

W=G1(w1-w2)/(1-w2)=381×(0.55-0.02)/(1-0.02)=206kg/h L=W/(H2-H1)=206/(0.032-0.011)=9810kg/h Qp=L(I1-I0)=9810×(180-49)=1.285×106kJ/h D=Qp/r=1.285×106/2070=621kg/h

max

3.3

D

0.21

G

0.2

n

0.16

3.3

0.2280.2110000.2

(18000)

0.16

2.01m

设一个喷嘴的喷奶量为G’，则有：

G'A0u0A0C0

2p0.7850.0009

2

0.2932112014710

5

=0.033kg/s=122kg/h

则喷嘴数为：n=381/122=3.12 （可取3个）

11-23 某乳品厂采用离心喷雾法生产奶粉，其生产能力为处理浓奶132kg/h，浓奶密度1120kg/m3，表面张力0.0492N/m，粘度1.5×10-2Pa.s，热空气平均运动粘度2.35×10-5m2/s。热空气的平均密度0.746kg/m3，转盘直径0.318m，转速6000r/min，圆槽数5个，槽径为0.004m，求雾滴直径及喷距最大半径。 [

1

d98.5

nRg

1/2

解

0.04921

98.5

60000.15911209.81

1/2

]

8.710

0.2

5

m87μm

S

max

3.3

D

0.21

G

0.16

0.2

n

3.3

0.318

0.21

132

0.16

6000

1.71m

11-24 假设外界气温为35℃，相对湿度为70%，由于气温过高且湿度太大，而需进行空调。若使室温达到20℃，相对湿度为45%，试求冷却器带走多少热量，空调后的湿空气含湿量降低多少及加热器加入多少热量。

[解]必须先进行冷却去湿过程，然后再进行加热过程才能达到所需状态。

根据t1=35℃，1=70%在图上得点l。根据t4=20℃，4=45%在图

上找出状态4。过点l作垂直线，与饱和曲线交于状态2。过点4作垂直线与饱和线交于点3。1-2-3-4即为过程变化。 过程1-2为冷却去湿过程。35℃下ps1=5.62kPa

H1=H2=0.622×5.62×0.7/(101.3-5.62×0.7)=0.0251kg/kg干空气

I1=(1.01+1.88×0.0251)×35+2490×0.0251=99.5kJ/kg干空气 2=100% ps2=5.62×0.7=3.934kPa 查得t2=28.5℃ I2=(1.01+1.88×0.0251)×28.5+2490×0.0251=92.63kJ/kg干空气

I2=(1.01+1.88×0.0251)×28.5+2490×0.0251=92.63kJ/kg干空气

过程2-3为冷却去湿过程。20℃下ps4=2.3346kPa

H3=H4=0.622×2.3346×0.45/(101.3-2.3346×0.45)=0.00652kg/kg干空气 3=100%

ps3=101.3×0.00652/(0.622+0.00652)=1.051kPa 查得t3=6.5℃ I3=(1.01+1.88×0.00652)×6.5+2490×0.00652=22.88kJ/kg干空气

I=I1-I3=99.5-22.88=76.62kJ/kg干空气 过程3-4为加热过程。

I4=(1.01+1.88×0.00652)×20+2490×0.0062=36.68kJ/kg干空气

I=36.68-22.88=13.6kJ/kg干空气