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两跨异形拱人行天桥自振频率影响因素分析 作者：王佳 徐文锋
来源：《城市建设理论研究》2013年第01期
摘要：通过对两跨异性拱人行天桥自振频率影响因素进行分析，得出不同因素对天桥自振频率的影响大小。对类似大跨异性拱人行天桥解决自振频率问题起到参考作用。 关键词：人行天桥、自振频率、刚度
中图分类号：TU74 文献标识码：A 文章编号：
《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69—95第2.5.4规定：“为避免共振，减少行人不安全感，天桥上部结构竖向自振频率不应小于 3Hz”。即为了避免出现共振现象，应该使人行天桥的自振频率与外荷载（即人群荷载）的激励频率有较大差值。
在城市道路上，大多数人行天桥用钢材制成，刚度和阻尼较小，跨度大的人行天桥经常被行人激励起一阶竖向振动。本文以广东某两跨异形拱人行天桥为例，分析各种因素对两跨异形拱人行天桥自振频率的影响大小。
工程概况
本工程天桥设计为两跨异形拱桥，主要功能为沟通道路两侧山体观景平台。桥下行车道净空高14.7m ，桥梁跨径布置为43.22+5.6+55.22m。主梁和拱肋主要采用钢结构，结构轻盈。拱肋轴线为样条曲线，小拱肋高10.728米，矢跨比为0.25；大拱肋高15.494，矢跨比为0.28，两拱肋错落有致，矢跨比相当，整体造型美观。
桥梁模型
拱肋两侧为钢箱截面，两端与主梁固结，中部与墩柱固结区域采用混凝土实心截面，与Y 形墩柱固结。混凝土拱肋与钢拱肋连接处设置结合段。两侧拱肋高度及宽度均中间半跨范围内由2m 渐变至1m ，主梁采用钢箱梁形式，两端通过端横梁与拱肋固结，中部支撑于Y 形墩柱的横梁上。全桥吊杆共42根，吊杆间距为4.0m ，吊杆与主梁采用横梁连接。
采用Midas 建模，具体模型如下：
本桥主跨为55.22m ，属大跨径桥梁。人行天桥净宽为3m ，两侧设人行栏杆，主梁总宽
3.85m 。
不同因素对竖向自振频率的影响
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两跨异形拱人行天桥自振频率影响因素分析 作者：王佳 徐文锋
来源：《城市建设理论研究》2013年第01期
摘要：通过对两跨异性拱人行天桥自振频率影响因素进行分析，得出不同因素对天桥自振频率的影响大小。对类似大跨异性拱人行天桥解决自振频率问题起到参考作用。 关键词：人行天桥、自振频率、刚度
中图分类号：TU74 文献标识码：A 文章编号：
《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69—95第2.5.4规定：“为避免共振，减少行人不安全感，天桥上部结构竖向自振频率不应小于 3Hz”。即为了避免出现共振现象，应该使人行天桥的自振频率与外荷载（即人群荷载）的激励频率有较大差值。
在城市道路上，大多数人行天桥用钢材制成，刚度和阻尼较小，跨度大的人行天桥经常被行人激励起一阶竖向振动。本文以广东某两跨异形拱人行天桥为例，分析各种因素对两跨异形拱人行天桥自振频率的影响大小。
工程概况
本工程天桥设计为两跨异形拱桥，主要功能为沟通道路两侧山体观景平台。桥下行车道净空高14.7m ，桥梁跨径布置为43.22+5.6+55.22m。主梁和拱肋主要采用钢结构，结构轻盈。拱肋轴线为样条曲线，小拱肋高10.728米，矢跨比为0.25；大拱肋高15.494，矢跨比为0.28，两拱肋错落有致，矢跨比相当，整体造型美观。
桥梁模型
拱肋两侧为钢箱截面，两端与主梁固结，中部与墩柱固结区域采用混凝土实心截面，与Y 形墩柱固结。混凝土拱肋与钢拱肋连接处设置结合段。两侧拱肋高度及宽度均中间半跨范围内由2m 渐变至1m ，主梁采用钢箱梁形式，两端通过端横梁与拱肋固结，中部支撑于Y 形墩柱的横梁上。全桥吊杆共42根，吊杆间距为4.0m ，吊杆与主梁采用横梁连接。
采用Midas 建模，具体模型如下：
本桥主跨为55.22m ，属大跨径桥梁。人行天桥净宽为3m ，两侧设人行栏杆，主梁总宽
3.85m 。
不同因素对竖向自振频率的影响