根据盲审专家的意见，逐一说明修改如下。
1.增加固化剂选用的依据
原文：胺类固化剂与环氧树脂的固化机理如图1-3所示。由图可知，环氧基先与伯胺基进行开环反应，生成仲胺基和羟基；得到的仲胺基继续与环氧基进行开环反应，生成羟基和叔胺；叔胺对开环反应有催化作用，在叔胺的催化下，得到的羟基可与环氧基团反应生成醚键。上述反应持续不断进行，最终生成三维网状立体结构的大分子聚合物。
改后：胺类固化剂与环氧树脂的固化机理如图1-3所示。由图可知，环氧基先与伯胺基进行开环反应，生成仲胺基和羟基；得到的仲胺基继续与环氧基进行开环反应，生成羟基和叔胺；叔胺对开环反应有催化作用，在叔胺的催化下，得到的羟基可与环氧基团反应生成醚键。上述反应持续不断进行，最终生成三维网状立体结构的大分子聚合物。胺类固化剂包含多种不相同结构多元胺，包括脂肪族多元胺、芳香族多元胺、聚酰胺多元胺、脂环族多元胺和各种改性多元胺等。虽然同为官能团相同的胺类固化剂，但是由于化学结构不同，其固化速度、性状和固化温度迥然不同，其固化产物的性能也有很大的差别。直链结构型的聚醚胺D-230分子结构中含有长链醚键，即柔性链段多、链段构象也多,与环氧树脂反应后的固化物具有一定的柔韧性和冲击强度,但固化物拉伸强度和耐热性会降低；它反应活性较低，室温下反应比较缓慢，可操作时间较长。IPDA含有饱和六元环结构，所以它属于脂环族胺类固化剂，赋予固化物以更好的耐热性和力学性能，空间构象多、柔顺性好；比D230与环氧树脂的反应活性高。1618是环氧树脂E51与IPDA发生加成反应的产物，与IPDA相比，1618的分子质量增大，粘度、沸点增高，刺激性降低。
2.凝炼了结论
原文：本课题主要通过制备高性能的粘合剂来制备高性能的磨具，即探讨了三个体系粘合剂E51/ D230/IPDA体系、E51/1618体系、E51/D230体系的配方以及无纺布抛光磨具的制作。研究过程中得出了以下结论：
(1) 通过对环氧树脂E51/D230/IPDA体系、环氧树脂E51/1618体系和环氧树脂E51/ D230体系进行机械性能、玻璃化转变温度和热失重分析研究。可以得出E51/ D230体系中D230最佳用量为0.33，此时固化物的弯曲强度和冲击强度
分别为123.84 MPa和49.82 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为75.3 ℃，失重5%所需温度为313.24 ℃，这表明该体系粘合剂具有良好的柔韧性和强度，但是耐热性偏低。1618为最佳用量0.65时，E51/1618体系固化物的弯曲强度和冲击强度分别为94.08 MPa和25.61 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为128 ℃，失重5%所需温度为351.59 ℃，这表明该体系粘合剂具有良好的柔韧性、强度和耐热性。D230:IPDA为1:2作为E51/D230/IPDA体系固化剂的最优配比。最优配比时，固化物的弯曲强度和冲击强度分别为112.04 MPa和6.87 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为109.6 ℃,测试结果表明E51/D230/IPDA体系粘合剂比E51/D230体系具有更好的耐热性，但韧性降低幅度很大，需要对该体系进行增韧改性。
(2) 通过对E51/D230/IPDA体系进行固化动力学分析，确定此体系的最佳固化工艺是30 ℃/2h+95 ℃/2h+120 ℃/2h，同时又计算出了此体系的反应级数为
1.1，平均活化能 Ea=45.17 kJ/mol。采用最佳固化工艺制得固化物的冲击强度为6.53 kJ/m2，弯曲强度为116.91 Mpa，拐点处的玻璃化温度为122.2 ℃。当失重率为5%时，所需要的温度为336.59 ℃，其固化物的耐热性能较好，但冲击强度较低，还需要进行改性。与从40 ℃开始每隔1小时升温10 ℃直到110 ℃的固化方式相比，耐热性和弯曲强度都有所提高，但幅度不大。研究结果表明：两种固化方式对固化物的性能影响较小，固化物韧性较差不是固化温度引起的。
(3) 通过对E51/PPU/D230/IPDA体系的机械性能和热性能的研究发现：在E51: PPU为90:10时，E51/PPU/ D230/IPDA体系的综合性能最好，弯曲强度达到100.36 MPa，冲击强度达到14.34 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为78.8 ℃，失重率为5%所需的温度为320.74 ℃。研究表明加入PPU后体系的弯曲强度有所降低，但与同类粘合剂相比强度依然比较高；失重率为5%时，所需要达到的温度有所降低，但幅度不大；失重率为10%、20%和50%时，所需达到的温度却相差无几甚至升高；冲击强度增加了两倍多。这说明PPU的加入虽然降低了弯曲强度，但显著提高了体系的韧性，一定程度上也提高了体系的耐热性。
(4) 三个体系最优配方均为树脂:溶剂(1/3)、钙粉:溶液(0.1)、刚玉:溶液(0.45)。按照最优配方制备的磨具的弹性、耐热性和耐磨性良好。E51/PPU/D230/IPDA体系按照最优配方制备的磨具的横向伸长率为56.58%，纵向伸长率为29. 35%；横向断裂强力为257.69 N，纵向断裂强力为209.93 N。高
速抛光时没有出现发黑的现象，折皱回复率为68.3%，磨具重量损失率为0.123%，工件磨削量为0.0109 g。E51/1618体系按照最优配方制备的磨具的横向伸长率为63.92%，纵向伸长率为28.73%；横向断裂强力为263.15 N，纵向断裂强力为182.03 N。高速抛光时没有出现发黑的现象，折皱回复率为69.4%，磨具重量损失率为0.118%，工件磨削量为0.0115 g。E51/D230体系按照最优配方制备的磨具的横向伸长率为54.85%，纵向伸长率为34.85%；横向断裂强力为288.71 N，纵向断裂强力为193.9 N。高速抛光时没有出现发黑的现象，折皱回复率为71.4%，磨具重量损失率为0.119%，工件磨削量为0.0112 g。
(5)自制磨具的耐磨性高于国产，已达到国外的水平。但自制磨具的工件磨削量大于国产而小于3M公司。
改后：本课题主要通过制备高性能的粘合剂来制备高性能的磨具，即探讨了三个体系粘合剂E51/ D230/IPDA体系、E51/1618体系、E51/D230体系的配方以及无纺布抛光磨具的制作。研究过程中得出了以下结论：
(1) E51/ D230体系中D230最佳用量为0.33，此时固化物的弯曲强度和冲击强度分别为123.84 MPa和49.82 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为75.3 ℃，失重5%所需温度为313.24 ℃，这表明该体系粘合剂具有良好的柔韧性和强度，但是耐热性偏低。1618为最佳用量0.65时，E51/1618体系固化物的弯曲强度和冲击强度分别为94.08 MPa和25.61 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为128 ℃，失重5%所需温度为351.59 ℃，这表明该体系粘合剂具有良好的柔韧性、强度和耐热性。D230:IPDA为1:2作为E51/D230/IPDA体系固化剂的最优配比。最优配比时，固化物的弯曲强度和冲击强度分别为112.04 MPa和6.87 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为109.6 ℃,测试结果表明E51/D230/IPDA体系粘合剂比E51/D230体系具有更好的耐热性，但韧性降低幅度很大，需要对该体系进行增韧改性。
(2) 将E51/D230/IPDA体系进行固化反应动力学的研究，考察最佳固化工艺温度和从40 ℃开始每隔1小时升温10 ℃直到110 ℃的固化方式对体系的影响。实验结果表明该体系的最佳固化工艺是30 ℃/2h+95 ℃/2h+120 ℃/2h，反应级数为1.1，平均活化能 Ea=45.17 kJ/mol。采用最佳固化工艺制得固化物的冲击强度为6.53 kJ/m2，弯曲强度为116.91 Mpa，拐点处的玻璃化温度为
122.2 ℃。当失重率为5%时，所需要的温度为336.59 ℃，其固化物的耐热性能较好，但冲击强度较低，还需要进行改性。与从40 ℃开始每隔1小时升温10 ℃直到110 ℃的固化方式相比，耐热性和弯曲强度都有所提高，但幅度不大。也就是说两种固化方式对固化物的性能影响较小，固化物韧性较差不是固化温度引起的。
(3)在上述E51/D230/IPDA体系中加入PPU进行增韧改性，E51: PPU为90:10时，E51/PPU/ D230/IPDA体系的综合性能最好，弯曲强度达到100.36 MPa，冲击强度达到14.34 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为78.8 ℃，失重率为5%所需的温度为320.74 ℃。研究表明加入PPU后体系的弯曲强度有所降低，但与同类粘合剂相比强度依然比较高；失重率为5%时，所需要达到的温度有所降低，但幅度不大；失重率为10%、20%和50%时，所需达到的温度却相差无几甚至升高；冲击强度增加了两倍多。这说明PPU的加入虽然降低了弯曲强度，但显著提高了体系的韧性，一定程度上也提高了体系的耐热性。
(4) 上述三个体系最优配方均为树脂:溶剂(1/3)、钙粉:溶液(0.1)、刚玉:溶液(0.45)。按照最优配方制备的磨具的弹性、耐热性和耐磨性良好。E51/PPU/D230/IPDA体系、E51/1618体系、E51/D230体系按照最优配方制备的磨具的横向伸长率分别为56.58%、63.92%、54.85%，纵向伸长率分别为29. 35%、28.73%、34.85%；横向断裂强力分别为257.69 N、263.15 N、288.71 N，纵向断裂强力为209.93 N、182.03 N、193.9 N；折皱回复率为68.3%、69.4%、71.4%，磨具重量损失率为0.123%、0.118%、0.119%，工件磨削量为0.0109 g、0.0115 g、0.0112 g。高速抛光时均没有出现发黑的现象。
(5)自制磨具的耐磨性高于国产，已达到国外的水平。但自制磨具的工件磨削量大于国产而小于3M公司。
3.DSC图题表述
原文：……含量与DSC的关系
改后：不同……含量在10 ℃/min升温速率下的玻璃化转变温度
根据盲审专家的意见，逐一说明修改如下。
1.增加固化剂选用的依据
原文：胺类固化剂与环氧树脂的固化机理如图1-3所示。由图可知，环氧基先与伯胺基进行开环反应，生成仲胺基和羟基；得到的仲胺基继续与环氧基进行开环反应，生成羟基和叔胺；叔胺对开环反应有催化作用，在叔胺的催化下，得到的羟基可与环氧基团反应生成醚键。上述反应持续不断进行，最终生成三维网状立体结构的大分子聚合物。
改后：胺类固化剂与环氧树脂的固化机理如图1-3所示。由图可知，环氧基先与伯胺基进行开环反应，生成仲胺基和羟基；得到的仲胺基继续与环氧基进行开环反应，生成羟基和叔胺；叔胺对开环反应有催化作用，在叔胺的催化下，得到的羟基可与环氧基团反应生成醚键。上述反应持续不断进行，最终生成三维网状立体结构的大分子聚合物。胺类固化剂包含多种不相同结构多元胺，包括脂肪族多元胺、芳香族多元胺、聚酰胺多元胺、脂环族多元胺和各种改性多元胺等。虽然同为官能团相同的胺类固化剂，但是由于化学结构不同，其固化速度、性状和固化温度迥然不同，其固化产物的性能也有很大的差别。直链结构型的聚醚胺D-230分子结构中含有长链醚键，即柔性链段多、链段构象也多,与环氧树脂反应后的固化物具有一定的柔韧性和冲击强度,但固化物拉伸强度和耐热性会降低；它反应活性较低，室温下反应比较缓慢，可操作时间较长。IPDA含有饱和六元环结构，所以它属于脂环族胺类固化剂，赋予固化物以更好的耐热性和力学性能，空间构象多、柔顺性好；比D230与环氧树脂的反应活性高。1618是环氧树脂E51与IPDA发生加成反应的产物，与IPDA相比，1618的分子质量增大，粘度、沸点增高，刺激性降低。
2.凝炼了结论
原文：本课题主要通过制备高性能的粘合剂来制备高性能的磨具，即探讨了三个体系粘合剂E51/ D230/IPDA体系、E51/1618体系、E51/D230体系的配方以及无纺布抛光磨具的制作。研究过程中得出了以下结论：
(1) 通过对环氧树脂E51/D230/IPDA体系、环氧树脂E51/1618体系和环氧树脂E51/ D230体系进行机械性能、玻璃化转变温度和热失重分析研究。可以得出E51/ D230体系中D230最佳用量为0.33，此时固化物的弯曲强度和冲击强度
分别为123.84 MPa和49.82 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为75.3 ℃，失重5%所需温度为313.24 ℃，这表明该体系粘合剂具有良好的柔韧性和强度，但是耐热性偏低。1618为最佳用量0.65时，E51/1618体系固化物的弯曲强度和冲击强度分别为94.08 MPa和25.61 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为128 ℃，失重5%所需温度为351.59 ℃，这表明该体系粘合剂具有良好的柔韧性、强度和耐热性。D230:IPDA为1:2作为E51/D230/IPDA体系固化剂的最优配比。最优配比时，固化物的弯曲强度和冲击强度分别为112.04 MPa和6.87 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为109.6 ℃,测试结果表明E51/D230/IPDA体系粘合剂比E51/D230体系具有更好的耐热性，但韧性降低幅度很大，需要对该体系进行增韧改性。
(2) 通过对E51/D230/IPDA体系进行固化动力学分析，确定此体系的最佳固化工艺是30 ℃/2h+95 ℃/2h+120 ℃/2h，同时又计算出了此体系的反应级数为
1.1，平均活化能 Ea=45.17 kJ/mol。采用最佳固化工艺制得固化物的冲击强度为6.53 kJ/m2，弯曲强度为116.91 Mpa，拐点处的玻璃化温度为122.2 ℃。当失重率为5%时，所需要的温度为336.59 ℃，其固化物的耐热性能较好，但冲击强度较低，还需要进行改性。与从40 ℃开始每隔1小时升温10 ℃直到110 ℃的固化方式相比，耐热性和弯曲强度都有所提高，但幅度不大。研究结果表明：两种固化方式对固化物的性能影响较小，固化物韧性较差不是固化温度引起的。
(3) 通过对E51/PPU/D230/IPDA体系的机械性能和热性能的研究发现：在E51: PPU为90:10时，E51/PPU/ D230/IPDA体系的综合性能最好，弯曲强度达到100.36 MPa，冲击强度达到14.34 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为78.8 ℃，失重率为5%所需的温度为320.74 ℃。研究表明加入PPU后体系的弯曲强度有所降低，但与同类粘合剂相比强度依然比较高；失重率为5%时，所需要达到的温度有所降低，但幅度不大；失重率为10%、20%和50%时，所需达到的温度却相差无几甚至升高；冲击强度增加了两倍多。这说明PPU的加入虽然降低了弯曲强度，但显著提高了体系的韧性，一定程度上也提高了体系的耐热性。
(4) 三个体系最优配方均为树脂:溶剂(1/3)、钙粉:溶液(0.1)、刚玉:溶液(0.45)。按照最优配方制备的磨具的弹性、耐热性和耐磨性良好。E51/PPU/D230/IPDA体系按照最优配方制备的磨具的横向伸长率为56.58%，纵向伸长率为29. 35%；横向断裂强力为257.69 N，纵向断裂强力为209.93 N。高
速抛光时没有出现发黑的现象，折皱回复率为68.3%，磨具重量损失率为0.123%，工件磨削量为0.0109 g。E51/1618体系按照最优配方制备的磨具的横向伸长率为63.92%，纵向伸长率为28.73%；横向断裂强力为263.15 N，纵向断裂强力为182.03 N。高速抛光时没有出现发黑的现象，折皱回复率为69.4%，磨具重量损失率为0.118%，工件磨削量为0.0115 g。E51/D230体系按照最优配方制备的磨具的横向伸长率为54.85%，纵向伸长率为34.85%；横向断裂强力为288.71 N，纵向断裂强力为193.9 N。高速抛光时没有出现发黑的现象，折皱回复率为71.4%，磨具重量损失率为0.119%，工件磨削量为0.0112 g。
(5)自制磨具的耐磨性高于国产，已达到国外的水平。但自制磨具的工件磨削量大于国产而小于3M公司。
改后：本课题主要通过制备高性能的粘合剂来制备高性能的磨具，即探讨了三个体系粘合剂E51/ D230/IPDA体系、E51/1618体系、E51/D230体系的配方以及无纺布抛光磨具的制作。研究过程中得出了以下结论：
(1) E51/ D230体系中D230最佳用量为0.33，此时固化物的弯曲强度和冲击强度分别为123.84 MPa和49.82 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为75.3 ℃，失重5%所需温度为313.24 ℃，这表明该体系粘合剂具有良好的柔韧性和强度，但是耐热性偏低。1618为最佳用量0.65时，E51/1618体系固化物的弯曲强度和冲击强度分别为94.08 MPa和25.61 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为128 ℃，失重5%所需温度为351.59 ℃，这表明该体系粘合剂具有良好的柔韧性、强度和耐热性。D230:IPDA为1:2作为E51/D230/IPDA体系固化剂的最优配比。最优配比时，固化物的弯曲强度和冲击强度分别为112.04 MPa和6.87 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为109.6 ℃,测试结果表明E51/D230/IPDA体系粘合剂比E51/D230体系具有更好的耐热性，但韧性降低幅度很大，需要对该体系进行增韧改性。
(2) 将E51/D230/IPDA体系进行固化反应动力学的研究，考察最佳固化工艺温度和从40 ℃开始每隔1小时升温10 ℃直到110 ℃的固化方式对体系的影响。实验结果表明该体系的最佳固化工艺是30 ℃/2h+95 ℃/2h+120 ℃/2h，反应级数为1.1，平均活化能 Ea=45.17 kJ/mol。采用最佳固化工艺制得固化物的冲击强度为6.53 kJ/m2，弯曲强度为116.91 Mpa，拐点处的玻璃化温度为
122.2 ℃。当失重率为5%时，所需要的温度为336.59 ℃，其固化物的耐热性能较好，但冲击强度较低，还需要进行改性。与从40 ℃开始每隔1小时升温10 ℃直到110 ℃的固化方式相比，耐热性和弯曲强度都有所提高，但幅度不大。也就是说两种固化方式对固化物的性能影响较小，固化物韧性较差不是固化温度引起的。
(3)在上述E51/D230/IPDA体系中加入PPU进行增韧改性，E51: PPU为90:10时，E51/PPU/ D230/IPDA体系的综合性能最好，弯曲强度达到100.36 MPa，冲击强度达到14.34 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为78.8 ℃，失重率为5%所需的温度为320.74 ℃。研究表明加入PPU后体系的弯曲强度有所降低，但与同类粘合剂相比强度依然比较高；失重率为5%时，所需要达到的温度有所降低，但幅度不大；失重率为10%、20%和50%时，所需达到的温度却相差无几甚至升高；冲击强度增加了两倍多。这说明PPU的加入虽然降低了弯曲强度，但显著提高了体系的韧性，一定程度上也提高了体系的耐热性。
(4) 上述三个体系最优配方均为树脂:溶剂(1/3)、钙粉:溶液(0.1)、刚玉:溶液(0.45)。按照最优配方制备的磨具的弹性、耐热性和耐磨性良好。E51/PPU/D230/IPDA体系、E51/1618体系、E51/D230体系按照最优配方制备的磨具的横向伸长率分别为56.58%、63.92%、54.85%，纵向伸长率分别为29. 35%、28.73%、34.85%；横向断裂强力分别为257.69 N、263.15 N、288.71 N，纵向断裂强力为209.93 N、182.03 N、193.9 N；折皱回复率为68.3%、69.4%、71.4%，磨具重量损失率为0.123%、0.118%、0.119%，工件磨削量为0.0109 g、0.0115 g、0.0112 g。高速抛光时均没有出现发黑的现象。
(5)自制磨具的耐磨性高于国产，已达到国外的水平。但自制磨具的工件磨削量大于国产而小于3M公司。
3.DSC图题表述
原文：……含量与DSC的关系
改后：不同……含量在10 ℃/min升温速率下的玻璃化转变温度