目录
第1章 绪 论 ......................................................... 1
1.1 引 言 ........................................................... 1
1.2 本文主要研究工作 ................................................ 3
第2章 钢板桩围堰的设计与施工 ......................................... 4
2.1 钢板桩长度的设计 ................................................ 4
2.1.1 钢板桩最小入土深度的计算 ..................................... 4
2.1.2 钢板桩总长度的计算 ........................................... 5
2.1.3 钢板桩围堰尺寸的拟定 ......................................... 6
2.2 钢板桩围堰所受荷载的计算 ........................................ 6
2.2.1 静水压力的计算 ............................................... 6
2.2.2 流水压力的计算 ............................................... 7
2.3 钢板桩的检算 .................................................... 8
2.4 围囹的计算 ..................................................... 11
2.5 钢板桩围堰的施工 ................................................ 12
第3章 结束语 ........................................................ 18
参考文献 .............................................................. 20
致 谢 ................................................................ 21
附录A .................................................................. 1
第1章 绪 论
1.1 引 言
在桥梁基础施工中，当桥梁墩、台基础位于地表水位以下时，根据当地材料修筑成各种形式的土堰；在水较深且流速较大的河流可采用木板桩或钢板桩（单层或双层）围堰，目前多使用双层薄壁钢围堰。围堰的作用既可以防水、围水，又可以支撑基坑的坑壁。
钢板桩围堰是最常用的一种板桩围堰[1]。钢板桩是带有锁口的一种型钢, 其截面有直板形、槽形及Z 形等, 有各种大小尺寸及联锁形式。常见的有拉尔森式，拉克万纳式等。其优点为：强度高，容易打入坚硬土层；可在深水中施工，防水性能好；能按需要组成各种外形的围堰，并可多次重复使用，因此，它的用途广泛。在桥梁施工中常用于沉井顶的围堰，管柱基础、桩基础及明挖基础的围堰等。这些围堰多采用单壁封闭式围堰内有纵横向支撑，必要时加斜支撑成为一个围笼。如中国南京长江桥的管柱基础，曾使用钢板桩圆形围堰，其直径21.9m ，钢板桩长36m ，待水下混凝土封底达到强度要求后，抽水筑承台及墩身，抽水设计深度达20m 。在水工建筑中，一般施工面积很大，则常用以做成构体围堰。它系由许多互相连接的单体所构成，每个单体又由许多钢板桩组成，单体中间用土填实。围堰所围护的范围很大，不能用支撑支持堰壁，因此每个单体都能独自抵抗倾覆、滑动和防止联锁处的拉裂。常用的有圆形及隔壁形等形式。
与沉井、 钢套箱相比，沉井及钢套箱的制作场地要求高、需配置大型托运设备、一次性投入大且不易回收等不利因素，而钢板桩围堰又具有以下几个方面优越性：占用场地小；配置设备要求低；钢板桩围堰基底清淤、拆除等较钢套箱围堰安全，拆除方便，对原河道恢复较容易；可同时多套投入、 多次周转，打设速度快且比较经济；钢板桩打拔方便、 安全等。一般来说，钢板桩围堰是深水基础、 基坑支护有效的施工方法，且施工比较简单，结构受力明确。钢板桩围堰适用条件：钢板桩围堰适用于水深4m 以上，河床覆盖层较厚的砂类土、石土和半干性粘土，风化岩层等基础工程。
宁波市绕城高速公路西段工程半浦余姚江特大桥由南、北岸引桥和主桥组成，桥梁全长1489m 。主桥全长230m ，主桥下部结构采用单箱双室薄壁空心墩，承台采用整体式承台，高度300cm ，桩基础采用钻孔灌注桩主桥的左幅25、26号、右幅26、27号
墩，均位于余姚江主河道中，水深达6～7m ，且承台顶面位于河床面以下，承台施工时需水下开挖河床，因此，承台施工采用打入钢板桩围堰方案进行。水中承台平面尺寸为9.5m×15m 的六边形，混凝土方量为349.131m3，为C30混凝土，承台底标高为-8.4m ，混凝土一次性浇筑完成。从半浦余姚江特大桥主桥水中基础施工所采用的方案选择及结构布置的效果来看，钢板桩围堰具有施工进度快、更安全、占地空间小等优点，这对于水较深、淤泥或粉细砂等软基上与其他围堰施工相比较较为有利，而且相对钢围堰，钢板桩围堰一次性投入费用较低，占用流动资金较少，因此采用钢板桩围堰，在经过技术性、经济性、施工安全性以及便利性比较后使用在半浦余姚江特大桥主桥基础施工上还是相当合理和可行的。在此处对低桩承台的施工方案设计、施工进行了总结，可为日后同类型桥梁的施工提供一些借鉴。
石湾特大桥是佛山市禅西大道工程中跨越东平水道的一座特大桥，主桥为（90.5+150+90.5）m 矮塔斜拉桥，斜拉锁为双塔单索面布置。箱梁顶板宽33.5m ，底板宽16.5m ，梁高3.5-5m 。主墩采用空心薄壁板异形墩，墩高16.0m ，采用C40混凝土。主墩承台为正方形，尺寸为17.5m×17.5m×4m , 采用C30混凝土，单个承台混凝土方量为1225m 3，承台下设16根Ф2.0钻孔桩。本项目位于珠江三角洲腹地，属第四纪第一级海相冲淤积阶地。场区第四纪土层主要由软土及粉细沙组成，基岩由下第三系宝月组和下白垩统白鹤洞组泥岩，粉砂质泥岩和泥质粉砂岩组成。本项目承台具有以下几个特点：（1）按航道部门要求，承台预面埋入现状河床以下，开挖深度达到11.0m ；(2)汛期长，且刚好跨汛期施工，水位深且变化大给施工带来一定难度；
(3)距离石湾水厂近，一级水源保护区吸水口只有100m ，环保措施方面要求高；(4)距离大堤护坡坡脚较近，水利部门要求高。如何解决承台施工的受力问题、防备洪水袭击、满足航道环保水利部门要求、满足工期要求，将是决定本桥承台施工成败的关键问题，也是其选择承台施工方案的出发点。根据现场施工条件和公司既有设备情况，可以采用钢板桩围堰、填沙筑岛围堰和钢套箱围堰三种方案进行承台施工。经比较填沙筑岛围堰方案会压缩航道，并极易造成下游水厂水质破坏同时河床起伏大使得该方案不经济，钢套箱围堰方案使用钢材较多，并且大部分不能回收，下沉时人员及设备投入多，工序复杂，且钢套箱施工的承台比较容易出现施工裂缝，质量控制上比较难以保障，为此选择钢板桩围堰施工方案，能更好的满足要求。
鉴于钢板桩围堰在桥梁基础施工中的广泛用途，本设计以管窥豹，研究学习钢板桩施工设计。
1.2 本文主要研究工作
本文主要是介绍黄河大桥的基础施工临时结构设计，应编写施工工艺。
在设计时，为了避免出现涌砂现象，首先要确保钢板桩围堰的最小入土深度，满足安全要求后，对钢板桩围堰的尺寸进行拟定，之后对围堰所受荷载进行计算，其所受荷载主要包括：静水压力、流水压力。最后还要对其进行检算，然后对围囹进行计算和检算。均满足要求后，对钢板桩围堰的用量进行计算，争取做到既节省材料，又满足设计要求。
桥梁的基础施工是一项技术复杂而涉及面极广的工作，需要有周密的计划，完善合理的施工方案和精心的组织。在黄河大桥基础施工临时架构设计中，本着学习的态度，试着设计围堰，并根据资料编写施工工艺。
第2章 钢板桩围堰的设计与施工
2.1 钢板桩长度的设计
(1)基本设计资料及主要的技术指标如下：
承台的形状及尺寸：圆形，直径9.8m
水流流速： 1m/s 河水容重： 10.0kN/m3 土质： 砂土 水深： 8m
封底混凝土底与水面的距离13m
(2)由《地基与基础设计规范》[2]查得砂土的主要参数如下：
砂土的相对密度G ： 2.65 砂土的空隙比e ：0.45
2.1.1 钢板桩最小入土深度的计算
根据施工环境及河床地质资料，考虑在钢板桩打入完成后进行基坑处理时极易出现的涌砂现象，就必须保证钢板桩的打入深度，从而使基坑稳定[3]。
钢板桩的打入深度是由基坑内外所受外力的平衡为条件，。其打入深度的计算图示见图2-1。
图2-1 钢板桩打入深度的计算图示
基坑抽水后水头差h 3，水流流程最短h 1+ h2，安全条件如公式2-1：
k s
h 3γω≤γb h 1+h 2(2-1)
式中： k s ——安全系数，取2.0
γω——河的密度，10KN/m3
γb ——沙的浮密度，γb =（G-1）（1-e ）
（1-0.45）=0.9075 γb =（2.65-1）
k s h 3γω≤γb h 1+h 2
13⨯1. 0≤0. 9075 13+2h 22. 0⨯
即 h 2≥7. 8m
钢板桩入土深度取7.8m ，如图2-2所示：
+8m
-2m
-5m
-7.8m
图2-2 钢板桩入土深度示意图
2.1.2 钢板桩总长度的计算
考虑实际施工所能遇到的情况，并考虑施工的安全保障，要设计一定的预留高度，所以钢板桩总长度按如下方法作近似计算：
钢板桩总长：预留高度+封底混凝土底到水面的距离+入土深度
=0.5+13+7.8=21.3m
2.1.3 钢板桩围堰尺寸的拟定
钢板桩围堰的尺寸受承台的尺寸和安装、拆卸承台模板时的施工作业面的控制， 所以围堰的尺寸设计如下：
钢板桩围堰的直径=承台直径+模板厚度+钢围囹宽度+施工作业面宽度
=9.8+0.106×2+0.3×2+0.6×2=11.812m
钢板桩直径实际取12m 。
2.2 钢板桩围堰所受荷载的计算
由该工程所在地的水文地质条件可知钢板桩设计时的外荷载有静水压力、流水压力、土压力以及风荷载等等，此设计可忽略土压力、风荷载，所以我们只计算前两种荷载即可[4]。
2.2.1 静水压力的计算
由前面的计算知道钢板桩的长度取为21.3m ，施工时在水平面以上的预留高度为0.5m ，由封底混凝土底到水面的距离为13m ，封底混凝土厚3m 。单位宽度的钢板桩静水压力为三角形的分布力[5]。
静水压强的计算公式为2-2：
p =g h (2-2)
式中，p －－静水压强(kPa)；
g －－液体的容重，此处取河水的容重10kN/m3；
h －－液体的深度(m)。
取单位宽度的钢板桩其静水压力的计算，单宽钢板桩所受的静水压力为内外水压力的差值。所以由内外所受的静水压力叠加后可得钢板桩所受的总的静水压力如图2-3所示。
其压力P=1000kg/m 3×9.8N/kg×10m=98kN/m 2
图2-3 单宽钢板桩的静水压力总图(单位：kN )
2.2.2 流水压力的计算
位于水中的桥墩，迎水面因受到流水冲击的影响而产生流水压力，流水压力可假定为倒三角形的分布力（因水流的速度是近似的随水深呈三角形分布）。流水压力P(t)与水流速度和桥墩平面的形状有关，在此设计中把它换算成集中力来处理，其作用点在水位线以下三分之一水深处。
作用于水中构筑物的动水侧压力可按公式2-3计算：
式中：k ——系数，圆形取1.9；
γ——河水的容重10KN/m 3。 k γv 2p =2g （2-3）
1. 9⨯10⨯12
=0. 97 kN/m2 即p =2⨯9. 8
2.3 钢板桩的检算
本设计的钢板桩选用仿拉森TSP -IV 型，其截面形式和几何特性如下图2-4：
图2-4 钢板桩截面图(单位：mm)
1m 宽度的钢板桩的截面特性如下[6]：
短截面积：242 cm2/m 断面二次矩：38600 cm4/m
断面系数：2270 cm3/m 单位质量： 190 kg/m2
此处计算时钢板桩长度取10m ，从水平面(+8m)到封底混凝土底面的高度(-2m)，此长度范围内钢板桩受到的荷载有静水压力和流水压力，这些荷载值前已求出。经初步分析，并考虑施工的方便和快捷，按照等间距设计可考虑设置四层围囹来进行加固，第一层设在水平面下2m 处，第二层设在水平面下4m ，第三层设在水平面下6m ，第四层设在水平面下8m 。在确定钢板桩在地基中的支点的位置时，由于是在封底混凝土达到规定的强度要求后进行抽水，故认为封底混凝土可给钢板桩一个良好的支撑，取封底混凝土的底面处施加约束(按两种情况计算：一种为固定端，一种为简支端) 。围囹和支撑的位置确定之后，就需要对钢板桩的桩身和围囹及内支撑进行检算。
此钢板桩桩身的计算全部利用有限元程序MIDAS 来计算。
(1)混凝土封底作为简支端
取单位宽度即1m 宽的钢板桩作为研究对象，而不是取一根钢板桩，并将静水压力，流水压力和约束分别施加后加载，经软件计算后此约束下的桩身弯矩图、剪力图和反力图分别如图2-5、2-6、2-7所示。
由这几个图中可以看出固定端时的最大弯矩是-26.4kN × m ，最大剪力是93.9kN 。各层支撑的支反力分别为50.1kN ，73.2 kN，119.8kN ，157.9KN ，93.9KN 。
图2-5 固定端时桩身弯矩图（单位：kN ×m ）
图2-6 固定端时桩身剪力图(单位：
kN)
图2-7 固定端时桩身反力图(单位：kN)
所以由钢板桩的截面几何特性可算得钢板桩的正应力。
正应力的计算如公式2-4：
σ=
式中，σ――所求处的正应力(MPa ) ；
M ――计算截面的弯矩(kN∙m) ；
W ――表示弯曲截面系数(cm3) 。
则钢板桩的最大正应力
M (2-4) W
σmax M max 26.4⨯103===11.63MPa
所以钢板桩的强度满足要求。
(2)混凝土封底作为铰支端
同样也取单位宽度即1m 宽的钢板桩作为研究对象，而不是取一根钢板桩，并将静水压力，流水压力，和约束分别施加后加载，此情况下的桩身弯矩图、剪力图和反力图分别如图2-8、2-9、2-10所示。
图2-8 铰支时桩身弯矩图（单位：kN ×m ）
图2-9 铰支时桩身剪力图(单位：
kN)
图2-10 铰支时桩身反力图(单位：kN)
由这几个图中可以看出铰支时的最大弯矩是-34.7kN ∙m ，最大剪力是102.4kN 。 各层支撑的反力为49.8kN ，74.8kN ，113.2kN,182.9KN,74.2KN 。
则钢板桩的最大正应力：
σmax M max 34.7⨯103===15.29MPa
所以钢板桩的强度满足要求。
综上所述，由以上两种情况的计算可知无论把封底看作固支还是铰支端钢板桩的强度均满足要求。
由两种约束下的支反力图，取两种约束下的各层最大支反力从而计算围囹的受力并验算围囹的安全性。第一层到第四层围囹的反力最大分别为50.1KN,74.8KN,119.8KN,182.9KN,93.9KN.
2.4 围囹的计算
钢板桩围堰为圆形，围囹设计为圆形，无需加支撑[7]，本设计中设置四层围囹，第一层设在水平面下2m 处，第二层设在水平面下4m ，第三层设在水平面下6m ，第四层设在水平面下8m 。围囹作为钢板桩的内导向，其所受荷载与钢板桩的受力息息相关。本方案取的围囹钢材为：Q235钢材，尺寸为560×168×14.5/21mm。
由于围堰为圆形，围囹受到的最大支反力为182.9KN ，其应力图如图2-11所示：
图2-11：围囹应力图
由图2-11知由图中可以看围囹的最大正应力σmax =130.3MPa
满足强度要求。
其位移图如图2-12所示：
图2-12： 围囹位移图
由图2-12知由图中可以看围囹的最大位移为l max =1.65mm
2.5 钢板桩围堰的施工
2.5.1 钢板桩施工工艺流程
钢板桩工艺流程[8]如图2-13：
图2-13：钢板桩工艺流程
2.5.2主要施工步骤
(1) 施工准备[9]
①钢板桩整理
钢板桩运到工地后应进行检查，分类存放。本次使用的钢板桩长度为21.3m ，对长度不够要求的钢板桩可用同类型的钢板桩等强度焊长，焊接时先对焊或将接口补焊合缝，再焊加固板，相邻板桩接长缝应注意错开。检查完毕后，清除锁扣内杂物（如电焊瘤渣、废填充物），对缺陷部位加以整修。锁扣检查的方法：用一块长约2m 的同类型、同规格的钢板桩作标准，将所有同类型的钢板桩作锁口通过检查。检查采用卷扬机拉动标准钢板桩平车，从桩头至桩尾作锁口通过检查。对于检查出来的锁口扭曲及“死弯”进行及时的校正，校正后再用标准钢板桩进行检查，直到合格。
为确保每片钢板桩的两侧锁口平行，同时，尽可能使钢板桩的宽度都在同一宽度规格内，需要进行宽度的检查。检查方法：对于每片钢板桩分为上中下三部分用钢尺测量其宽度，使每片桩的宽度在同一尺寸内，每片相邻数差值以小于1cm 为宜。对于肉眼看到的局部变形可进行加密测量，对于超过偏差的钢板桩将不予采用。
对于桩身残缺的、不整齐等都要做全面的检查，并采取相应措施，以确保正常使用。为使检查合格后的钢板桩在施工过程中能够顺利插拔，并增加钢板桩在使用时放渗性能。钢板桩要进行锁口润滑及防渗措施，其做法为每片钢板桩锁口都均匀涂以混合油，其体积比为黄油：干膨胀土：干锯末=5：5：3。
②内支撑准备
按照设计在钢结构加工场加工钢板桩围堰内支撑结构，加工完成的杠杆及时编号，并对部分调整杆件试拼装。
③设备准备
施工主要设备为40t 平台龙门吊机、20t 浮吊、DZ60液压震动沉拔桩锤、混凝土汽车输送泵、封底导管等设备。使用前检查打钢板桩用的打桩、起吊及运输等设备，防止机械带病作业，保证打桩的正常进行。
④水上钻孔平台拆除
水中钻孔桩施工完成以并经检验合格后，及时拆除钻孔作业平台中间部分，为钢板桩围堰施工做好准备。
（2）钢板桩施打
钢板桩用汽车运输至桥边，施打采用平台龙门吊机或浮吊配合液压震动锤进行。钢板桩的插打次序从上游开始，在下游合拢。将钢板桩从平台边或运输船只上吊起，然后吊至施打钢板桩的导向装置内，匀速下放，使钢板桩成垂直状态，然后用木楔填塞在导向装置内将钢板桩固定牢靠，松开起吊钩，起吊打桩锤，将钢板桩逐根插打到位。
插打前先将钢板桩做好标记，用吊机的两个吊钩起吊和下方，使钢板桩成垂直状态，脱出小勾移向安插装置，插入导向架内已就位的钢板桩锁口中。起吊前，锁口内填嵌黄油沥青混合料。箍紧钢板桩用的夹板，在插入锁口时逐个拆除。插打钢板桩时应保证其倾斜度不大于0.5%，且要紧靠内导向框，其间隙不得大于20mm 。否者要采取措施，检查加固内外导框等。钢板桩的插打质量要求，应符合下列标准：
a 插打钢板桩时要严格控制好垂直度，尤其是第一根桩要从两个互相垂直的方向同时控制，确保垂直不偏。已插下的钢板桩，对垂直于导梁的倾斜度或对于插桩前进方向的倾斜度小于1:200。
b 插入桩位的钢板桩必须紧靠内导向环，即要求钢板桩沿设计半径垂直插入桩
位，如不能靠近时，其间隙应小于20mm 。
c每组钢板桩必须按编号插入正确的桩位，每组偏差应小于±15mm 。如系旧钢板桩，应按钢板桩实际宽度编号并据以列出桩位。
（3）钢板桩围堰合龙
①插入钢板桩的调整
钢板桩在合龙时，两侧锁口往往不尽平行，两端相距在一定范围内时，可参考下列措施进行调整：
a 钢板桩上端向合拢口倾斜时，可在钢板桩顶端使用千斤顶互相或以内双套复式滑车组向外侧张拉调整至所需间距。
b 钢板桩将近合拢而两侧各剩下几组尚未合拢前，即应考虑合拢情况。
c 当合龙钢板桩插下时，由于经过调整的间距不能完全平行，必须施加压力才能使合拢板桩插下。或当钢板桩尚有很大长度未能套入锁口，又不能采用锤击方法打下时，可在顶端安装复式滑车组，并将滑车组下端固定，将钢板桩拉入锁口。在插桩过程中，应做到“插桩正直、分散偏差、有偏即纠、调整合拢”的要点。
②异形钢板桩
由于水流影响或者其他原因，采用上述措施钢板桩仍无法合拢时，可以制作异形钢板桩进行合拢。
a 合拢口丈量：丈量位置选择在各层导环平面，用两根小木条各自顶紧两边的钢板桩，用钢钉钉死，取出水面，丈量长度，可以得到准确的合拢口宽度。
b 异形钢板桩制造：钢板桩进行调整和丈量后，根据合拢口的宽度及锁口的型式，制作异形钢板桩。若合拢口宽度为40 cm左右时，可制成对扣式异形钢板桩。
（4）围堰内清淤
①钢板桩围堰内清基工作采用吸泥机进行。
②围堰内经过吸泥整平后进行测量，测点分布与导管位置大致相同，基底标高须符合设计要求，局部高低允许偏差为±20cm 。清出的淤泥及时用运输车外运到指定的弃土场弃土。
（5）围堰封底
清淤至设计标高后，抛填50cm 厚粒径不大于20 cm的片石，之后进行水下混凝土封底。封底混凝土施工从围堰一边向另一边进行。
围堰内灌注水下混凝土工作，工作量大，须连续突击施工。
①混凝土供应
水下混凝土质量及灌注工作是否顺利进行，很大程度上取决于混凝土的供应量。根据灌注的面积和混凝土的凝固时间，须初步估算出封底混凝土供应量，要及时不间
断的供应混凝土。
②灌注水下混凝土的工作台
用型钢架设在钢护筒上形成工作平台，在工作平台上安装封底混凝土储料斗、导管及平移滑道等。
导管的布置原则是：
a 流动半径不得大于5m ，一般采用3.5m~4.0m；
b 各导管的流动范围要大致相等。
为使钢板桩与水下封底混凝土有良好结合，四周导管的布置应较中间密集，并须考虑围堰内工作平台和钢护筒的阻挡及便于导管的提升等。考虑到导管较长，万一灌注时发生导管堵塞，处理费时，须利用相邻导管投入工作，因此应将导管布置的较密些。
③水下混凝土封底
混凝土的施工塌落度采用18cm~20cm，灌注开始及将近结束时采用20cm~22cm,混凝土面的流动坡度应保持在1/5~1/10，不宜超过较长的或更陡的流动坡面。
（6）围堰内支撑安装及抽水
封底混凝土到达所需强度后，利用围堰内钢护筒安装围堰顶面以下约50cm 的临时支撑，进行第一层内支撑安装，第一次抽水至第一层内支撑设计位置以下50cm ，进行第一层内支撑安装；第一层内支撑施工完成后，拆除围堰顶口的临时支撑，第二次抽水至第二层内支撑设计位置以下50cm ，进行第二层内支撑安装；依次进行，第四层支撑完成后，即可抽干围堰内的水并清理彻底。
围堰内抽水应在封底混凝土凝固后进行，须根据水温、混凝土配置强度、配合比、外加剂掺量等具体情况而定。
为了减少钢板桩锁口变形和改善内支撑的受力情况，对钢板桩与内支撑圈梁之间的所有空隙用硬木楔或铁片进行填塞。围堰抽水设备，可根据围堰内总抽水量准备。刚开始抽水时，可以利用吸泥机进行抽水，待抽不上时，再将水泵放入围堰内抽水。为防止抽水过程中发生意外事故，保证围堰安全，应配备从围堰外向围堰内灌水的水泵。一旦发生异常现象，立即向围堰内灌水，恢复内外平衡，经检查处理后再抽水。抽水过程中，须派专人对钢板桩和内支撑进行观察，同时由专门人员进行堵漏。堵漏工作在围堰内外同时进行。围堰外用细沙和木屑混合物倒入漏水部分；围堰内由潜水员用棉絮塞缝。由于围堰外上半部的细沙常易被水流冲击洗走，故堵漏工作须一直进行到墩身完成为止。
四、水上作业安全措施
（1）合理安排作业区域和时间，保证施工人员正常生活。
（2）作业区域在河道和两侧河岸进行围挡，设置安全警示标语。
（3）水上作业人员必须配备救生衣和防滑鞋，做到一人一套，安全施工。
（4）施工现场必须备有落水救生设施：救生圈2~3个、救生绳1~2根、水面船只1艏。
（5）与当地医疗保健和消防部门保持密切联系，做到有备无患。
（6）钢板桩等重物起吊时，禁止作业人员站在起重臂下。
第3章 结束语
经过了十周的学习和工作，在王老师的悉心指导下，我终于完成了桥梁基础施工围堰设计。从开始接到设计题目到系统的实现，再到设计题目的完成，每项工作对我来说都是挑战，这是我写字最多的一次，完成后感觉最欣慰的一次。下面就把我的心得体会谈一谈。
刚选好毕业设计题目时，想想几万字的东西怎么写啊，茫然无措，三年来, 我们所学的铁道工程技术方面的知识面比较宽，但同时也致使了我们对桥梁的专业知识的学习还不够，对很多设计细节也不甚了解，所以在做桥梁毕业设计时遇到了相当大的困难，要做好毕业设计对我们来说无疑是一次巨大的挑战，感觉到老虎吃天，无从下口。想到千里之行始于足下，于是一点点收集资料，慢慢了解关于桥梁的知识，知道现在完成毕业设计。我想这也是我以后面对陌生工作任务时所需的态度，没有克服不了的事。给我任务，我一定能完成。一个人力量毕竟有限，在完成这篇设计的过程中，我们小组的老师、同学相互交流、学习，尤其是王兴珍老师高屋建瓴，我学习到许多知识。在繁忙的设计中，我们相互激励，看到别人做的多了，就加班加点追赶，这也是团队的魅力！
通过本次设计，我感觉收获很大，不仅有助于自己设计思维的培养，把以前所学的理论知识与实际结合在一起，对过去所学的知识进一步熟悉，而且为以后的工作、学习打下了结实的基础；同时在设计过程中对行业规范也有了一定了解，学会了如何使用规范，并在设计过程中充分考虑施工的方便性。在设计过程中采用BSAS 软件进行计算，较多的使用了AUTOCAD 和EXCEL 等软件，给设计带来了很大的方便。但由于是第一次做一个相对完整的设计，没有设计经验，没有施工经验，在进行前面的设计环节时不能准确的预见后面可能发生的问题，造成返工等，这些都是我的弱点，我会在将来的学习、工作中不断提高，积累经验，增强自己的理论知识，并有效的和实际结合起来。
同时这次设计也有很多不足的地方，由于对施工过程不是十分了解，有很多地方进行了简化，当然也由于时间的问题，还有很多地方没有进行设计，比如说桥墩的设计及验算。在做设计的过程中也让我养成了一个查资料的好习惯，对于自己不懂的首先要去找相关的资料来看，不但能够懂得自己要了解的知识，而且也对相关的知识有所了解，扩大了自己的知识面。
通过这次设计，提高了我的综合能力，也为我的大学的学习生活划上了圆满的句号。再次感谢各位老师对我的指导。
参考文献
[1] 百度百科. 钢板桩词条.
[2] 建筑地基与基础设计规范. 中华人民共和国建设部，2002
[3] 杨雅忱，林丕文译．土木结构物计算例题[M]．北京：中国铁道出版社，1986
[4] 殷万寿．深水基础工程[M]．北京：中国铁道出版社，2003
[5] 刘自明．桥梁深水基础[M]．北京：人民交通出版社，2003
[6] 刘国彬，王卫东. 基坑工程手册. 北京：中国建筑工业出版社
[7] 姚玲森. 桥梁工程. 人民交通出版社
[8] 钢板桩施工规范. 中华人民共和国建设部
[9] 欧领特. 钢板桩工程手册. 人民交通出版社
[10] 土木结构物计算例题. 日本土木结构计算例题委员会
致 谢
紧张的两个月已经过去了，此次毕业设计也已经接近尾声了，在这两个多月里我学到了很多东西，让我受益非浅。
在做毕业设计的同时，让我对从前学过的知识又重新温习了一遍，使我对基础知识的掌握有了更感性的认识。同时也让我学到了很多知识，特别是一些桥梁专业的知识，通过毕业设计，将我三年学的东西串起来了，有了一个整体的认识，当然，对于桥梁工程的认识也增加了，尤其是到施工组织。同时，毕业设计也引导我们用新的思维方法去学习，独立的思考，给了我一次锻炼自己的机会，这在以后的学习和工作中都是非常有好处的。
在本次毕业设计中得到了王兴珍等老师的大力帮助和指导，以及还有很多帮助过我的同学，才使我的毕业设计得以的顺利完成，也为我的大学生涯划上了圆满的句号。在此我要向帮助过我的各位老师以及曾给过我帮助的同学道声忠心的感谢，并特别感谢王兴珍老师在设计中给我极大的帮助和指导。
附录
英文翻译外文资料[10
]
英文翻译汉语
冲绳县Ikei-Tairagawa 的路公园人行天桥的设计，制作，安装 UNO Nayomon：总工程师，桥梁和道路建造师，
物流系统和结构
KITAYAMA Nobuhiko：计划和工程部，桥梁和道路建
造师，物流系统和结构
它是已知的冲绳在严重的腐蚀环境下钢结构的产品。如何解决海风带来的腐蚀和伤害是一个重要任务。 使用经久耐用的FRP 材料抵抗这种腐蚀和伤害已经被研究，近期将实际应用于人行天桥。在土木工程建筑中只有少量的例子，也没有设计准则可以参考，设计，制造，安装一个FRP 材料的人行景观桥梁项目，这个课题放在冲绳县研究课题中。
1简介
冲绳县地区公路Ikei-Tairagawa-Line 位于开发区，是重生的热带度假计划中的关键角色。在这个计划中的路公园建设时海滩娱乐需要，这要求人行天桥连接设施规划道路两边。 Ikei -Tairagawa-Line位于一个受海洋严重腐蚀的环境包围。在冲绳县，据报道，混凝土桥梁被盐水腐蚀严重，当建造这个人行天桥时，如何处理盐损害是一个重要问题。所以研究使用耐腐蚀的FRP 材料，FRP 材料作为主要材料使用。本文报告的设计，制造，安装FRP Ikei-Tairagawa-Line景观路人行天桥。
2FRP 人行景观天桥的轮廓
这座桥是一个双主梁桥，梁截面为“[型”，人行天桥2连续跨长37.760米，宽
3.5米。除了连接部分使用普通钢，桥的别的部分，不仅包括桥的主题，而且包括桥的板面和扶手，都是用FRP 材料制作的。
图1：显示桥的轮廓图,
设计各种规格如下所述，
类型：双跨连续梁
桥长：37760mm
跨长：19 677 mm + 17 223 mm
有效宽度：3 500 mm
歪斜角：90°
斜坡：纵向V .C.R. 600米
横坡：± 1.5%
适用标准：人行立交桥(1979年1月)
高架桥(1996年12月)
别的指定标准
设计荷载：活载3 430 N/m2 {350kgf/m2}（对主梁）4 900 N/m2 {500 kgf/m2}(桥面和基础系统)
风力荷载：Ud = 52.2 m/s
设计水平地震系数：Kh = 0.18
3 设计
在设计这座桥时，应用了“人行桥规则”“高架桥规则”，只是这些标准不包含FRP 材料，我们专门为这座桥做出独立的FRP 部分说明，尽管我们用上述的标准尽多尽可能的作为参考，例如设计荷载。然而，对于风力荷载，我们没有使用以上标准，考虑到架设的地方，我们而是采取了高于高架桥标准额定值1.7倍的设计。
3.1轮廓的设计
主跨采用“[”型，因为我们使用人工多层铺设处理，大梁高度是固定的，由于改变它不能提供任何成本优势。这座桥长约38米，如果我们采用单跨桥设计，这是不经济的，而且会使司机感觉不安全。因此，这座桥使用双跨连续梁，因为它能在路中央修建桥墩提供支撑。当主梁截面确定以后，允许应力也确定了。考虑到跨度最大绕度的1/600，产生的应力会非常小，大约1/7是针对部分应力设计。我们认为不会有材料强度的问题，不需要进一步审查。我们对抗断强度的安全系数进行了评定。运输和安装，是完成建造这座桥的任务中的一部分，由于制造和装配地方不在一起，因此需要用卡车运输，这座桥的主梁按轴向和关节被分为3部分运输。
3.2桥面的设计
考虑到能更好的查看，去选用一个现成的板梁，一个中空挤压成的FRP 面板被选中(图2) 。由于主梁宽3.5米，桥面被桥面跨距的中心线和桥面分成1.5米区段。阴齿为桥跨设计了简单的横梁。抗剪的关键是在桥的轴向提供力。
3.3主梁的设计
为设计桥的主梁，建一个横梁模型，尽管有两个主梁，分析按桥设计荷载的1/2且不考虑力的分布。进行材料测试后，材料的物理性质包括材料的强度被基本确定。
设计强度是根据材料测试得到的m(平均值计算)- 4s(标准由结果偏差) 计算出的，荷载强度设计为压缩强度的1.5倍。主梁的截面有这些因数确定，由此而知，压力非常小，截面的设计基于由绕度界限确定的强度。FRP 材料，弯曲系数比拉伸系数小，所以剪应变比绕应变大，但是我们确定它有足够的剪切强度，当它安45°角网状布置的时候。在这方面，目前的桥梁荷载测试是在工厂完成装配后进行的，张力和绕度是被测量出来的，因此获得详细的刚度。对于纵向坡度，曲弧度被设计成r=600m来减少制作成本。考虑到运输因数，主跨被分成3部分，连接部分放在绕度趋于0的恒载节点上。对于连接结构，我们采用可拉伸类的螺栓，通过构建一个框架，里面放置不锈钢金属板，用PC 钢棒拧紧它来隐藏连接处。
图3显示的事连接结构。至于这种结构，需要全尺寸样本进行荷载测试，测试结果要与有限元分析相比较。
为改善桥梁的外观，考虑了下面的一些方法。FRP 网状材料上要铺设方木，因此遮蔽FRP 材料，使横梁看着低一些，上面的边缘也担当者外层防护的作用，其倾斜于桥面，这样就没有水滴保持在网格上面。由于树脂收缩导致主梁有不规则的地方，为了使这些不那么容易被看见，这些FRP 网有目的的弯曲一些。
3.4防摇设计
由于桥面间距是1.5米，防摇支撑安装在间距中。至于防摇支撑的截面，考虑了上弦部分的活载。对于别的部分，防摇支撑基础使用风荷载，这将给出最大水平荷载。就桥板来说，防摇支撑使用挤压成型材料，从目前有的材料中选择就可以。结果，只有中间支撑以上的防摇支撑截面变大，别的防摇支撑截面和防摇支撑基础截面一样。
3.5轴承的设计
为应对竖向荷载和温度导致的水平移动采用了橡胶隔震支座。下面的边缘被铆定板固定，为了使桥在纵向和竖向固定。为了使桥在横向固定，混凝土基础制成凸起状。
3.6设计栏杆, 伸缩缝，照明设备
考虑到温度在±30°C 范围内变化，但是主梁的伸缩范围只有±12 mm ，这太小了。因此，一个简单的不锈钢板被采用放在那里扩充间距，还有一个滑动装置放在有相对滑动的桥板面。扶手由复合挤压塑料和手糊FRP 材料制作，安装在使用不锈钢铆定板的主梁上边缘。照明设施建在支柱上面，对于照明设施，20LX 的平均照度是可以的。 3.7路面的着色
陶瓷砖是用于表面的甲板上。我们初步考虑了沥青路面，但是放弃了它，因为担忧碾压时的高温会带来不利影响。人工制作的部分一般都是覆盖一层称为凝胶大衣的保护层，这被认为是足以防止腐蚀的。但是对于这座桥来说，一个3×25µm 氟漆保护
层也被涂装，因为该区域有强烈的紫外线辐射和海风带来的沙子。
4 建造
4.1 制造主梁
主梁上面人工制造的部分在Miyagi Factory制造，挤压成型的部分在
Sagamihara Factory 制造。至于人工制作部分，制造精度与成型后外形的大小有很大影响。由于人工制作的部分从来没有被用于大型土木工程，我们没有复合挤压梁板的经验，很难估计树脂收缩。我们因此提前进行层压实验，在制造前检验了收缩情况。层压工作在屋内进行，由于是2月，我们用射流加热器控制室内温度，等等。图4显示了覆膜工作。这个工作区域，在桥的轴向每隔10到15米，由10个工人进行层压工作。玻璃纤维被称为针织面料用在传统的粗纱布上。针织面料的纤维按纵向和横向排列，一个交叉的部分固定纤维，它是织在一种不像传统格子布一样的结构上，允许早出现初始强度。由于纤维体积不大，用树脂浸泡后能顺利的完成覆膜，干起来非常轻松。对于垂直加劲肋节点，压缩后的FRP 材料被用来作为核心，主要部分全部被覆盖，核心几乎和主题一样被薄片覆盖。对于螺栓，采用轴承类连接，随后进行了演练。在主体部分上，准备制作的小孔径洞与图纸上的空洞的位置一致，配件同样也要被钻孔，这些部件在试验的时候将被安装，零件部分在完成样本尺寸大小的测量后完成钻孔。在完成主梁的试验装配校正后，放置一块不锈钢板在主梁的连接部分，因此提高了装配精度。
4.2 装配
在Miyagi 和Sagamihara 工厂进行生产制造的部件, 被输送到Ishikawajima 的 Sunamachi 有限公司, 部件在地面上组装，图5显示了装配车间。对于分批运输过来的所有部件批量运输 ,几乎完全在除了人行道以外的地面上完成。地面上的装配顺序，是先安装一面主梁，而且斜支撑要适当，然后安装另一面的主梁，斜支撑要敞开而且要适用于垂直加筋，最后进行调整。这项工作是重复3盖帽桥梁结构的轴向方向，经过空间测量和空间形状的调整，放置在桥的轴向方向，之后斜支撑的螺栓需上紧。然后，盖帽在桥的轴向方向聚集。这种在桥的轴向方向聚集形式有这样一种结构，那就是pc 钢棒被压紧，在盖帽建好之后，空间调节会形成，PC 扭力就完成了。用千斤顶感应器进行张力控制，因为紧缩力小，不足10 tf。紧缩完成之后，用千斤顶再进行提拉，以确定指定的轴向力被安装。放置梁板并栓住上部和弦的部分，表面铺一层板，随后安装扶手，同时，组装照明设备，进而桥梁的线路安装完成。扶手在最后的安装之前要喷漆好，不锈钢钢的基体钢板要提前用环氧树脂底漆漆成。然后喷漆主梁。在最后的喷漆工作完成之后，再安装提前喷漆的下部板。
相关图纸
下面为相关图纸，附图1-1为钢板桩围堰三视图，附图1-2为插打顺序图。
附图1-1：钢板桩围堰三视图
附图1-2：钢板桩围堰插打顺序图
5
目录
第1章 绪 论 ......................................................... 1
1.1 引 言 ........................................................... 1
1.2 本文主要研究工作 ................................................ 3
第2章 钢板桩围堰的设计与施工 ......................................... 4
2.1 钢板桩长度的设计 ................................................ 4
2.1.1 钢板桩最小入土深度的计算 ..................................... 4
2.1.2 钢板桩总长度的计算 ........................................... 5
2.1.3 钢板桩围堰尺寸的拟定 ......................................... 6
2.2 钢板桩围堰所受荷载的计算 ........................................ 6
2.2.1 静水压力的计算 ............................................... 6
2.2.2 流水压力的计算 ............................................... 7
2.3 钢板桩的检算 .................................................... 8
2.4 围囹的计算 ..................................................... 11
2.5 钢板桩围堰的施工 ................................................ 12
第3章 结束语 ........................................................ 18
参考文献 .............................................................. 20
致 谢 ................................................................ 21
附录A .................................................................. 1
第1章 绪 论
1.1 引 言
在桥梁基础施工中，当桥梁墩、台基础位于地表水位以下时，根据当地材料修筑成各种形式的土堰；在水较深且流速较大的河流可采用木板桩或钢板桩（单层或双层）围堰，目前多使用双层薄壁钢围堰。围堰的作用既可以防水、围水，又可以支撑基坑的坑壁。
钢板桩围堰是最常用的一种板桩围堰[1]。钢板桩是带有锁口的一种型钢, 其截面有直板形、槽形及Z 形等, 有各种大小尺寸及联锁形式。常见的有拉尔森式，拉克万纳式等。其优点为：强度高，容易打入坚硬土层；可在深水中施工，防水性能好；能按需要组成各种外形的围堰，并可多次重复使用，因此，它的用途广泛。在桥梁施工中常用于沉井顶的围堰，管柱基础、桩基础及明挖基础的围堰等。这些围堰多采用单壁封闭式围堰内有纵横向支撑，必要时加斜支撑成为一个围笼。如中国南京长江桥的管柱基础，曾使用钢板桩圆形围堰，其直径21.9m ，钢板桩长36m ，待水下混凝土封底达到强度要求后，抽水筑承台及墩身，抽水设计深度达20m 。在水工建筑中，一般施工面积很大，则常用以做成构体围堰。它系由许多互相连接的单体所构成，每个单体又由许多钢板桩组成，单体中间用土填实。围堰所围护的范围很大，不能用支撑支持堰壁，因此每个单体都能独自抵抗倾覆、滑动和防止联锁处的拉裂。常用的有圆形及隔壁形等形式。
与沉井、 钢套箱相比，沉井及钢套箱的制作场地要求高、需配置大型托运设备、一次性投入大且不易回收等不利因素，而钢板桩围堰又具有以下几个方面优越性：占用场地小；配置设备要求低；钢板桩围堰基底清淤、拆除等较钢套箱围堰安全，拆除方便，对原河道恢复较容易；可同时多套投入、 多次周转，打设速度快且比较经济；钢板桩打拔方便、 安全等。一般来说，钢板桩围堰是深水基础、 基坑支护有效的施工方法，且施工比较简单，结构受力明确。钢板桩围堰适用条件：钢板桩围堰适用于水深4m 以上，河床覆盖层较厚的砂类土、石土和半干性粘土，风化岩层等基础工程。
宁波市绕城高速公路西段工程半浦余姚江特大桥由南、北岸引桥和主桥组成，桥梁全长1489m 。主桥全长230m ，主桥下部结构采用单箱双室薄壁空心墩，承台采用整体式承台，高度300cm ，桩基础采用钻孔灌注桩主桥的左幅25、26号、右幅26、27号
墩，均位于余姚江主河道中，水深达6～7m ，且承台顶面位于河床面以下，承台施工时需水下开挖河床，因此，承台施工采用打入钢板桩围堰方案进行。水中承台平面尺寸为9.5m×15m 的六边形，混凝土方量为349.131m3，为C30混凝土，承台底标高为-8.4m ，混凝土一次性浇筑完成。从半浦余姚江特大桥主桥水中基础施工所采用的方案选择及结构布置的效果来看，钢板桩围堰具有施工进度快、更安全、占地空间小等优点，这对于水较深、淤泥或粉细砂等软基上与其他围堰施工相比较较为有利，而且相对钢围堰，钢板桩围堰一次性投入费用较低，占用流动资金较少，因此采用钢板桩围堰，在经过技术性、经济性、施工安全性以及便利性比较后使用在半浦余姚江特大桥主桥基础施工上还是相当合理和可行的。在此处对低桩承台的施工方案设计、施工进行了总结，可为日后同类型桥梁的施工提供一些借鉴。
石湾特大桥是佛山市禅西大道工程中跨越东平水道的一座特大桥，主桥为（90.5+150+90.5）m 矮塔斜拉桥，斜拉锁为双塔单索面布置。箱梁顶板宽33.5m ，底板宽16.5m ，梁高3.5-5m 。主墩采用空心薄壁板异形墩，墩高16.0m ，采用C40混凝土。主墩承台为正方形，尺寸为17.5m×17.5m×4m , 采用C30混凝土，单个承台混凝土方量为1225m 3，承台下设16根Ф2.0钻孔桩。本项目位于珠江三角洲腹地，属第四纪第一级海相冲淤积阶地。场区第四纪土层主要由软土及粉细沙组成，基岩由下第三系宝月组和下白垩统白鹤洞组泥岩，粉砂质泥岩和泥质粉砂岩组成。本项目承台具有以下几个特点：（1）按航道部门要求，承台预面埋入现状河床以下，开挖深度达到11.0m ；(2)汛期长，且刚好跨汛期施工，水位深且变化大给施工带来一定难度；
(3)距离石湾水厂近，一级水源保护区吸水口只有100m ，环保措施方面要求高；(4)距离大堤护坡坡脚较近，水利部门要求高。如何解决承台施工的受力问题、防备洪水袭击、满足航道环保水利部门要求、满足工期要求，将是决定本桥承台施工成败的关键问题，也是其选择承台施工方案的出发点。根据现场施工条件和公司既有设备情况，可以采用钢板桩围堰、填沙筑岛围堰和钢套箱围堰三种方案进行承台施工。经比较填沙筑岛围堰方案会压缩航道，并极易造成下游水厂水质破坏同时河床起伏大使得该方案不经济，钢套箱围堰方案使用钢材较多，并且大部分不能回收，下沉时人员及设备投入多，工序复杂，且钢套箱施工的承台比较容易出现施工裂缝，质量控制上比较难以保障，为此选择钢板桩围堰施工方案，能更好的满足要求。
鉴于钢板桩围堰在桥梁基础施工中的广泛用途，本设计以管窥豹，研究学习钢板桩施工设计。
1.2 本文主要研究工作
本文主要是介绍黄河大桥的基础施工临时结构设计，应编写施工工艺。
在设计时，为了避免出现涌砂现象，首先要确保钢板桩围堰的最小入土深度，满足安全要求后，对钢板桩围堰的尺寸进行拟定，之后对围堰所受荷载进行计算，其所受荷载主要包括：静水压力、流水压力。最后还要对其进行检算，然后对围囹进行计算和检算。均满足要求后，对钢板桩围堰的用量进行计算，争取做到既节省材料，又满足设计要求。
桥梁的基础施工是一项技术复杂而涉及面极广的工作，需要有周密的计划，完善合理的施工方案和精心的组织。在黄河大桥基础施工临时架构设计中，本着学习的态度，试着设计围堰，并根据资料编写施工工艺。
第2章 钢板桩围堰的设计与施工
2.1 钢板桩长度的设计
(1)基本设计资料及主要的技术指标如下：
承台的形状及尺寸：圆形，直径9.8m
水流流速： 1m/s 河水容重： 10.0kN/m3 土质： 砂土 水深： 8m
封底混凝土底与水面的距离13m
(2)由《地基与基础设计规范》[2]查得砂土的主要参数如下：
砂土的相对密度G ： 2.65 砂土的空隙比e ：0.45
2.1.1 钢板桩最小入土深度的计算
根据施工环境及河床地质资料，考虑在钢板桩打入完成后进行基坑处理时极易出现的涌砂现象，就必须保证钢板桩的打入深度，从而使基坑稳定[3]。
钢板桩的打入深度是由基坑内外所受外力的平衡为条件，。其打入深度的计算图示见图2-1。
图2-1 钢板桩打入深度的计算图示
基坑抽水后水头差h 3，水流流程最短h 1+ h2，安全条件如公式2-1：
k s
h 3γω≤γb h 1+h 2(2-1)
式中： k s ——安全系数，取2.0
γω——河的密度，10KN/m3
γb ——沙的浮密度，γb =（G-1）（1-e ）
（1-0.45）=0.9075 γb =（2.65-1）
k s h 3γω≤γb h 1+h 2
13⨯1. 0≤0. 9075 13+2h 22. 0⨯
即 h 2≥7. 8m
钢板桩入土深度取7.8m ，如图2-2所示：
+8m
-2m
-5m
-7.8m
图2-2 钢板桩入土深度示意图
2.1.2 钢板桩总长度的计算
考虑实际施工所能遇到的情况，并考虑施工的安全保障，要设计一定的预留高度，所以钢板桩总长度按如下方法作近似计算：
钢板桩总长：预留高度+封底混凝土底到水面的距离+入土深度
=0.5+13+7.8=21.3m
2.1.3 钢板桩围堰尺寸的拟定
钢板桩围堰的尺寸受承台的尺寸和安装、拆卸承台模板时的施工作业面的控制， 所以围堰的尺寸设计如下：
钢板桩围堰的直径=承台直径+模板厚度+钢围囹宽度+施工作业面宽度
=9.8+0.106×2+0.3×2+0.6×2=11.812m
钢板桩直径实际取12m 。
2.2 钢板桩围堰所受荷载的计算
由该工程所在地的水文地质条件可知钢板桩设计时的外荷载有静水压力、流水压力、土压力以及风荷载等等，此设计可忽略土压力、风荷载，所以我们只计算前两种荷载即可[4]。
2.2.1 静水压力的计算
由前面的计算知道钢板桩的长度取为21.3m ，施工时在水平面以上的预留高度为0.5m ，由封底混凝土底到水面的距离为13m ，封底混凝土厚3m 。单位宽度的钢板桩静水压力为三角形的分布力[5]。
静水压强的计算公式为2-2：
p =g h (2-2)
式中，p －－静水压强(kPa)；
g －－液体的容重，此处取河水的容重10kN/m3；
h －－液体的深度(m)。
取单位宽度的钢板桩其静水压力的计算，单宽钢板桩所受的静水压力为内外水压力的差值。所以由内外所受的静水压力叠加后可得钢板桩所受的总的静水压力如图2-3所示。
其压力P=1000kg/m 3×9.8N/kg×10m=98kN/m 2
图2-3 单宽钢板桩的静水压力总图(单位：kN )
2.2.2 流水压力的计算
位于水中的桥墩，迎水面因受到流水冲击的影响而产生流水压力，流水压力可假定为倒三角形的分布力（因水流的速度是近似的随水深呈三角形分布）。流水压力P(t)与水流速度和桥墩平面的形状有关，在此设计中把它换算成集中力来处理，其作用点在水位线以下三分之一水深处。
作用于水中构筑物的动水侧压力可按公式2-3计算：
式中：k ——系数，圆形取1.9；
γ——河水的容重10KN/m 3。 k γv 2p =2g （2-3）
1. 9⨯10⨯12
=0. 97 kN/m2 即p =2⨯9. 8
2.3 钢板桩的检算
本设计的钢板桩选用仿拉森TSP -IV 型，其截面形式和几何特性如下图2-4：
图2-4 钢板桩截面图(单位：mm)
1m 宽度的钢板桩的截面特性如下[6]：
短截面积：242 cm2/m 断面二次矩：38600 cm4/m
断面系数：2270 cm3/m 单位质量： 190 kg/m2
此处计算时钢板桩长度取10m ，从水平面(+8m)到封底混凝土底面的高度(-2m)，此长度范围内钢板桩受到的荷载有静水压力和流水压力，这些荷载值前已求出。经初步分析，并考虑施工的方便和快捷，按照等间距设计可考虑设置四层围囹来进行加固，第一层设在水平面下2m 处，第二层设在水平面下4m ，第三层设在水平面下6m ，第四层设在水平面下8m 。在确定钢板桩在地基中的支点的位置时，由于是在封底混凝土达到规定的强度要求后进行抽水，故认为封底混凝土可给钢板桩一个良好的支撑，取封底混凝土的底面处施加约束(按两种情况计算：一种为固定端，一种为简支端) 。围囹和支撑的位置确定之后，就需要对钢板桩的桩身和围囹及内支撑进行检算。
此钢板桩桩身的计算全部利用有限元程序MIDAS 来计算。
(1)混凝土封底作为简支端
取单位宽度即1m 宽的钢板桩作为研究对象，而不是取一根钢板桩，并将静水压力，流水压力和约束分别施加后加载，经软件计算后此约束下的桩身弯矩图、剪力图和反力图分别如图2-5、2-6、2-7所示。
由这几个图中可以看出固定端时的最大弯矩是-26.4kN × m ，最大剪力是93.9kN 。各层支撑的支反力分别为50.1kN ，73.2 kN，119.8kN ，157.9KN ，93.9KN 。
图2-5 固定端时桩身弯矩图（单位：kN ×m ）
图2-6 固定端时桩身剪力图(单位：
kN)
图2-7 固定端时桩身反力图(单位：kN)
所以由钢板桩的截面几何特性可算得钢板桩的正应力。
正应力的计算如公式2-4：
σ=
式中，σ――所求处的正应力(MPa ) ；
M ――计算截面的弯矩(kN∙m) ；
W ――表示弯曲截面系数(cm3) 。
则钢板桩的最大正应力
M (2-4) W
σmax M max 26.4⨯103===11.63MPa
所以钢板桩的强度满足要求。
(2)混凝土封底作为铰支端
同样也取单位宽度即1m 宽的钢板桩作为研究对象，而不是取一根钢板桩，并将静水压力，流水压力，和约束分别施加后加载，此情况下的桩身弯矩图、剪力图和反力图分别如图2-8、2-9、2-10所示。
图2-8 铰支时桩身弯矩图（单位：kN ×m ）
图2-9 铰支时桩身剪力图(单位：
kN)
图2-10 铰支时桩身反力图(单位：kN)
由这几个图中可以看出铰支时的最大弯矩是-34.7kN ∙m ，最大剪力是102.4kN 。 各层支撑的反力为49.8kN ，74.8kN ，113.2kN,182.9KN,74.2KN 。
则钢板桩的最大正应力：
σmax M max 34.7⨯103===15.29MPa
所以钢板桩的强度满足要求。
综上所述，由以上两种情况的计算可知无论把封底看作固支还是铰支端钢板桩的强度均满足要求。
由两种约束下的支反力图，取两种约束下的各层最大支反力从而计算围囹的受力并验算围囹的安全性。第一层到第四层围囹的反力最大分别为50.1KN,74.8KN,119.8KN,182.9KN,93.9KN.
2.4 围囹的计算
钢板桩围堰为圆形，围囹设计为圆形，无需加支撑[7]，本设计中设置四层围囹，第一层设在水平面下2m 处，第二层设在水平面下4m ，第三层设在水平面下6m ，第四层设在水平面下8m 。围囹作为钢板桩的内导向，其所受荷载与钢板桩的受力息息相关。本方案取的围囹钢材为：Q235钢材，尺寸为560×168×14.5/21mm。
由于围堰为圆形，围囹受到的最大支反力为182.9KN ，其应力图如图2-11所示：
图2-11：围囹应力图
由图2-11知由图中可以看围囹的最大正应力σmax =130.3MPa
满足强度要求。
其位移图如图2-12所示：
图2-12： 围囹位移图
由图2-12知由图中可以看围囹的最大位移为l max =1.65mm
2.5 钢板桩围堰的施工
2.5.1 钢板桩施工工艺流程
钢板桩工艺流程[8]如图2-13：
图2-13：钢板桩工艺流程
2.5.2主要施工步骤
(1) 施工准备[9]
①钢板桩整理
钢板桩运到工地后应进行检查，分类存放。本次使用的钢板桩长度为21.3m ，对长度不够要求的钢板桩可用同类型的钢板桩等强度焊长，焊接时先对焊或将接口补焊合缝，再焊加固板，相邻板桩接长缝应注意错开。检查完毕后，清除锁扣内杂物（如电焊瘤渣、废填充物），对缺陷部位加以整修。锁扣检查的方法：用一块长约2m 的同类型、同规格的钢板桩作标准，将所有同类型的钢板桩作锁口通过检查。检查采用卷扬机拉动标准钢板桩平车，从桩头至桩尾作锁口通过检查。对于检查出来的锁口扭曲及“死弯”进行及时的校正，校正后再用标准钢板桩进行检查，直到合格。
为确保每片钢板桩的两侧锁口平行，同时，尽可能使钢板桩的宽度都在同一宽度规格内，需要进行宽度的检查。检查方法：对于每片钢板桩分为上中下三部分用钢尺测量其宽度，使每片桩的宽度在同一尺寸内，每片相邻数差值以小于1cm 为宜。对于肉眼看到的局部变形可进行加密测量，对于超过偏差的钢板桩将不予采用。
对于桩身残缺的、不整齐等都要做全面的检查，并采取相应措施，以确保正常使用。为使检查合格后的钢板桩在施工过程中能够顺利插拔，并增加钢板桩在使用时放渗性能。钢板桩要进行锁口润滑及防渗措施，其做法为每片钢板桩锁口都均匀涂以混合油，其体积比为黄油：干膨胀土：干锯末=5：5：3。
②内支撑准备
按照设计在钢结构加工场加工钢板桩围堰内支撑结构，加工完成的杠杆及时编号，并对部分调整杆件试拼装。
③设备准备
施工主要设备为40t 平台龙门吊机、20t 浮吊、DZ60液压震动沉拔桩锤、混凝土汽车输送泵、封底导管等设备。使用前检查打钢板桩用的打桩、起吊及运输等设备，防止机械带病作业，保证打桩的正常进行。
④水上钻孔平台拆除
水中钻孔桩施工完成以并经检验合格后，及时拆除钻孔作业平台中间部分，为钢板桩围堰施工做好准备。
（2）钢板桩施打
钢板桩用汽车运输至桥边，施打采用平台龙门吊机或浮吊配合液压震动锤进行。钢板桩的插打次序从上游开始，在下游合拢。将钢板桩从平台边或运输船只上吊起，然后吊至施打钢板桩的导向装置内，匀速下放，使钢板桩成垂直状态，然后用木楔填塞在导向装置内将钢板桩固定牢靠，松开起吊钩，起吊打桩锤，将钢板桩逐根插打到位。
插打前先将钢板桩做好标记，用吊机的两个吊钩起吊和下方，使钢板桩成垂直状态，脱出小勾移向安插装置，插入导向架内已就位的钢板桩锁口中。起吊前，锁口内填嵌黄油沥青混合料。箍紧钢板桩用的夹板，在插入锁口时逐个拆除。插打钢板桩时应保证其倾斜度不大于0.5%，且要紧靠内导向框，其间隙不得大于20mm 。否者要采取措施，检查加固内外导框等。钢板桩的插打质量要求，应符合下列标准：
a 插打钢板桩时要严格控制好垂直度，尤其是第一根桩要从两个互相垂直的方向同时控制，确保垂直不偏。已插下的钢板桩，对垂直于导梁的倾斜度或对于插桩前进方向的倾斜度小于1:200。
b 插入桩位的钢板桩必须紧靠内导向环，即要求钢板桩沿设计半径垂直插入桩
位，如不能靠近时，其间隙应小于20mm 。
c每组钢板桩必须按编号插入正确的桩位，每组偏差应小于±15mm 。如系旧钢板桩，应按钢板桩实际宽度编号并据以列出桩位。
（3）钢板桩围堰合龙
①插入钢板桩的调整
钢板桩在合龙时，两侧锁口往往不尽平行，两端相距在一定范围内时，可参考下列措施进行调整：
a 钢板桩上端向合拢口倾斜时，可在钢板桩顶端使用千斤顶互相或以内双套复式滑车组向外侧张拉调整至所需间距。
b 钢板桩将近合拢而两侧各剩下几组尚未合拢前，即应考虑合拢情况。
c 当合龙钢板桩插下时，由于经过调整的间距不能完全平行，必须施加压力才能使合拢板桩插下。或当钢板桩尚有很大长度未能套入锁口，又不能采用锤击方法打下时，可在顶端安装复式滑车组，并将滑车组下端固定，将钢板桩拉入锁口。在插桩过程中，应做到“插桩正直、分散偏差、有偏即纠、调整合拢”的要点。
②异形钢板桩
由于水流影响或者其他原因，采用上述措施钢板桩仍无法合拢时，可以制作异形钢板桩进行合拢。
a 合拢口丈量：丈量位置选择在各层导环平面，用两根小木条各自顶紧两边的钢板桩，用钢钉钉死，取出水面，丈量长度，可以得到准确的合拢口宽度。
b 异形钢板桩制造：钢板桩进行调整和丈量后，根据合拢口的宽度及锁口的型式，制作异形钢板桩。若合拢口宽度为40 cm左右时，可制成对扣式异形钢板桩。
（4）围堰内清淤
①钢板桩围堰内清基工作采用吸泥机进行。
②围堰内经过吸泥整平后进行测量，测点分布与导管位置大致相同，基底标高须符合设计要求，局部高低允许偏差为±20cm 。清出的淤泥及时用运输车外运到指定的弃土场弃土。
（5）围堰封底
清淤至设计标高后，抛填50cm 厚粒径不大于20 cm的片石，之后进行水下混凝土封底。封底混凝土施工从围堰一边向另一边进行。
围堰内灌注水下混凝土工作，工作量大，须连续突击施工。
①混凝土供应
水下混凝土质量及灌注工作是否顺利进行，很大程度上取决于混凝土的供应量。根据灌注的面积和混凝土的凝固时间，须初步估算出封底混凝土供应量，要及时不间
断的供应混凝土。
②灌注水下混凝土的工作台
用型钢架设在钢护筒上形成工作平台，在工作平台上安装封底混凝土储料斗、导管及平移滑道等。
导管的布置原则是：
a 流动半径不得大于5m ，一般采用3.5m~4.0m；
b 各导管的流动范围要大致相等。
为使钢板桩与水下封底混凝土有良好结合，四周导管的布置应较中间密集，并须考虑围堰内工作平台和钢护筒的阻挡及便于导管的提升等。考虑到导管较长，万一灌注时发生导管堵塞，处理费时，须利用相邻导管投入工作，因此应将导管布置的较密些。
③水下混凝土封底
混凝土的施工塌落度采用18cm~20cm，灌注开始及将近结束时采用20cm~22cm,混凝土面的流动坡度应保持在1/5~1/10，不宜超过较长的或更陡的流动坡面。
（6）围堰内支撑安装及抽水
封底混凝土到达所需强度后，利用围堰内钢护筒安装围堰顶面以下约50cm 的临时支撑，进行第一层内支撑安装，第一次抽水至第一层内支撑设计位置以下50cm ，进行第一层内支撑安装；第一层内支撑施工完成后，拆除围堰顶口的临时支撑，第二次抽水至第二层内支撑设计位置以下50cm ，进行第二层内支撑安装；依次进行，第四层支撑完成后，即可抽干围堰内的水并清理彻底。
围堰内抽水应在封底混凝土凝固后进行，须根据水温、混凝土配置强度、配合比、外加剂掺量等具体情况而定。
为了减少钢板桩锁口变形和改善内支撑的受力情况，对钢板桩与内支撑圈梁之间的所有空隙用硬木楔或铁片进行填塞。围堰抽水设备，可根据围堰内总抽水量准备。刚开始抽水时，可以利用吸泥机进行抽水，待抽不上时，再将水泵放入围堰内抽水。为防止抽水过程中发生意外事故，保证围堰安全，应配备从围堰外向围堰内灌水的水泵。一旦发生异常现象，立即向围堰内灌水，恢复内外平衡，经检查处理后再抽水。抽水过程中，须派专人对钢板桩和内支撑进行观察，同时由专门人员进行堵漏。堵漏工作在围堰内外同时进行。围堰外用细沙和木屑混合物倒入漏水部分；围堰内由潜水员用棉絮塞缝。由于围堰外上半部的细沙常易被水流冲击洗走，故堵漏工作须一直进行到墩身完成为止。
四、水上作业安全措施
（1）合理安排作业区域和时间，保证施工人员正常生活。
（2）作业区域在河道和两侧河岸进行围挡，设置安全警示标语。
（3）水上作业人员必须配备救生衣和防滑鞋，做到一人一套，安全施工。
（4）施工现场必须备有落水救生设施：救生圈2~3个、救生绳1~2根、水面船只1艏。
（5）与当地医疗保健和消防部门保持密切联系，做到有备无患。
（6）钢板桩等重物起吊时，禁止作业人员站在起重臂下。
第3章 结束语
经过了十周的学习和工作，在王老师的悉心指导下，我终于完成了桥梁基础施工围堰设计。从开始接到设计题目到系统的实现，再到设计题目的完成，每项工作对我来说都是挑战，这是我写字最多的一次，完成后感觉最欣慰的一次。下面就把我的心得体会谈一谈。
刚选好毕业设计题目时，想想几万字的东西怎么写啊，茫然无措，三年来, 我们所学的铁道工程技术方面的知识面比较宽，但同时也致使了我们对桥梁的专业知识的学习还不够，对很多设计细节也不甚了解，所以在做桥梁毕业设计时遇到了相当大的困难，要做好毕业设计对我们来说无疑是一次巨大的挑战，感觉到老虎吃天，无从下口。想到千里之行始于足下，于是一点点收集资料，慢慢了解关于桥梁的知识，知道现在完成毕业设计。我想这也是我以后面对陌生工作任务时所需的态度，没有克服不了的事。给我任务，我一定能完成。一个人力量毕竟有限，在完成这篇设计的过程中，我们小组的老师、同学相互交流、学习，尤其是王兴珍老师高屋建瓴，我学习到许多知识。在繁忙的设计中，我们相互激励，看到别人做的多了，就加班加点追赶，这也是团队的魅力！
通过本次设计，我感觉收获很大，不仅有助于自己设计思维的培养，把以前所学的理论知识与实际结合在一起，对过去所学的知识进一步熟悉，而且为以后的工作、学习打下了结实的基础；同时在设计过程中对行业规范也有了一定了解，学会了如何使用规范，并在设计过程中充分考虑施工的方便性。在设计过程中采用BSAS 软件进行计算，较多的使用了AUTOCAD 和EXCEL 等软件，给设计带来了很大的方便。但由于是第一次做一个相对完整的设计，没有设计经验，没有施工经验，在进行前面的设计环节时不能准确的预见后面可能发生的问题，造成返工等，这些都是我的弱点，我会在将来的学习、工作中不断提高，积累经验，增强自己的理论知识，并有效的和实际结合起来。
同时这次设计也有很多不足的地方，由于对施工过程不是十分了解，有很多地方进行了简化，当然也由于时间的问题，还有很多地方没有进行设计，比如说桥墩的设计及验算。在做设计的过程中也让我养成了一个查资料的好习惯，对于自己不懂的首先要去找相关的资料来看，不但能够懂得自己要了解的知识，而且也对相关的知识有所了解，扩大了自己的知识面。
通过这次设计，提高了我的综合能力，也为我的大学的学习生活划上了圆满的句号。再次感谢各位老师对我的指导。
参考文献
[1] 百度百科. 钢板桩词条.
[2] 建筑地基与基础设计规范. 中华人民共和国建设部，2002
[3] 杨雅忱，林丕文译．土木结构物计算例题[M]．北京：中国铁道出版社，1986
[4] 殷万寿．深水基础工程[M]．北京：中国铁道出版社，2003
[5] 刘自明．桥梁深水基础[M]．北京：人民交通出版社，2003
[6] 刘国彬，王卫东. 基坑工程手册. 北京：中国建筑工业出版社
[7] 姚玲森. 桥梁工程. 人民交通出版社
[8] 钢板桩施工规范. 中华人民共和国建设部
[9] 欧领特. 钢板桩工程手册. 人民交通出版社
[10] 土木结构物计算例题. 日本土木结构计算例题委员会
致 谢
紧张的两个月已经过去了，此次毕业设计也已经接近尾声了，在这两个多月里我学到了很多东西，让我受益非浅。
在做毕业设计的同时，让我对从前学过的知识又重新温习了一遍，使我对基础知识的掌握有了更感性的认识。同时也让我学到了很多知识，特别是一些桥梁专业的知识，通过毕业设计，将我三年学的东西串起来了，有了一个整体的认识，当然，对于桥梁工程的认识也增加了，尤其是到施工组织。同时，毕业设计也引导我们用新的思维方法去学习，独立的思考，给了我一次锻炼自己的机会，这在以后的学习和工作中都是非常有好处的。
在本次毕业设计中得到了王兴珍等老师的大力帮助和指导，以及还有很多帮助过我的同学，才使我的毕业设计得以的顺利完成，也为我的大学生涯划上了圆满的句号。在此我要向帮助过我的各位老师以及曾给过我帮助的同学道声忠心的感谢，并特别感谢王兴珍老师在设计中给我极大的帮助和指导。
附录
英文翻译外文资料[10
]
英文翻译汉语
冲绳县Ikei-Tairagawa 的路公园人行天桥的设计，制作，安装 UNO Nayomon：总工程师，桥梁和道路建造师，
物流系统和结构
KITAYAMA Nobuhiko：计划和工程部，桥梁和道路建
造师，物流系统和结构
它是已知的冲绳在严重的腐蚀环境下钢结构的产品。如何解决海风带来的腐蚀和伤害是一个重要任务。 使用经久耐用的FRP 材料抵抗这种腐蚀和伤害已经被研究，近期将实际应用于人行天桥。在土木工程建筑中只有少量的例子，也没有设计准则可以参考，设计，制造，安装一个FRP 材料的人行景观桥梁项目，这个课题放在冲绳县研究课题中。
1简介
冲绳县地区公路Ikei-Tairagawa-Line 位于开发区，是重生的热带度假计划中的关键角色。在这个计划中的路公园建设时海滩娱乐需要，这要求人行天桥连接设施规划道路两边。 Ikei -Tairagawa-Line位于一个受海洋严重腐蚀的环境包围。在冲绳县，据报道，混凝土桥梁被盐水腐蚀严重，当建造这个人行天桥时，如何处理盐损害是一个重要问题。所以研究使用耐腐蚀的FRP 材料，FRP 材料作为主要材料使用。本文报告的设计，制造，安装FRP Ikei-Tairagawa-Line景观路人行天桥。
2FRP 人行景观天桥的轮廓
这座桥是一个双主梁桥，梁截面为“[型”，人行天桥2连续跨长37.760米，宽
3.5米。除了连接部分使用普通钢，桥的别的部分，不仅包括桥的主题，而且包括桥的板面和扶手，都是用FRP 材料制作的。
图1：显示桥的轮廓图,
设计各种规格如下所述，
类型：双跨连续梁
桥长：37760mm
跨长：19 677 mm + 17 223 mm
有效宽度：3 500 mm
歪斜角：90°
斜坡：纵向V .C.R. 600米
横坡：± 1.5%
适用标准：人行立交桥(1979年1月)
高架桥(1996年12月)
别的指定标准
设计荷载：活载3 430 N/m2 {350kgf/m2}（对主梁）4 900 N/m2 {500 kgf/m2}(桥面和基础系统)
风力荷载：Ud = 52.2 m/s
设计水平地震系数：Kh = 0.18
3 设计
在设计这座桥时，应用了“人行桥规则”“高架桥规则”，只是这些标准不包含FRP 材料，我们专门为这座桥做出独立的FRP 部分说明，尽管我们用上述的标准尽多尽可能的作为参考，例如设计荷载。然而，对于风力荷载，我们没有使用以上标准，考虑到架设的地方，我们而是采取了高于高架桥标准额定值1.7倍的设计。
3.1轮廓的设计
主跨采用“[”型，因为我们使用人工多层铺设处理，大梁高度是固定的，由于改变它不能提供任何成本优势。这座桥长约38米，如果我们采用单跨桥设计，这是不经济的，而且会使司机感觉不安全。因此，这座桥使用双跨连续梁，因为它能在路中央修建桥墩提供支撑。当主梁截面确定以后，允许应力也确定了。考虑到跨度最大绕度的1/600，产生的应力会非常小，大约1/7是针对部分应力设计。我们认为不会有材料强度的问题，不需要进一步审查。我们对抗断强度的安全系数进行了评定。运输和安装，是完成建造这座桥的任务中的一部分，由于制造和装配地方不在一起，因此需要用卡车运输，这座桥的主梁按轴向和关节被分为3部分运输。
3.2桥面的设计
考虑到能更好的查看，去选用一个现成的板梁，一个中空挤压成的FRP 面板被选中(图2) 。由于主梁宽3.5米，桥面被桥面跨距的中心线和桥面分成1.5米区段。阴齿为桥跨设计了简单的横梁。抗剪的关键是在桥的轴向提供力。
3.3主梁的设计
为设计桥的主梁，建一个横梁模型，尽管有两个主梁，分析按桥设计荷载的1/2且不考虑力的分布。进行材料测试后，材料的物理性质包括材料的强度被基本确定。
设计强度是根据材料测试得到的m(平均值计算)- 4s(标准由结果偏差) 计算出的，荷载强度设计为压缩强度的1.5倍。主梁的截面有这些因数确定，由此而知，压力非常小，截面的设计基于由绕度界限确定的强度。FRP 材料，弯曲系数比拉伸系数小，所以剪应变比绕应变大，但是我们确定它有足够的剪切强度，当它安45°角网状布置的时候。在这方面，目前的桥梁荷载测试是在工厂完成装配后进行的，张力和绕度是被测量出来的，因此获得详细的刚度。对于纵向坡度，曲弧度被设计成r=600m来减少制作成本。考虑到运输因数，主跨被分成3部分，连接部分放在绕度趋于0的恒载节点上。对于连接结构，我们采用可拉伸类的螺栓，通过构建一个框架，里面放置不锈钢金属板，用PC 钢棒拧紧它来隐藏连接处。
图3显示的事连接结构。至于这种结构，需要全尺寸样本进行荷载测试，测试结果要与有限元分析相比较。
为改善桥梁的外观，考虑了下面的一些方法。FRP 网状材料上要铺设方木，因此遮蔽FRP 材料，使横梁看着低一些，上面的边缘也担当者外层防护的作用，其倾斜于桥面，这样就没有水滴保持在网格上面。由于树脂收缩导致主梁有不规则的地方，为了使这些不那么容易被看见，这些FRP 网有目的的弯曲一些。
3.4防摇设计
由于桥面间距是1.5米，防摇支撑安装在间距中。至于防摇支撑的截面，考虑了上弦部分的活载。对于别的部分，防摇支撑基础使用风荷载，这将给出最大水平荷载。就桥板来说，防摇支撑使用挤压成型材料，从目前有的材料中选择就可以。结果，只有中间支撑以上的防摇支撑截面变大，别的防摇支撑截面和防摇支撑基础截面一样。
3.5轴承的设计
为应对竖向荷载和温度导致的水平移动采用了橡胶隔震支座。下面的边缘被铆定板固定，为了使桥在纵向和竖向固定。为了使桥在横向固定，混凝土基础制成凸起状。
3.6设计栏杆, 伸缩缝，照明设备
考虑到温度在±30°C 范围内变化，但是主梁的伸缩范围只有±12 mm ，这太小了。因此，一个简单的不锈钢板被采用放在那里扩充间距，还有一个滑动装置放在有相对滑动的桥板面。扶手由复合挤压塑料和手糊FRP 材料制作，安装在使用不锈钢铆定板的主梁上边缘。照明设施建在支柱上面，对于照明设施，20LX 的平均照度是可以的。 3.7路面的着色
陶瓷砖是用于表面的甲板上。我们初步考虑了沥青路面，但是放弃了它，因为担忧碾压时的高温会带来不利影响。人工制作的部分一般都是覆盖一层称为凝胶大衣的保护层，这被认为是足以防止腐蚀的。但是对于这座桥来说，一个3×25µm 氟漆保护
层也被涂装，因为该区域有强烈的紫外线辐射和海风带来的沙子。
4 建造
4.1 制造主梁
主梁上面人工制造的部分在Miyagi Factory制造，挤压成型的部分在
Sagamihara Factory 制造。至于人工制作部分，制造精度与成型后外形的大小有很大影响。由于人工制作的部分从来没有被用于大型土木工程，我们没有复合挤压梁板的经验，很难估计树脂收缩。我们因此提前进行层压实验，在制造前检验了收缩情况。层压工作在屋内进行，由于是2月，我们用射流加热器控制室内温度，等等。图4显示了覆膜工作。这个工作区域，在桥的轴向每隔10到15米，由10个工人进行层压工作。玻璃纤维被称为针织面料用在传统的粗纱布上。针织面料的纤维按纵向和横向排列，一个交叉的部分固定纤维，它是织在一种不像传统格子布一样的结构上，允许早出现初始强度。由于纤维体积不大，用树脂浸泡后能顺利的完成覆膜，干起来非常轻松。对于垂直加劲肋节点，压缩后的FRP 材料被用来作为核心，主要部分全部被覆盖，核心几乎和主题一样被薄片覆盖。对于螺栓，采用轴承类连接，随后进行了演练。在主体部分上，准备制作的小孔径洞与图纸上的空洞的位置一致，配件同样也要被钻孔，这些部件在试验的时候将被安装，零件部分在完成样本尺寸大小的测量后完成钻孔。在完成主梁的试验装配校正后，放置一块不锈钢板在主梁的连接部分，因此提高了装配精度。
4.2 装配
在Miyagi 和Sagamihara 工厂进行生产制造的部件, 被输送到Ishikawajima 的 Sunamachi 有限公司, 部件在地面上组装，图5显示了装配车间。对于分批运输过来的所有部件批量运输 ,几乎完全在除了人行道以外的地面上完成。地面上的装配顺序，是先安装一面主梁，而且斜支撑要适当，然后安装另一面的主梁，斜支撑要敞开而且要适用于垂直加筋，最后进行调整。这项工作是重复3盖帽桥梁结构的轴向方向，经过空间测量和空间形状的调整，放置在桥的轴向方向，之后斜支撑的螺栓需上紧。然后，盖帽在桥的轴向方向聚集。这种在桥的轴向方向聚集形式有这样一种结构，那就是pc 钢棒被压紧，在盖帽建好之后，空间调节会形成，PC 扭力就完成了。用千斤顶感应器进行张力控制，因为紧缩力小，不足10 tf。紧缩完成之后，用千斤顶再进行提拉，以确定指定的轴向力被安装。放置梁板并栓住上部和弦的部分，表面铺一层板，随后安装扶手，同时，组装照明设备，进而桥梁的线路安装完成。扶手在最后的安装之前要喷漆好，不锈钢钢的基体钢板要提前用环氧树脂底漆漆成。然后喷漆主梁。在最后的喷漆工作完成之后，再安装提前喷漆的下部板。
相关图纸
下面为相关图纸，附图1-1为钢板桩围堰三视图，附图1-2为插打顺序图。
附图1-1：钢板桩围堰三视图
附图1-2：钢板桩围堰插打顺序图
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