烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型

4.1吸收塔的设计

吸收塔是脱硫装臵的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必须对吸收塔系统进行详细的计算，包括吸收塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配臵，吸收塔底部搅拌装臵的形式的选择、吸收塔材料的选择以及配套结构的选择（包括法兰、人孔等）。

4.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计

本脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计

4.1.1.1 喷淋塔的高度设计喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法：

（1）喷淋塔吸收区高度设计（一）

达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为

h=H0×NTU (1)

其中：H0为传质单元高度：H 0=Gm /(ky a) （k a 为污染物气相摩尔差推动力的总

传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。）

NTU为传质单元数，近似数值为NTU=(y1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度

变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU是表征吸收困难程度

的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。

根据（1）可知：h=H0×NTU=G m y 1-y 2G m y 1-y 2*=* **k y a ∆y m k y a (y 1-y 1) -(y 2-y 2)

*y 1-y 1ln() *y 2-y 2

k y a =k Y a =9.81×10-4G 0. 7W 0. 25[4]

k L a =∂W 0. 82[4] (2)

其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B)

* y 1*, y 2为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B) ky a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m3. h ﹒kp a )

x2，x 1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO 2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B)

G 气相空塔质量流速，kg/(m2﹒h)

W 液相空塔质量流速，kg/(m2﹒h)

y 1×=mx1, y2×=mx2 (m为相平衡常数，或称分配系数，无量纲)

k Y a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m2﹒h ﹒kPa)

kL a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m2﹒h ﹒kmol/m3)

式（2）中∂为常数，其数值根据表2[4]

表3 温度与∂值的关系

采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有喷淋塔自上而下的流动过程中由于石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质系数也在不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以得到比较精确的数值。

以上是传统的计算喷淋塔吸收区高度的方法，此外还有另外一种方法可以计算。

（2）喷淋塔吸收区高度设计（二）采用第二种方法计算，为了更加准确，减少计算的误差，需要将实际的喷淋塔运行状态下的烟气流量考虑在内。而这部分的计算需要用到液气比（L/G）、烟气速度u （m/s）和钙硫摩尔比(Ca/S)的值。本设计中的液气比L/G是指吸收剂石灰石液浆循环量与烟气流量之比值（L/M3）。如果增大液气比L/G，则推动力增大，传质单元数减少，气液传质面积就增大，从而使得体积吸收系数增大，可以降低塔高。在一定的吸收高度内液气比L/G增大，则脱硫效率增大。但是，液气比L/G增大，石灰石浆液停留时间减少，而且循环泵液循环量增大，塔内的气体流动阻力增大使得风机的功率增大，运行成本增大。在实际的设计中应该尽量使液气比L/G减少到合适的数值同时有保证了脱硫效率满足运行工况的要求。

湿法脱硫工艺的液气比的选择是关键的因素，对于喷淋塔，液气比范围在8L/m3-25 L/m3之间[5]，根据相关文献资料可知液气比选择12.2 L/m3是最佳的数值[5][6]。

烟气速度是另外一个因素，烟气速度增大，气体液体两相截面湍流加强，气体膜厚度减少，传质速率系数增大，烟气速度增大回减缓液滴下降的速度，使得体积有效传质面积增大，从而降低塔高。但是，烟气速度增大，烟气停留时间缩短，要求增大塔高，使得其对塔高的降低作用削弱。

因而选择合适的烟气速度是很重要的，典型的FGD 脱硫装臵的液气比在脱硫率固定的前提下，逆流式吸收塔的烟气速度一般在2.5-5m/s范围内[5][6]，本设计方案选择烟气速度为3.5m/s。

湿法脱硫反应是在气体、液体、固体三相中进行的，反应条件比较理想，在脱硫效率为90%以上时（本设计反案尾5%），钙硫比(Ca/S)一般略微大于1，最佳状态为1.01-1.02，而比较理想的钙硫比(Ca/S)为1.02-1.05，因此本设计方案选择的钙硫比(Ca/S)为1.02。

（3）喷淋塔吸收区高度的计算

含有二氧化硫的烟气通过喷淋塔将此过程中塔内总的二氧化硫吸收量平均到吸收区高度内的塔内容积中, 即为吸收塔的平均容积负荷――平均容积吸收率，以ζ表示。

首先给出定义，喷淋塔内总的二氧化硫吸收量除于吸收容积，得到单位时间单位体积内的二氧化硫吸收量

ζ＝Q C η (3) =K 0V h

其中 C为标准状态下进口烟气的质量浓度，kg/m3

η为给定的二氧化硫吸收率, ％; 本设计方案为95％ h为吸收塔内吸收区高度，m

K 0为常数，其数值取决于烟气流速u(m/s)和操作温度(℃) ;

K 0=3600u×273/(273+t)

由于传质方程可得喷淋塔内单位横截面面积上吸收二氧化硫的量[8]为： G（y 1-y 2）=k y a ×h ×∆y m (4)

其中: G为载气流量(二氧化硫浓度比较低，可以近似看作烟气流量) ，

kmol/( m2.s)

Y 1,y 2 分别为、进塔出塔气体中二氧化硫的摩尔分数（标准状态下的体积分数）

k y 单位体积内二氧化硫以气相摩尔差为推动力的总传质系数，kg/(m3﹒s)

a 为单位体积内的有效传质面积，m 2/m3.

∆y m 为平均推动力，即塔底推动力，△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)

所以 ζ=G(y1-y 2)/h (5)

吸收效率ζ=1-y1/y2，按照排放标准，要求脱硫效率至少95%。二氧化硫质量浓

度应该低于580mg/m3（标状态）

所以 y1η≥y 1-0.0203% (6)

又因为G=22.4×（273+t）/273=u(流速)

将式子（5）ζ的单位换算成kg/( m2.s), 可以写成

ζ=3600×

在喷淋塔操作温度64273*u *y 1η/h (7) 22. 4273+t 100+50=75︒C 下、烟气流速为 u=3.5m/s、脱硫效率η=0.95 2

前面已经求得原来烟气二氧化硫SO 2质量浓度为a (mg/m 3) 且 a=1.18×104mg/m3

而原来烟气的流量（145︒C 时）为20×104(m3/h)换算成标准状态时(设为V a )

已经求得 Va =1.31×105 m3/h=36.30 m3/s

故在标准状态下、单位时间内每立方米烟气中含有二氧化硫质量为

m SO 2=36.30×1.18×104mg/m3=42.83×104mg =428.3g

VSO 2=428. 3g ⨯22.4 L/mol=149.91L/s=0.14991 m3/s≈0.15 m3/s 64g /mol 则根据理想气体状态方程，在标准状况下，体积分数和摩尔分数比值相等故 y1=0. 15⨯100%=0. 41% 36. 30

又烟气流速u=3.5m/s, y1=0.41%,η=0. 95, t =75︒C

总结已经有的经验，容积吸收率范围在5.5-6.5 Kg/（m 3﹒s ）之间[7]，取ζ=6 kg/（m 3﹒s ）

代入（7）式可得

6=（3600⨯64273⨯⨯3. 5⨯0. 041⨯0. 95）/h 22. 4273+75

故吸收区高度h=18.33≈18.3m

（4）喷淋塔除雾区高度（h 3）设计（含除雾器的计算和选型）

吸收塔均应装备除雾器，在正常运行状态下除雾器出口烟气中的雾滴浓度应

该不大于75mg/m3 [9] 。

除雾器一般设臵在吸收塔顶部（低流速烟气垂直布臵）或出口烟道（高流速烟气水平布臵), 通常为二级除雾器。除雾器设臵冲洗水，间歇冲洗冲洗除雾器。湿法烟气脱硫采用的主要是折流板除雾器，其次是旋流板除雾器。

① 除雾器的选型

折流板除雾器折流板除雾器是利用液滴与某种固体表面相撞击而将液滴凝聚并捕集的，气体通过曲折的挡板，流线多次偏转，液滴则由于惯性而撞击在挡板被捕集下来。通常，折流板除雾器中两板之间的距离为20-30mm ，对于垂直安臵，气体平均流速为2－3m/s；对于水平放臵，气体流速一般为6－10m/s。气体流速过高会引起二次夹带。

旋流板除雾器气流在穿过除雾器板片间隙时变成旋转气流，其中的液滴在惯性作用下以一定的仰角射出作螺旋运动而被甩向外侧，汇集流到溢流槽内，达到除雾的目的，除雾率可达90％－99％。

喷淋塔除雾区分成两段，每层喷淋塔除雾器上下各设有冲洗喷嘴。最下层冲洗喷嘴距最上层喷淋层（3-3.5）m ，距离最上层冲洗喷嘴（3.4-32）m 。

② 除雾器的主要设计指标

a. 冲洗覆盖率：冲洗覆盖率是指冲洗水对除雾器断面的覆盖程度。冲洗覆盖率一般可以选在100 %～300 %之间。

n πh 2tg 2α*100% 冲洗覆盖率%=A

式中 n 为喷嘴数量，20个; α为喷射扩散角，90

A 为除雾器有效通流面积 ,15 m2

h 为冲洗喷嘴距除雾器表面的垂直距离,0.05m

π22n πh 2tg 2α20⨯0.05⨯1*100%= ⨯100%=203% 所以冲洗覆盖率%=A 15

b. 除雾器冲洗周期：冲洗周期是指除雾器每次冲洗的时间间隔。由于除雾器冲洗期间会导致烟气带水量加大。所以冲洗不宜过于频繁, 但也不能间隔太长, 否则易产生结垢现象, 除雾器的冲洗周期主要根据烟气特征及吸收剂确定。 c. 除雾效率。指除雾器在单位时间内捕集到的液滴质量与进入除雾器液滴质量的比值。影响除雾效率的因素很多, 主要包括:烟气流速、通过除雾器断面气流分布的均匀性、叶片结构、叶片之间的距离及除雾器布臵形式等。

d. 系统压力降。指烟气通过除雾器通道时所产生的压力损失 ,系统压力降越大 ,能耗就越高。除雾系统压降的大小主要与烟气流速、叶片结构、叶片间距及烟气带水负荷等因素有关。当除雾器叶片上结垢严重时系统压力降会明显提高 ,

所以通过监测压力降的变化有助把握系统的状行状态 ,及时发现问题 ,并进行处理。

e. 烟气流速。通过除雾器断面的烟气流速过高或过低都不利于除雾器的正常运行 ,烟气流速过高易造成烟气二次带水, 从而降低除雾效率, 同时流速高系统阻力大, 能耗高。通过除雾器断面的流速过低, 不利于气液分离, 同样不利于提高除雾效率。设计烟气流速应接近于临界流速。根据不同除雾器叶片结构及布臵形式, 设计流速一般选定在3.5～5.5m/ s 之间。本方案的烟气设计流速为6.9m/s。 f. 除雾器叶片间距。除雾器叶片间距的选取对保证除雾效率 ,维持除雾系统稳定运行至关重要。叶片间距大 ,除雾效率低 ,烟气带水严重 ,易造成风机故障 ,导致整个系统非正常停运。叶片间距选取过小, 除加大能耗外 ,冲洗的效果也有所下降 ,叶片上易结垢、堵塞 ,最终也会造成系统停运。叶片间距一般设计在 20～95mm 。目前脱硫系统中最常用的除雾器叶片间距大多在30～50mm 。 g. 除雾器冲洗水压。除雾器水压一般根据冲洗喷嘴的特征及喷嘴与除雾器之间的距离等因素确定，喷嘴与除雾器之间距离一般小于1m , 冲洗水压低时, 冲洗效果差, 冲洗水压过高则易增加烟气带水, 同时降低叶片使用寿命。

h. 除雾器冲洗水量。选择除雾器冲水量除了需满足除雾器自身的要求外，还需考虑系统水平衡的要求, 有些条件下需采用大水量短时间冲洗, 有时则采用小水量长时间冲洗, 具体冲水量需由工况条件确定, 一般情况下除雾器断面上瞬时冲洗耗水量约为1-4m 3/m2. h

③ 除雾器的最终设计参数

本设计中设定最下层冲洗喷嘴距最上层喷淋层3m 。距离最上层冲洗喷嘴3.5m 。

1) 数量：1套× 1units=套

2) 类型：V 型级数：2级

3) 作用：除去吸收塔出口烟气中的水滴，以便减少烟囱出烟口灰尘量。

4) 选材：外壳：碳钢内衬玻璃鳞片；除雾元件：阻燃聚丙烯材料（PP ）；冲洗管道：FRP ；冲洗喷嘴：PP 。

表4 除雾器进出口烟气条件基于锅炉100%BMCR工况进行设计

烟气量

温度℃

烟气压力mmAq

雾滴含量mg/m3N(D) 除雾器进口 ----------- 50 113(1.11kPaG) ------------ 除雾器出口 ------------ ------------ 93(0.91kPaG) ≤75

35) 雾滴去除率：99.75% 为达到除雾器出口烟气雾滴含量小于75mg/Nm（干态），

除雾器的雾滴去除率需要达到99.75% 以上。

6) 除雾器内烟气流速：6.9m/s

a. 重散布速度

大直径的雾滴颗粒可以通过除雾器元件惯性作用产生颗粒间碰撞从而去除雾滴。（平均颗粒直径大小为100～200μm ）。

因此，烟气流速越高，雾滴去除率越高。但是，被去除的雾滴会重新散布，而降低雾滴去除效率。这就是雾滴重散布速度的概念。

b ．通过除雾器的烟气流速

为了使除雾器的雾滴去除率达到99.75% 以上，根据吸收塔出口端（即除雾器入口端）雾滴颗粒直径的实际分布状况，直径大于17μm 的雾滴颗粒必须100％完全去除。

综上所述，除雾区的最终高度确定为3.5m ，即h 3=3.5m

（5) 喷淋塔浆液池高度设计（设高度为h 2）

浆液池容量V 1按照液气比L/G和浆液停留时间来确定，计算式子如下： V 1=L ⨯V N ⨯t 1 G

其中 L/G为液气比,12.2L/m3

VN 为烟气标准状态湿态容积，V N =Vg =39.40m3/s

T1=2-6 min[8], 取t 1=2.8min=168s

由上式可得喷淋塔浆液池体积

V ! =(L/G) ×V N ×t ! =12.20×39.40×168=80.02 m3

选取浆液池内径等于吸收区内径，内径D 2= Di =3.8m

而V 1=0.25×3.14×D 2×D 2×h 2=0.25×3.14×3.8×3.8×h 2

所以 h2=7.06m

（6) 喷淋塔烟气进口高度设计（设高度为h 4）

根据工艺要求，进出口流速（一般为12m/s-30m/s）确定进出口面积，一般希望进气在塔内能够分布均匀，且烟道呈正方形，故高度尺寸取得较小，但宽度不宜过大，否则影响稳定性.

因此取进口烟气流速为20m/s，而烟气流量为36.30 m3/s，

2m 2⨯25m /s =36. 30m 3/s 可得 h 4

所以 h4=1.20m

2×1.20=2.40m(包括进口烟气和净化烟气进出口烟道高度)

综上所述，喷淋塔的总高（设为H, 单位m ）等于喷淋塔的浆液池高度h 2 (单位m) 、喷淋塔吸收区高度h (单位m) 和喷淋塔的除雾区高度h 3（单位m ）相加起来

的数值。此外，还要将喷淋塔烟气进口高度h 4（单位m ）计算在内

因此喷淋塔最终的高度为

H= h+h2+h3+ h4=18.47+7.06+3.50+2.40=31.43m取圆整值32m

4.1.1.2 喷淋塔的直径设计

根据锅炉排放的烟气，计算运行工况下的塔内烟气体积流量，此时要考虑以下几种引起烟气体体积流量变化的情况：塔内操作温度低于进口烟气温度，烟气容积变小；浆液在塔内蒸发水分以及塔下部送入空气的剩余氮气使得烟气体积流量增大。喷淋塔内径在烟气流速和平均实际总烟气量确定的情况下才能算出来，而以往的计算都只有考虑烟道气进入脱硫塔的流量，为了更加准确，本方案将浆液蒸发水分V 2 (m3/s)和氧化风机鼓入空气氧化后剩余空气流量V 3 (m3/s) 均计算

在内，以上均表示换算成标准准状态时候的流量。

（1）吸收塔进口烟气量V a (m3/s)计算

该数值已经由设计任务书中给出，烟气进口量为：36.30(m3/s)

然而，该计算数值实质上仅仅指烟气在喷淋塔进口处的体积流量，而在喷淋塔内延期温度会随着停留时间的增大而降低，根据PVT 气体状态方程，要算出瞬间数值是不可能的，因此只能算出在喷淋塔内平均温度下的烟气平均体积流量。

（2）蒸发水分流量V 2 (m3/s)的计算

烟气在喷淋塔内被浆液直接淋洗，温度降低，吸收液蒸发，烟气流速迅速达到饱和状态，烟气水分由6%增至13%，则增加水分的体积流量 V2 (m3/s)为：

V 2=0.07×36.30(m3/s)=2.541(m3/s)（标准状态下）

（3）氧化空气剩余氮气量V 3 (m3/s)

在喷淋塔内部浆液池中鼓入空气，使得亚硫酸钙氧化成硫酸钙，这部分空气对于喷淋塔内气体流速的影响是不能够忽略的，因此应该将这部分空气计算在内。假设空气通过氧化风机进入喷淋塔后，当中的氧气完全用于氧化亚硫酸钙，即最终这部分空气仅仅剩下氮气、惰性气体组分和水汽。理论上氧化1摩尔亚硫酸钙需要0.5摩尔的氧气。(假设空气中每千克含有0.23千克的氧气 ) 又V SO2=0.15 m 3/s 质量流率G SO2=0.15⨯1000kg/s ⨯64g /s =0.42857kg/s≈0.43 22. 4

根据物料守蘅, 总共需要的氧气质量流量G O2=0.43×0.5kg/s=0.214Kg/s

该质量流量的氧气总共需要的空气流量为G 空气= GO2/0.23=0.932 Kg/s

标准状态下的空气密度为1.293kg/ m3 [2]

故V 空气=0.932/1.293(m3/s)=0.72 (m3/s)

V3=(1-0.23) ×V 空气=0.77×0.72 m3/s=0.56 m3/s

综上所述，喷淋塔内实际运行条件下塔内气体流量

Vg =Va +V2+V3=36.30+2.54+0.56(m3/s)=39.40(m3/s)

（4）喷淋塔直径的计算

假设喷淋塔截面为圆形，将上述的因素考虑进去以后，可以得到实际运行状态下烟气体积流量V g ，从而选取烟速u ，则塔径计算公式为：

Di = 2 ×g

πu

其中： Vg 为实际运行状态下烟气体积流量，39.40 m3/s

u为烟气速度，3.5m/s

因此喷淋塔的内径为 Di = 2 ×g

πu =2×39. 40=3.786m≈3.8m 3. 14⨯3. 5

4.1.2吸收塔喷淋系统的设计（喷嘴的选择配臵）

在满足吸收二氧化硫所需表面积的同时，应该尽量把喷淋造成的压力损失降低到最小，喷嘴是净化装臵的最关键部分，必须满足以下条件：

（1）能产生实心锥体形状，喷射区为圆形，喷射角度为60-120；

（2）喷嘴内液体流道大而畅通，具有防止堵塞的功能；

（3）采用特殊的合金材料制作，具有良好的防腐性能和耐磨性能；

（4）喷嘴体积小，安装清洗方便；

（5）喷雾液滴大小均匀，比表面积大而又不容易引起带水；

雾化喷嘴的功能是将大量的石灰石浆液转化为能够提供足够接触面积的雾化小液滴以有效脱除烟气中二氧化硫。湿法脱硫采用的喷嘴一般为离心压力雾化喷嘴，可粗略分为旋转型和离心型。常用的有空心锥切线型、实心锥切线型、双空心锥切线型、实心锥型、螺旋型等5种。

喷嘴布臵分成2-6层，一般情况下为4层；层数的安排可以根据脱硫效率的具体要求来增减。底负荷时可以停止使用某一层，层间距0.8-2米，离心式喷嘴

1.7米。实际上从浆液池液面到除雾器，整个高度都在进行吸收反应。因而实际吸收区高度要比h 高6-8米。

本方案采用4层喷嘴，层间距为1.5米。每台吸收塔再循环泵均对应一个喷淋层，喷淋层上安装空心锥喷嘴，其作用是将石灰石/石膏浆液雾化。浆液由吸收塔再循环泵输送到喷嘴，喷入烟气中。喷淋系统能使浆液在吸收塔内均匀分布，流经每个喷淋层的流量相等。一个喷淋层由带连接支管的母管制浆液分布管道和喷嘴组成，喷淋组件及喷嘴的布臵成均匀覆盖吸收塔的横截面，并达到要求的喷

淋浆液覆盖率，使吸收浆液与烟气充分接触，从而保证在适当的液/气比（L/G）下可靠地实现至少95%的脱硫效率，且在吸收塔的内表面不产生结垢。喷嘴系统管道采用FRP 玻璃钢，喷嘴采用SIC, 是一种脆性材料，但是特别耐磨，而且抗化学腐蚀，可以长期运行而无腐蚀、无磨损、无石膏结垢以及堵塞等问题。

4.1.2.1喷嘴布臵设计原理

（1) 喷管管数的确定

根据单层浆体总流量Q l 和单个喷嘴流量Q s ，可得单层喷嘴个数n

Ql = 480.68/4=120.17(L/s)

而单个喷嘴流量为Q s =0.75L/s

N=Ql /Qs

所以 N=120.17/0.75=160.22取整数值161个

单喷管最大流量

Q m ax, s =π

4D m ax V

单喷淋层主喷管数

⎛Q l N =int Q ⎝max, s ⎫⎪+1 ⎪⎭

式中 D max 为单喷淋管可选最大管径，0.04m ；

V为喷淋管内最大流速，6m/s。

所以 Q m ax, s =π

4D m ax V =0.25×3.14×0.04×0.04×6=7.536L/S ⎛Q l ⎫⎪+1=int(120.17/7.536)+1=16 N =int Q ⎪⎝max, s ⎭

（2) 各喷管间距的确定

根据脱硫塔直径、喷嘴个数等参数，各喷管之间间距：

L sp =D im N sp

式中 Dim 为脱硫塔内径

N sp 为喷嘴间距

（3) 各支喷管直径的确定

根据布臵在主管、各支管的喷嘴个数以及单喷嘴流量，可以确定主管各段、各支管喷管直径

D i =

4Q i

πV

式中Q i 为节点i 处浆体流量，m 3/s；D i 为节点i 处喷管直径，m 。（4) 喷淋层在塔内覆盖率的确定喷淋层在脱硫塔内覆盖率为：

α=

则 α=

A EFF

⨯100 A

20A EFF

=176% ⨯100=2

A π⨯0.25⨯3.8

式中 AEFF 为单层喷嘴在脱硫塔内的有效覆盖面积，20m 2

A 为脱硫塔面积，11.3m 2

计算主要包括喷淋层内主喷管数、各支喷管的管径及流速、喷嘴在塔内位臵

等的计算及设计。根据上述设计方法、结合实际经验，确定喷淋层内各喷管直径、各个喷嘴位臵等几何参数。

在确定喷嘴布臵设计中，需要确定喷嘴在塔内的位臵坐标在确定各支喷管直径时，要根据厂家提供的标准管径来选取。在确定各个支喷管直径后，还要根据厂家提供的喷嘴与各主、支喷管之间间距要求，对初步喷嘴位臵进行调整，以避免喷出的液滴与喷管发生喷射碰撞。

在喷嘴布臵完成后，需要确定喷淋层在塔内的履盖率以及多层覆盖状况，验证喷嘴布臵的合理性。

4.1.2.2进行喷嘴在塔内布臵设计中应该注意以下问题：

（1) 选择合理的喷嘴覆盖高度，通常根据喷嘴特性及两层喷淋之间距离来确定。

（2) 选择合理的单层喷嘴个数。一般来说，喷嘴个数根据工艺计算来确定。（3) 当喷嘴覆盖高度确定以后，就可以计算单个喷嘴的覆盖面积，

⎛ϑ⎫

A 0=πH 2tg 2 ⎪ (ϑ为喷雾角)

⎝2⎭

⎛ϑ⎫

则A 0=πH 2tg 2 ⎪=3.14×1×1=3.14m 2

⎝2⎭

（4) 当在脱硫塔内布臵喷嘴时，选择合适的喷嘴之间的距离。通常根据喷嘴个数和脱硫塔直径来选择喷嘴间距，并要与连接喷嘴的喷管布臵方案整体考虑。（5) 选择合理的经济流速，并根据喷管产品的标准来确定石灰石浆液母管和支管直径。

（6) 当检验喷淋层在脱硫塔覆盖率时，不仅要考虑喷嘴液流与母管、支管和支撑的碰撞对覆盖率的影响，还要考虑所有喷嘴在脱硫塔内覆盖均匀度。 4.1.3 吸收塔底部搅拌器及相关配臵

在吸收塔底部，石灰石浆液经过脱硫过程之后，变成了CaSO 3和CaSO 3﹒1/2 H 2O ，此时为了使氧化风机鼓入的空气能够充分地和CaSO 3和CaSO 3﹒1/2 H 2O 接触，以便充分氧化，需要CaSO 3和CaSO 3﹒1/2 H2O 的混合溶液内部颗粒分布均匀，在这种情况下，需要使用搅拌器来使溶液悬浮颗粒均匀混合，同时增大和空气接触的面积。

由于底部溶液是固体悬浮溶液，根据

不同搅拌过程的搅拌器型式推荐表2-5[1]

搅拌器型式适用条件表2-6[1] 搅拌器型式使用范围表2-7[1]

在吸收塔浆液池的下部，沿塔径向布臵四台侧进式搅拌器，其作用是使浆液的固体维持在悬浮状态，同时分散氧化空气。搅拌器安装有轴承罩、主轴、搅拌叶片、机械密封。搅拌器叶片安装在吸收塔降池内，与水平线约为10度倾角、与中心线约为-7度倾角。搅拌桨型式为三叶螺旋桨，轴的密封形式为机械密封。在吸收塔旁有人工冲洗设施，提供安装和检修所需要的吊耳、吊环及其他专用滑轮。采用低速搅拌器，有效防止浆液沉降。吸收塔搅拌器的搅拌叶片和主轴的材质为合金钢。在运行时严禁触摸传动部件及拆下保护罩。向吸收塔加注浆液时，搅拌器必须不停地运行。

叶片和叶轮的材料等级是ANSI/ASTMA176—80a ，搅拌器轴为固定结构，转速适当控制，不超过搅拌机的临界转速。所有接触被搅拌流体的搅拌器部件，必须选用适应被搅拌流体的特性的材料，包括具有耐磨损和腐蚀的性能。 4.1.4 吸收塔材料的选择

因为脱硫塔承受压力不大，而且16MnR 钢材综合力学性能、焊接性能以及低温韧性、冷冲压以及切削性能比较好，低温冲击韧性也比较优越，价格低廉，应用比较广泛。故塔壁面由16MnR 钢材制造，为了节约材料和防止腐蚀，内衬橡胶板防腐层，其烟气入口部分内衬玻璃鳞片加耐酸瓷砖。 4.1.5吸收塔壁厚的计算(包括计算壁厚和最小壁厚) 4.1.5.1吸收塔计算壁厚的计算

由于操作压力不大，假设计算壁厚小于16毫米，根据附表九[3]16MnR 钢板在操作温度下的许用应力为[ ]t =170Mpa。

对于浆液池部分由于浆液会对塔壁产生压力，因此计算时还要这部分压力考虑在内，同时假设塔内的计算压力取0.202 MPa （2个标准大气压）

P C =0.202+ρgh （ρ为浆液密度1257kg/m，g=9.81m/s,h 浆液池高度7.06m ）所以P C ’=0.202+ρgh =0.202⨯106+1257×9.81×7.06=0.292×106Pa=0.292MPa

又根据式4-5[3]可知:吸收塔（喷淋塔）的计算壁厚公式为:

P c D i

(mm)

2[σ]t Φ-P c

’32

其中： Pc 计算压力，对于浆液池以上部分取二倍大气压，0.202 MPa PC ’=0.292MPa

Di 圆筒或者球壳内径, 为3800mm

Φ 焊接接头系数，取Φ=1; C壁厚附加量, 取C=1.00mm C2 腐蚀裕量,mm ; C1 钢板厚度负偏差,mm 对于喷淋塔顶部以下浆液池以上的部分（简称上部分）

P c D i 0. 202⨯3800767. 6

===2. 259mm

2[σ]t Φ-P c 2⨯170⨯1-0. 202339. 8

根据取腐蚀裕量C 2=1.00mm[3], 根据表4-7[3]可得 C1=0.25mm 则 C1 + C2=0.25+1=1.25mm

2.259+C=2.259+1.25=3.509mm圆整后取S n =4.00mm

因此脱硫塔上部分应该选用的壁厚为4.00mm 的16MnR 钢材，与上面的假设相符4.0mm 〈16.00mm

对于喷淋塔浆液池部分（简称下部分）

S ’=

P c D i 2[σ]t Φ-P c

0. 292⨯38001124. 8

==3. 31mm

2⨯170⨯1-0. 292339. 7

根据取腐蚀裕量C 2=1.00mm[3], 根据表4-7[3[可得 C1=0.5mm

则 C1+ C2=0.5+1=1.5mm

3.31+C=3.31+1.5=4.81mm圆整后取S n ’=5mm

4.1.5.2吸收塔（喷淋塔）计算壁厚的液压试验校核上部分：σT =

P T (D i +S e )

（设计试验温度为200度，则[σ]=170Mpa）

2S e

PT =1.25×P ×

[σ]170Mpa

=0.253Mpa =1. 25⨯0. 202Mpa ⨯t

170Mpa [σ]

Se =Sn -C=4-1.25=2.75mm Di =3800mm 故 σT =

P T (D i +S e )

=0.253×(3800+2.75)/2×2.75=174.93Mpa ≈175Mpa

2S e

而 0.9Φσs (σ0. 2) =0.9×1×274=246.6Mp 因此σT =合要求下部分：σ1

P T (D i +S e )

=175MPa〈0.9Φσs (σ0. 2) =246.6Mpa所以液压试验强度符

2S e

P ' T (D i +S ' e ) =≤0.9Φσs (σ0. 2)

2S ' e

[σ]170Mpa

=1. 15⨯0. 292Mpa ⨯=0.365Mpa t

170Mpa [σ]

P' T =1.25×P ' c ×

S ' e =S' n -C=5-1.5=3.5mm Di =3800mm

故 σ1

P ' T (D i +S ' e )

==0.365×(3800+3.5)/（2×3.5）=201Mpa '

2S e

而 0.8Φσs (σ0. 2) =0.8×1×274=219.2MPa 因此σ1

P ' T (D i +S ' e ) ==201MPa〈0.9Φσs (σ0. 2) =219.2Mpa所以液压试验强度'

2S e

符合要求

综上所述，设计的材料选择，壁厚计算数值和试验强度均符合实际操作要求。 4.1.5.3吸收塔最小壁厚的计算

根据相关规定，塔壳圆筒不包括腐蚀裕度的最小厚度，对于碳钢和低合金钢制造的塔设备为0.2%的塔径[20]，而且不小于4mm 。

而喷淋塔的内径为3800mm ，所以最小壁厚S min =0.2%×3800=7.6mm

根据取腐蚀裕量C 2=1.00mm[3], 根据表4-7[3[可得 C1=0.8mm

则 C1+C2=0.8+1=1.8mm

7.6+C=7.6+1.8=9.4mm圆整后取S n =10mm

综合以上计算壁厚和最小壁厚的结果，最终台喷淋塔的壁厚为10mm 4.1.6吸收塔封头选择计算

考虑到封头与筒体采用双面焊接的焊接方法进行焊接，根据力学有关知识，为了不使应力集中破坏设备，决定两端封头采用浅碟形封头，根据相关知识，在浅碟形封头内部：

（1）球面部分半径R i 不得大于筒体内径R i ≤ Di , 故R i ≤ Di ，一般取R i =0.9Di （2）折边半径r 在任何情况下不得小于筒体内径D i 的10%即380mm ，而且不应该小于3倍的封头名义壁厚S n (封头) 。

因此 r≥3 Sn 且r ≥10% Di =380mm

浅碟形封头的尺寸是：D i =3800 mm；R i =0.9Di =3420mm；r 取400mm

则浅碟形封头的形状系数M=*(3+

R i 3420

) )=0.25×(3+

r 400

而

R i R i 3420

==2. 92取=3.00（根据表4-12[3]） r 400r

Pc=0.292Mpa,材料选用16MnR 钢材，故[σ]t =170Mpa, Φ=1,取C 2=2.00mm 浅碟形封头的计算壁厚S=

MP c R i [3]

（根据式4-23） t

2[σ]Φ-0. 5P c

所以S=

1. 5⨯0. 292⨯34201497. 96

mm =mm =4. 41mm

2⨯170⨯1-0. 5⨯0. 292339. 8

S+ C2=6.41mm,根据表4-7[3]，负偏差C 1=0.5mm,C= C1+C2=2+0.5=2.5mm S+ C1+C2=4.41+2.5=6.91mm圆整后取S n =7.00mm

2[σ]t φS e

此时浅碟形封头的最大允许工作压力[Pw ]=Mpa(根据式4-25[3])

MR i +0. 5S e

2[σ]t φS e 2⨯170⨯4. 5

[Pw ]===0. 298MPa 〉0. 202MPa

MR i +0. 5S e 1. 5⨯3420+0. 5⨯4. 5

故脱硫塔的浅碟形封头设计强度不够。为了运行安全，应该增加壁厚，选择

封头的壁厚和筒体壁厚一致，则封头壁厚为10mm.

2[σ]t φS ' e [3]

此时浅碟形封头的最大允许工作压力[P w ]=Mpa(根据式4-25)

MR i +0.5S ' e

2[σ]t φS ' e 2⨯170⨯7.52550

[P w ]== ==0.496MPa 〉0.202MPa

MR i +0.5S ' e 1.5⨯3420+0.5⨯7.55130+3.75

故强度符合要求，因此浅碟形封头的壁厚为10mm 。

下端碟形封头与塔体采用焊接的方式，上端碟形封头与塔体采用法兰盘的连接方式。

4.1.7吸收塔裙式支座选择计算

立式容器的支座主要有耳式支座、腿式支座、支承式支座和裙式支座四种。中小型直立容器采用前三种支座，高大的塔设备则采用裙式支座。

本设计中，吸收塔（喷淋塔）内径为3800mm ，而吸收塔（喷淋塔）的高度为32m, 根据服表4-9[3]可知，选用的裙座规格为：

裙座圈厚度S s =8. 2mm .; 基础环厚度S r =15. 5mm ; 地脚螺栓个数20个，公称直径M27

裙座的材料选用Q238-AR 钢材，塔体与裙座采用对接焊接，塔体接头焊接系

φ=1，裙座的壁厚取12mm, 裙座的壁厚附加量取C=2mm。 4.1.8吸收塔配套结构的选择

（1）吸收塔（喷淋塔）进料浆液管道和配套阀门的设计选择

设计时应该充分考虑到石灰石浆液对管道系统的腐蚀与磨损，一般应该选用衬胶管道或者玻璃钢管道。管道内介质流速的选择既要考虑到应该避免浆液沉淀，同时又要考虑到管道的磨损和屹立损失减少到最小[9]。而且浆液管道上的阀门应该选用蝶阀，尽量少采用调节阀门。阀门的流通直径与管道一致[9]。（2）吸收塔（喷淋塔）配套结构的选择（人孔选择）

塔设备内径大于2500mm ，封头和筒体都应该开设人孔，室外露天设备，考虑清洗，检修方便，一般选用公称直径450mm 或者500mm 的人孔；常压大型设备，贮槽则选用公称直径为500mm 或者600mm 的人孔。

综上所述，本设计方案中的吸收塔应该选用公称直径为500mm 的人孔。 d w ×S

D 1

B 1

B 2

H 1

H 2

螺栓直径长度 M16×5

530×6 620

585 300 14

10 12 160 90

4.2吸收塔最终参数的确定

（1）吸收塔（喷淋塔）数量：1 套×1 units=1 套（2）类型：管道内臵型吸收塔（喷淋塔）

（3）作用：烟气中的二氧化硫气体由吸收塔（喷淋塔）的浆液吸收并去除，为了使得烟气和浆液充分接触，应该合理地设计吸收塔（喷淋塔）内的除雾器、喷嘴、搅拌器。 4.2.1设计条件

（1）烟气条件吸收塔（喷淋塔）进出口烟气设计条件基于锅炉100％BMCR 工况。

烟气量(m3/s) 温度(℃) SO 2浓度(mg/ m3) 设计工况压力

进口 33.60(标况) 100 11800(标况)

出口 39.40(标况) 50 590(标况)

备注

大气压：101325Pa

进口/出口平均值：0.202Mpa(2atm)

（2）二氧化硫脱硫效率：95%（最小值）（3）钙硫率：1.02（最大）（4）烟气流速：3.5m/s

（5）吸收塔（喷淋塔）液气比：12.20L/ m3 （6）浆液池循环时间：≥4min ；（7）排浆时间：≥16.5h

以上数值为经验值，该时间可以确保浆液池内充分的石膏产品和晶体生长（参考设计讲义）。 4.2.2吸收塔尺寸的确定

4.2.2.1喷淋区截面面积以及尺寸

根据吸收塔（喷淋塔）出口实际烟气流量和上升和下降段烟气流速，喷淋区域截面面积如下所示： 131,000m3/h(W)⨯

⨯=10. 40m 2

3. 5m /s 3600s /h

⨯π⨯D ⨯D =10. 40m 2（此处没有将氧化空气和饱和蒸汽考虑在内）

根据该面积算出D=3.64m

4.2.2.2吸收塔（喷淋塔）浆液循环量

根据吸收塔（喷淋塔）出口烟气量和液气比，浆液循环量计算如下所示： 12. 20L /m 3⨯39. 40m 3/s =480. 68L /s

125L/s×4=500L/s

4.2.2.3喷淋区域高度和喷淋层数：喷淋层数目：4层；

喷淋区域高度：1.5 m×4 层＝6.0 m 4.2.2.4已确定的参数尺寸（mm ）

吸收塔（喷淋塔） 3800Φ×32000 喷淋区 6000 出口烟道 1200 进口烟道 1200 反应池 7100

4.2.2.5选材及防腐

塔本体：碳钢16MnR 钢材

塔内部螺栓、螺母类：6%Mo不锈钢材料

塔内壁：衬里施工前经表面预处理，喷砂除锈，内衬材料为丁基橡胶板塔内件支撑：碳钢衬丁基橡胶

丁基橡胶是由异丁烯中混以1.5%—4.5%的异戌二烯具有化学稳定性好、对臭氧、酸碱的耐腐蚀能力强、无吸水性等优良性能。丁基橡胶经改性后有卤化丁基橡胶，包括氯化丁基橡胶和溴化丁基橡胶，基本特性有：

（1）具有优良的耐水气渗透性能、耐浆液磨损性能、耐腐蚀性特别是耐F ˉ性、耐SO 2、耐CL -性及耐热性等。结合脱硫工程浆液介质条件，通常来说厚度为4mm 即可，在磨损严重的部位衬2层4mm 丁基橡胶。

（2）气体透过性小，气密性好回弹性小，在较宽温度范围内（30～50℃）均不大20% ，因而具有吸收振动和冲击能量的特性。

（3）耐热老化性优良，且有良好的耐臭氧老化、耐天候老化和对化学稳定性以及耐电晕性能与电绝缘性好。

（4）耐水性好、水渗透率极低，因而适于做绝缘材料。缺点是硫化速度慢、粘合性和自粘性差、与金属粘合性不好、与不饱和橡胶相容性差，不能并用。 4.2.3吸收塔的强度和稳定性校核 4.2.3.1强度和稳定性校核条件

（1）塔体内径D i =3800mm，塔高度32000mm ，裙座高度3060 mm ，计算压力0.292MPa, 设计温度200℃。

（2）设臵地区：基本风压350N/m2, 地震防烈度8度，场地土地类：B 类。（3）沿塔高开设3个人孔，相应在人孔处安装圆形平台3个，平台宽度B=900mm，高度为1000 mm。

（4）塔外设臵保温层厚度为100 mm，密度300kg/m3. (5)塔体与封头选用16MnR 钢材，其[σ]t =170MPa

[σ]=170MPa , σS =345MPa , E t =1. 9⨯105MPa

（6）裙座材料选用Q238-AR

（7）塔体与裙座对接焊接，塔体焊接系数φ=1

（8）塔体与封头壁厚附加量取C=2.00 mm，裙座壁厚附加量取C=2.00 mm。 4.2.3.2塔设备质量载荷计算（1）塔体圆筒、封头、裙座质量m 01

圆筒质量m 1=596⨯31. 43=18732. 3kg 封头质量m 2=600⨯2=1200kg 裙座质量m 3=596⨯3.06=1823.76kg

m 01=m 1+m 2+m 3=21756kg

其中塔体高度为31.43米，查得DN3800 mm，壁厚10 mm的圆筒每米质量为596kg; ；

查得DN3800 mm ，壁厚10 mm 的封头每米质量为600kg ；裙座高度3060 mm 。

=m +m +0m +4m W +m e =402276kg （2）塔内件质量，取m m a x 012+m 03+m a 0

m 02=100kg

（3）保温层质量m 03=π[(D i +2S n +2δ) 2-(D i +2S n ) 2]H 0ρ2+2m 03

m 03=⨯3.14[(3800+2⨯0.01+2⨯0.1) 2-(3800+2⨯0.01) 2]⨯31.43⨯300+2(1.54-1.18) ⨯300

=11836.7kg

其中 m 03' 封头保温层质量

（4）平台扶梯质m 04=π[(D i +2S n +2δ+2B ) 2-(D i +2S n ++2δ) 2]nq 0+q F H F

m 04=π[(3800+2⨯0.01+2⨯0.1+2⨯0.9) 2-(3800+2⨯0.01+2⨯0.1) 2]⨯3⨯.50+40⨯34

=8659.5 kg

（5）操作时物料质量m 05=πD i 2h W ρ1+πD i 2h 0ρ2+V f ρ1

m 05=⨯3.14⨯382⨯7.06⨯1257+⨯3.14⨯3.82⨯(31.43-7.06) ⨯1.01+V f ρ1

=100874 kg

其中 h W 为石灰质浆液高度，7.06m h 0除浆液区外的塔高，31.43-7.06m ρ1石灰石浆液密度，1257kg /m 3 ρ2空气在

100+50

=75︒C 时候的密度，1.01kg /m 3 2

（6）附件质量m a ，按照经验值取m a =0.25⨯m 01=0.25⨯21576=5439kg

（7）充水质量m W =πD i 2H 0ρ+2V f ρ

m W =⨯3.14⨯3.82⨯31.43⨯1000+2⨯1.18⨯1000=358631 kg

下面将塔分成六段，计算下列各质量载荷表6 吸收塔各计算段的质量

塔段

0-1

1-2 0

2-3 0

3-4 1

4-5 2

5-塔顶 0

合计 3

人孔与平0 台数量塔板数

0 0 0 0 0 0

i m 01

621.6 1243 4351 6216 6216 3108 21576

i m 02

0 0 10 40 40 12 100

i m 03

338 39 —— 160 —— 0 1158

676 78 12131 300 458702 0 19015 2297

2366 272 29688 1120 76457 0 11435

3380 2822 21483 1620 94939 0 130478

3380 5255 21483 1347 94939 0 130478

1690 195 16089 892 87708 0 109692

11836 8659 100874 5439 358631 0 402276

i m 04

i m 05

i m a

i m W

i m e

i m 0

各塔段最1158.6 小质量

全塔操作质量全塔最小质量

m 0=m 01+m 02+m 03+m 04+m 05+m a +m e =402276kg m min =m 01+0.2m 02+m 03+m 04+m a +m e =47710kg

水压试验最大质量

m max =m 01+m 02+m 03+m 04+m a +m W +m e =402276kg

4.2.3.3风载荷计算 P i =K 1K 2i q 0f i l i D ei ⨯106(N )

其中 K 1体型系数，对于圆筒取K 1=0.7；K 2i 塔设备各段风振系数，

当塔高≤20米时K 2i =1.7；当塔高＞20米时K 2i =1+

ζνi φzi

f i

计算

q 0为10米塔高处的基本风压值，350N /m 2，见表8-4[3]

f i 为风压高度变化系数，见表8-5[3]；ζ为脉动增大系数，见表8-6[3]；

νi 为第i 段脉动增大影响系数，见表8-7[3]；

φzi 为第i 段振型系数，根据N /m 2与u 查表8-8[3]；

h it 为塔器第i 段顶截面距离地面的高度，m ； l i 为同一直径两相邻计算截面间的距离，mm ； D ei 为塔器各段有效直径，mm ；

当笼式扶梯与塔顶管线成180︒时，D ei =D oi +2δsi +K 3+K 4+d o +2δps D oi 为塔各计算段的外径，mm ；δsi 为塔器第i 段的保温层厚度，mm ； K 3=400mm ；K 4=

2A l o

（A 投影面积，l o 操作平台所在计算段长度）

表7 风载荷各项数值

4.2.3.4风弯矩计算

截面0-0

0-0M W =P 1

l l 1l

+P 2(l 1+2) +---+P 6(l 1+l 2+l 3+l 4+l 56) 222

=1338×500+3010（1000+1000）+14640（3000+7000）+27470

（10000+5000）+36310（20000+5000）+21220（30000+2500）

=2.11×1010N ⋅mm 截面1-1

l l l 1-1

M W =P 2l 2+P 3(l 2+3) +P 4(l 2+l 3+4) +P 5(l 2+l 3+l 4+5)

222

=3010⨯1000+14640（2000+3500）+27470（9000+5000）+36310

（19000+5000）+21220（12000+2500） =2.01⨯1010N ⋅mm 截面2-2

l 5l 6l 42-2

M W =

Pl +P (l +) +P (l +l +) +P (l +l +l +) [1**********]

222

=14640⨯3500+27470⨯(7000+5000) +36310⨯22000+21220⨯(27000+2500) =1.81⨯1010N ⋅mm 4.2.3.5地震载荷的计算

全塔操作质量m 0=402276kg ；结构综合影响系数C z =0.5；重力加速度g =9.81m /s ；地震影响系数α1=(

T g T 1

) 0.9αmax ；

表8-3 [3]查得T g =0.3（B 类场土近震）；表8-2[3]查得αmax =0.45

α1=(

0.30.9-3

10) ⨯0.45 而T 1=90.33⨯3500= 1.28s T 1

0.30.9

所以 α1=() ⨯0.45=0.12

1.28

计算截面距离地面高度 0-0截面h =0 mm 1-1截面h =1000mm 2-2截面h =3000mm

等直径等壁厚的塔H /D i =9.21小于15，但是塔高度大于20 m ，所以按照下列方法计算地震弯矩 σ1=

0-0截面

0-0M E =

P C D i 0.292⨯3800

==-34.67MPa 4S e φ4⨯8⨯1

1616

'α1m 0gH =⨯0.5⨯0.12⨯402276⨯9.81= 3.79⨯109N ⋅mm C z

3535

0-0E

所以 M 1-1截面 M =

1-1' E

=1.25M

0-0' E

=1.25⨯3.79⨯109=4.73 ⨯109N ⋅mm

8C z α1m 0g

(10H 3.5-14⨯H 2.5h +4h 3.5) 2.5

175H

8⨯0.5⨯0.12⨯400276⨯9.81

(10⨯350003.5-14⨯350002.5⨯1000+4⨯10003.5) 2.5

175⨯35000

=3.64 ⨯109N ⋅mm

1-11-1

所以M E =1.25 M E =1.25 ⨯3.64⨯109N ⋅mm =4.55⨯109N ⋅mm

2-2截面

2-2 M E =

8C z α1m 0g 3.52.53.5

(10H -14H h +4h ) 2.5

175H

8⨯0.5⨯0.12⨯400276⨯9.813.52.53.5=(10⨯35000-14⨯⨯35000⨯3000+4⨯3000) 2.5

175⨯35000

= 3.34⨯109N ⋅mm

2-22-2

所以M E =1.25 M E = 1.25⨯3.34⨯109N ⋅mm =4.17⨯109N ⋅mm

4.2.3.6各种载荷引起的轴向力（1）计算压力引起的轴向力σ1 σ1=

P C D i 0.292⨯3800

==-34.67MPa 4S e φ4⨯8⨯1

（2）操作质量引起的轴向应力σ2

截面0-0 σ

0-02

0-00-0m 0g m 0g 402276⨯9.81=-=-=-=-33.07MPa

A sb 3.14D is D es 3.14⨯3800⨯10

其中裙座壁厚S s =12mm , S es =12-2=10mm A sb =3.14D is D es 截面1-1 σ

1-1

1-1m 0g 401118⨯9.81=-=-=-67.11MPa

A sm 58630

1-1

=402276-1158=401118kg 其中 m 0

A sm 人孔截面面积，A sm =58630

截面2-2 σ

2-2

2-22-2m 0g m 0g 382103⨯9.81=-=-=-=-39.26MPa

A 3.14D i S e 3.14⨯3800⨯8

1-1

=402276-1158-19015=382103kg 其中 m 0

A =3.14D i S e （3）最大弯矩引起的轴向应力σ3 截面0-0 σ

0-0

0-0M max 2.11⨯1010=±=±=±186.06MPa

Z sb 1.93⨯109

0-00-0=M W +M e =2.11⨯1010N mm （取较大值者）其中 M max

0-00-00-0=M E +0.25M W +M e =1.0⨯1010N mm M max

S es =0.785⨯38002⨯10=1.134⨯108 Z sb =0.785D is

截面 1-1 σ

1-1

1-1M max 2.01⨯1010=±=±=±176.76MPa 6

Z sm 111.37⨯10

0-00-0

=M W +M e =2.01⨯1010N mm （取较大值者）其中 M max

0-00-00-0=M E +0.25M W +M e =9.58⨯109N mm M max

Z sm 为人孔截面断面模数，Z sm =113.71⨯106mm 3 截面2-2 σ

2-23

M max 2-21. 81⨯1010=±=±=±159MPa 8

Z 1. 134⨯10

2-22-2

=M W +M e =1.81⨯1010N mm （取较大值者）其中 M max

2-22-22-2=M E +0.25M W +M e =8.7⨯109N mm M max

Z =0. 785D i 2S e =0. 785⨯38002⨯10=1. 134⨯108mm 3

4.2.3.7塔体和裙座危险截面的强度与稳定性校核

（1）塔体的最大组合轴向拉应力发生在正常操作时的2-2截面上

2-22-22-2

=σ1-σ2+σ3=34.67-39.26+198.9=194.31MPa σmax

而 k [σ]t φ=1.2⨯170⨯1=204MPa

2-2

=194.31MPa

（2）塔体的最大组合轴向压应力发生在正常操作时的2-2截面上

2-22-22-2+σ3=-39. 26-159=198. 26MPa σm ax =σ2

而 k [σ]t φ=1.2⨯170⨯1=204MPa

2-2t

所以 σm ax =198. 26MPa

（3）各危险截面强度与稳定性校核如下

表8 各危险截面强度与稳定性校核

塔体与裙座的有效壁厚S e ，Ses (mm)

截面以上操作质量m 0i-i (kg)

10 10 8

402276 401118 382103

计算截面面积 A i-i (mm2) 最大允许轴向拉应力(MPa) 最大组合轴向拉应力(MPa) 最大组合轴向压应力(MPa) 强度与强度稳定性

稳定性

校核

i -i A sb =119320 i -i

A sm =58630

A =95456

204 —— ——

—— —— 194.3

—— —— 238.16

满足要求满足要求

烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型

4.1吸收塔的设计

4.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计

本脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计

（1）喷淋塔吸收区高度设计（一）

达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为

h=H0×NTU (1)

其中：H0为传质单元高度：H 0=Gm /(ky a) （k a 为污染物气相摩尔差推动力的总

传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。）

NTU为传质单元数，近似数值为NTU=(y1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度

变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU是表征吸收困难程度

的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。

根据（1）可知：h=H0×NTU=G m y 1-y 2G m y 1-y 2*=* **k y a ∆y m k y a (y 1-y 1) -(y 2-y 2)

*y 1-y 1ln() *y 2-y 2

k y a =k Y a =9.81×10-4G 0. 7W 0. 25[4]

k L a =∂W 0. 82[4] (2)

其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B)

* y 1*, y 2为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B) ky a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m3. h ﹒kp a )

x2，x 1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO 2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B)

G 气相空塔质量流速，kg/(m2﹒h)

W 液相空塔质量流速，kg/(m2﹒h)

y 1×=mx1, y2×=mx2 (m为相平衡常数，或称分配系数，无量纲)

k Y a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m2﹒h ﹒kPa)

kL a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m2﹒h ﹒kmol/m3)

式（2）中∂为常数，其数值根据表2[4]

表3 温度与∂值的关系

以上是传统的计算喷淋塔吸收区高度的方法，此外还有另外一种方法可以计算。

（3）喷淋塔吸收区高度的计算

首先给出定义，喷淋塔内总的二氧化硫吸收量除于吸收容积，得到单位时间单位体积内的二氧化硫吸收量

ζ＝Q C η (3) =K 0V h

其中 C为标准状态下进口烟气的质量浓度，kg/m3

η为给定的二氧化硫吸收率, ％; 本设计方案为95％ h为吸收塔内吸收区高度，m

K 0为常数，其数值取决于烟气流速u(m/s)和操作温度(℃) ;

K 0=3600u×273/(273+t)

由于传质方程可得喷淋塔内单位横截面面积上吸收二氧化硫的量[8]为： G（y 1-y 2）=k y a ×h ×∆y m (4)

其中: G为载气流量(二氧化硫浓度比较低，可以近似看作烟气流量) ，

kmol/( m2.s)

Y 1,y 2 分别为、进塔出塔气体中二氧化硫的摩尔分数（标准状态下的体积分数）

k y 单位体积内二氧化硫以气相摩尔差为推动力的总传质系数，kg/(m3﹒s)

a 为单位体积内的有效传质面积，m 2/m3.

∆y m 为平均推动力，即塔底推动力，△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)

所以 ζ=G(y1-y 2)/h (5)

吸收效率ζ=1-y1/y2，按照排放标准，要求脱硫效率至少95%。二氧化硫质量浓

度应该低于580mg/m3（标状态）

所以 y1η≥y 1-0.0203% (6)

又因为G=22.4×（273+t）/273=u(流速)

将式子（5）ζ的单位换算成kg/( m2.s), 可以写成

ζ=3600×

在喷淋塔操作温度64273*u *y 1η/h (7) 22. 4273+t 100+50=75︒C 下、烟气流速为 u=3.5m/s、脱硫效率η=0.95 2

前面已经求得原来烟气二氧化硫SO 2质量浓度为a (mg/m 3) 且 a=1.18×104mg/m3

而原来烟气的流量（145︒C 时）为20×104(m3/h)换算成标准状态时(设为V a )

已经求得 Va =1.31×105 m3/h=36.30 m3/s

故在标准状态下、单位时间内每立方米烟气中含有二氧化硫质量为

m SO 2=36.30×1.18×104mg/m3=42.83×104mg =428.3g

又烟气流速u=3.5m/s, y1=0.41%,η=0. 95, t =75︒C

总结已经有的经验，容积吸收率范围在5.5-6.5 Kg/（m 3﹒s ）之间[7]，取ζ=6 kg/（m 3﹒s ）

代入（7）式可得

6=（3600⨯64273⨯⨯3. 5⨯0. 041⨯0. 95）/h 22. 4273+75

故吸收区高度h=18.33≈18.3m

（4）喷淋塔除雾区高度（h 3）设计（含除雾器的计算和选型）

吸收塔均应装备除雾器，在正常运行状态下除雾器出口烟气中的雾滴浓度应

该不大于75mg/m3 [9] 。

① 除雾器的选型

喷淋塔除雾区分成两段，每层喷淋塔除雾器上下各设有冲洗喷嘴。最下层冲洗喷嘴距最上层喷淋层（3-3.5）m ，距离最上层冲洗喷嘴（3.4-32）m 。

② 除雾器的主要设计指标

a. 冲洗覆盖率：冲洗覆盖率是指冲洗水对除雾器断面的覆盖程度。冲洗覆盖率一般可以选在100 %～300 %之间。

n πh 2tg 2α*100% 冲洗覆盖率%=A

式中 n 为喷嘴数量，20个; α为喷射扩散角，90

A 为除雾器有效通流面积 ,15 m2

h 为冲洗喷嘴距除雾器表面的垂直距离,0.05m

π22n πh 2tg 2α20⨯0.05⨯1*100%= ⨯100%=203% 所以冲洗覆盖率%=A 15

所以通过监测压力降的变化有助把握系统的状行状态 ,及时发现问题 ,并进行处理。

③ 除雾器的最终设计参数

本设计中设定最下层冲洗喷嘴距最上层喷淋层3m 。距离最上层冲洗喷嘴3.5m 。

1) 数量：1套× 1units=套

2) 类型：V 型级数：2级

3) 作用：除去吸收塔出口烟气中的水滴，以便减少烟囱出烟口灰尘量。

4) 选材：外壳：碳钢内衬玻璃鳞片；除雾元件：阻燃聚丙烯材料（PP ）；冲洗管道：FRP ；冲洗喷嘴：PP 。

表4 除雾器进出口烟气条件基于锅炉100%BMCR工况进行设计

烟气量

温度℃

烟气压力mmAq

雾滴含量mg/m3N(D) 除雾器进口 ----------- 50 113(1.11kPaG) ------------ 除雾器出口 ------------ ------------ 93(0.91kPaG) ≤75

35) 雾滴去除率：99.75% 为达到除雾器出口烟气雾滴含量小于75mg/Nm（干态），

除雾器的雾滴去除率需要达到99.75% 以上。

6) 除雾器内烟气流速：6.9m/s

a. 重散布速度

大直径的雾滴颗粒可以通过除雾器元件惯性作用产生颗粒间碰撞从而去除雾滴。（平均颗粒直径大小为100～200μm ）。

因此，烟气流速越高，雾滴去除率越高。但是，被去除的雾滴会重新散布，而降低雾滴去除效率。这就是雾滴重散布速度的概念。

b ．通过除雾器的烟气流速

综上所述，除雾区的最终高度确定为3.5m ，即h 3=3.5m

（5) 喷淋塔浆液池高度设计（设高度为h 2）

浆液池容量V 1按照液气比L/G和浆液停留时间来确定，计算式子如下： V 1=L ⨯V N ⨯t 1 G

其中 L/G为液气比,12.2L/m3

VN 为烟气标准状态湿态容积，V N =Vg =39.40m3/s

T1=2-6 min[8], 取t 1=2.8min=168s

由上式可得喷淋塔浆液池体积

V ! =(L/G) ×V N ×t ! =12.20×39.40×168=80.02 m3

选取浆液池内径等于吸收区内径，内径D 2= Di =3.8m

而V 1=0.25×3.14×D 2×D 2×h 2=0.25×3.14×3.8×3.8×h 2

所以 h2=7.06m

（6) 喷淋塔烟气进口高度设计（设高度为h 4）

因此取进口烟气流速为20m/s，而烟气流量为36.30 m3/s，

2m 2⨯25m /s =36. 30m 3/s 可得 h 4

所以 h4=1.20m

2×1.20=2.40m(包括进口烟气和净化烟气进出口烟道高度)

的数值。此外，还要将喷淋塔烟气进口高度h 4（单位m ）计算在内

因此喷淋塔最终的高度为

H= h+h2+h3+ h4=18.47+7.06+3.50+2.40=31.43m取圆整值32m

4.1.1.2 喷淋塔的直径设计

在内，以上均表示换算成标准准状态时候的流量。

（1）吸收塔进口烟气量V a (m3/s)计算

该数值已经由设计任务书中给出，烟气进口量为：36.30(m3/s)

（2）蒸发水分流量V 2 (m3/s)的计算

烟气在喷淋塔内被浆液直接淋洗，温度降低，吸收液蒸发，烟气流速迅速达到饱和状态，烟气水分由6%增至13%，则增加水分的体积流量 V2 (m3/s)为：

V 2=0.07×36.30(m3/s)=2.541(m3/s)（标准状态下）

（3）氧化空气剩余氮气量V 3 (m3/s)

根据物料守蘅, 总共需要的氧气质量流量G O2=0.43×0.5kg/s=0.214Kg/s

该质量流量的氧气总共需要的空气流量为G 空气= GO2/0.23=0.932 Kg/s

标准状态下的空气密度为1.293kg/ m3 [2]

故V 空气=0.932/1.293(m3/s)=0.72 (m3/s)

V3=(1-0.23) ×V 空气=0.77×0.72 m3/s=0.56 m3/s

综上所述，喷淋塔内实际运行条件下塔内气体流量

Vg =Va +V2+V3=36.30+2.54+0.56(m3/s)=39.40(m3/s)

（4）喷淋塔直径的计算

假设喷淋塔截面为圆形，将上述的因素考虑进去以后，可以得到实际运行状态下烟气体积流量V g ，从而选取烟速u ，则塔径计算公式为：

Di = 2 ×g

πu

其中： Vg 为实际运行状态下烟气体积流量，39.40 m3/s

u为烟气速度，3.5m/s

因此喷淋塔的内径为 Di = 2 ×g

πu =2×39. 40=3.786m≈3.8m 3. 14⨯3. 5

4.1.2吸收塔喷淋系统的设计（喷嘴的选择配臵）

在满足吸收二氧化硫所需表面积的同时，应该尽量把喷淋造成的压力损失降低到最小，喷嘴是净化装臵的最关键部分，必须满足以下条件：

（1）能产生实心锥体形状，喷射区为圆形，喷射角度为60-120；

（2）喷嘴内液体流道大而畅通，具有防止堵塞的功能；

（3）采用特殊的合金材料制作，具有良好的防腐性能和耐磨性能；

（4）喷嘴体积小，安装清洗方便；

（5）喷雾液滴大小均匀，比表面积大而又不容易引起带水；

喷嘴布臵分成2-6层，一般情况下为4层；层数的安排可以根据脱硫效率的具体要求来增减。底负荷时可以停止使用某一层，层间距0.8-2米，离心式喷嘴

1.7米。实际上从浆液池液面到除雾器，整个高度都在进行吸收反应。因而实际吸收区高度要比h 高6-8米。

4.1.2.1喷嘴布臵设计原理

（1) 喷管管数的确定

根据单层浆体总流量Q l 和单个喷嘴流量Q s ，可得单层喷嘴个数n

Ql = 480.68/4=120.17(L/s)

而单个喷嘴流量为Q s =0.75L/s

N=Ql /Qs

所以 N=120.17/0.75=160.22取整数值161个

单喷管最大流量

Q m ax, s =π

4D m ax V

单喷淋层主喷管数

⎛Q l N =int Q ⎝max, s ⎫⎪+1 ⎪⎭

式中 D max 为单喷淋管可选最大管径，0.04m ；

V为喷淋管内最大流速，6m/s。

所以 Q m ax, s =π

4D m ax V =0.25×3.14×0.04×0.04×6=7.536L/S ⎛Q l ⎫⎪+1=int(120.17/7.536)+1=16 N =int Q ⎪⎝max, s ⎭

（2) 各喷管间距的确定

根据脱硫塔直径、喷嘴个数等参数，各喷管之间间距：

L sp =D im N sp

式中 Dim 为脱硫塔内径

N sp 为喷嘴间距

（3) 各支喷管直径的确定

根据布臵在主管、各支管的喷嘴个数以及单喷嘴流量，可以确定主管各段、各支管喷管直径

D i =

4Q i

πV

式中Q i 为节点i 处浆体流量，m 3/s；D i 为节点i 处喷管直径，m 。（4) 喷淋层在塔内覆盖率的确定喷淋层在脱硫塔内覆盖率为：

α=

则 α=

A EFF

⨯100 A

20A EFF

=176% ⨯100=2

A π⨯0.25⨯3.8

式中 AEFF 为单层喷嘴在脱硫塔内的有效覆盖面积，20m 2

A 为脱硫塔面积，11.3m 2

计算主要包括喷淋层内主喷管数、各支喷管的管径及流速、喷嘴在塔内位臵

等的计算及设计。根据上述设计方法、结合实际经验，确定喷淋层内各喷管直径、各个喷嘴位臵等几何参数。

在喷嘴布臵完成后，需要确定喷淋层在塔内的履盖率以及多层覆盖状况，验证喷嘴布臵的合理性。

4.1.2.2进行喷嘴在塔内布臵设计中应该注意以下问题：

（1) 选择合理的喷嘴覆盖高度，通常根据喷嘴特性及两层喷淋之间距离来确定。

（2) 选择合理的单层喷嘴个数。一般来说，喷嘴个数根据工艺计算来确定。（3) 当喷嘴覆盖高度确定以后，就可以计算单个喷嘴的覆盖面积，

⎛ϑ⎫

A 0=πH 2tg 2 ⎪ (ϑ为喷雾角)

⎝2⎭

⎛ϑ⎫

则A 0=πH 2tg 2 ⎪=3.14×1×1=3.14m 2

⎝2⎭

由于底部溶液是固体悬浮溶液，根据

不同搅拌过程的搅拌器型式推荐表2-5[1]

搅拌器型式适用条件表2-6[1] 搅拌器型式使用范围表2-7[1]

由于操作压力不大，假设计算壁厚小于16毫米，根据附表九[3]16MnR 钢板在操作温度下的许用应力为[ ]t =170Mpa。

对于浆液池部分由于浆液会对塔壁产生压力，因此计算时还要这部分压力考虑在内，同时假设塔内的计算压力取0.202 MPa （2个标准大气压）

P C =0.202+ρgh （ρ为浆液密度1257kg/m，g=9.81m/s,h 浆液池高度7.06m ）所以P C ’=0.202+ρgh =0.202⨯106+1257×9.81×7.06=0.292×106Pa=0.292MPa

又根据式4-5[3]可知:吸收塔（喷淋塔）的计算壁厚公式为:

P c D i

(mm)

2[σ]t Φ-P c

’32

其中： Pc 计算压力，对于浆液池以上部分取二倍大气压，0.202 MPa PC ’=0.292MPa

Di 圆筒或者球壳内径, 为3800mm

Φ 焊接接头系数，取Φ=1; C壁厚附加量, 取C=1.00mm C2 腐蚀裕量,mm ; C1 钢板厚度负偏差,mm 对于喷淋塔顶部以下浆液池以上的部分（简称上部分）

P c D i 0. 202⨯3800767. 6

===2. 259mm

2[σ]t Φ-P c 2⨯170⨯1-0. 202339. 8

根据取腐蚀裕量C 2=1.00mm[3], 根据表4-7[3]可得 C1=0.25mm 则 C1 + C2=0.25+1=1.25mm

2.259+C=2.259+1.25=3.509mm圆整后取S n =4.00mm

因此脱硫塔上部分应该选用的壁厚为4.00mm 的16MnR 钢材，与上面的假设相符4.0mm 〈16.00mm

对于喷淋塔浆液池部分（简称下部分）

S ’=

P c D i 2[σ]t Φ-P c

0. 292⨯38001124. 8

==3. 31mm

2⨯170⨯1-0. 292339. 7

根据取腐蚀裕量C 2=1.00mm[3], 根据表4-7[3[可得 C1=0.5mm

则 C1+ C2=0.5+1=1.5mm

3.31+C=3.31+1.5=4.81mm圆整后取S n ’=5mm

4.1.5.2吸收塔（喷淋塔）计算壁厚的液压试验校核上部分：σT =

P T (D i +S e )

（设计试验温度为200度，则[σ]=170Mpa）

2S e

PT =1.25×P ×

[σ]170Mpa

=0.253Mpa =1. 25⨯0. 202Mpa ⨯t

170Mpa [σ]

Se =Sn -C=4-1.25=2.75mm Di =3800mm 故 σT =

P T (D i +S e )

=0.253×(3800+2.75)/2×2.75=174.93Mpa ≈175Mpa

2S e

而 0.9Φσs (σ0. 2) =0.9×1×274=246.6Mp 因此σT =合要求下部分：σ1

P T (D i +S e )

=175MPa〈0.9Φσs (σ0. 2) =246.6Mpa所以液压试验强度符

2S e

P ' T (D i +S ' e ) =≤0.9Φσs (σ0. 2)

2S ' e

[σ]170Mpa

=1. 15⨯0. 292Mpa ⨯=0.365Mpa t

170Mpa [σ]

P' T =1.25×P ' c ×

S ' e =S' n -C=5-1.5=3.5mm Di =3800mm

故 σ1

P ' T (D i +S ' e )

==0.365×(3800+3.5)/（2×3.5）=201Mpa '

2S e

而 0.8Φσs (σ0. 2) =0.8×1×274=219.2MPa 因此σ1

P ' T (D i +S ' e ) ==201MPa〈0.9Φσs (σ0. 2) =219.2Mpa所以液压试验强度'

2S e

符合要求

综上所述，设计的材料选择，壁厚计算数值和试验强度均符合实际操作要求。 4.1.5.3吸收塔最小壁厚的计算

根据相关规定，塔壳圆筒不包括腐蚀裕度的最小厚度，对于碳钢和低合金钢制造的塔设备为0.2%的塔径[20]，而且不小于4mm 。

而喷淋塔的内径为3800mm ，所以最小壁厚S min =0.2%×3800=7.6mm

根据取腐蚀裕量C 2=1.00mm[3], 根据表4-7[3[可得 C1=0.8mm

则 C1+C2=0.8+1=1.8mm

7.6+C=7.6+1.8=9.4mm圆整后取S n =10mm

综合以上计算壁厚和最小壁厚的结果，最终台喷淋塔的壁厚为10mm 4.1.6吸收塔封头选择计算

因此 r≥3 Sn 且r ≥10% Di =380mm

浅碟形封头的尺寸是：D i =3800 mm；R i =0.9Di =3420mm；r 取400mm

则浅碟形封头的形状系数M=*(3+

R i 3420

) )=0.25×(3+

r 400

而

R i R i 3420

==2. 92取=3.00（根据表4-12[3]） r 400r

Pc=0.292Mpa,材料选用16MnR 钢材，故[σ]t =170Mpa, Φ=1,取C 2=2.00mm 浅碟形封头的计算壁厚S=

MP c R i [3]

（根据式4-23） t

2[σ]Φ-0. 5P c

所以S=

1. 5⨯0. 292⨯34201497. 96

mm =mm =4. 41mm

2⨯170⨯1-0. 5⨯0. 292339. 8

S+ C2=6.41mm,根据表4-7[3]，负偏差C 1=0.5mm,C= C1+C2=2+0.5=2.5mm S+ C1+C2=4.41+2.5=6.91mm圆整后取S n =7.00mm

2[σ]t φS e

此时浅碟形封头的最大允许工作压力[Pw ]=Mpa(根据式4-25[3])

MR i +0. 5S e

2[σ]t φS e 2⨯170⨯4. 5

[Pw ]===0. 298MPa 〉0. 202MPa

MR i +0. 5S e 1. 5⨯3420+0. 5⨯4. 5

故脱硫塔的浅碟形封头设计强度不够。为了运行安全，应该增加壁厚，选择

封头的壁厚和筒体壁厚一致，则封头壁厚为10mm.

2[σ]t φS ' e [3]

此时浅碟形封头的最大允许工作压力[P w ]=Mpa(根据式4-25)

MR i +0.5S ' e

2[σ]t φS ' e 2⨯170⨯7.52550

[P w ]== ==0.496MPa 〉0.202MPa

MR i +0.5S ' e 1.5⨯3420+0.5⨯7.55130+3.75

故强度符合要求，因此浅碟形封头的壁厚为10mm 。

下端碟形封头与塔体采用焊接的方式，上端碟形封头与塔体采用法兰盘的连接方式。

4.1.7吸收塔裙式支座选择计算

立式容器的支座主要有耳式支座、腿式支座、支承式支座和裙式支座四种。中小型直立容器采用前三种支座，高大的塔设备则采用裙式支座。

本设计中，吸收塔（喷淋塔）内径为3800mm ，而吸收塔（喷淋塔）的高度为32m, 根据服表4-9[3]可知，选用的裙座规格为：

裙座圈厚度S s =8. 2mm .; 基础环厚度S r =15. 5mm ; 地脚螺栓个数20个，公称直径M27

裙座的材料选用Q238-AR 钢材，塔体与裙座采用对接焊接，塔体接头焊接系

φ=1，裙座的壁厚取12mm, 裙座的壁厚附加量取C=2mm。 4.1.8吸收塔配套结构的选择

（1）吸收塔（喷淋塔）进料浆液管道和配套阀门的设计选择

综上所述，本设计方案中的吸收塔应该选用公称直径为500mm 的人孔。 d w ×S

D 1

B 1

B 2

H 1

H 2

螺栓直径长度 M16×5

530×6 620

585 300 14

10 12 160 90

4.2吸收塔最终参数的确定

（1）吸收塔（喷淋塔）数量：1 套×1 units=1 套（2）类型：管道内臵型吸收塔（喷淋塔）

（1）烟气条件吸收塔（喷淋塔）进出口烟气设计条件基于锅炉100％BMCR 工况。

烟气量(m3/s) 温度(℃) SO 2浓度(mg/ m3) 设计工况压力

进口 33.60(标况) 100 11800(标况)

出口 39.40(标况) 50 590(标况)

备注

大气压：101325Pa

进口/出口平均值：0.202Mpa(2atm)

（2）二氧化硫脱硫效率：95%（最小值）（3）钙硫率：1.02（最大）（4）烟气流速：3.5m/s

（5）吸收塔（喷淋塔）液气比：12.20L/ m3 （6）浆液池循环时间：≥4min ；（7）排浆时间：≥16.5h

以上数值为经验值，该时间可以确保浆液池内充分的石膏产品和晶体生长（参考设计讲义）。 4.2.2吸收塔尺寸的确定

4.2.2.1喷淋区截面面积以及尺寸

根据吸收塔（喷淋塔）出口实际烟气流量和上升和下降段烟气流速，喷淋区域截面面积如下所示： 131,000m3/h(W)⨯

⨯=10. 40m 2

3. 5m /s 3600s /h

⨯π⨯D ⨯D =10. 40m 2（此处没有将氧化空气和饱和蒸汽考虑在内）

根据该面积算出D=3.64m

4.2.2.2吸收塔（喷淋塔）浆液循环量

根据吸收塔（喷淋塔）出口烟气量和液气比，浆液循环量计算如下所示： 12. 20L /m 3⨯39. 40m 3/s =480. 68L /s

125L/s×4=500L/s

4.2.2.3喷淋区域高度和喷淋层数：喷淋层数目：4层；

喷淋区域高度：1.5 m×4 层＝6.0 m 4.2.2.4已确定的参数尺寸（mm ）

吸收塔（喷淋塔） 3800Φ×32000 喷淋区 6000 出口烟道 1200 进口烟道 1200 反应池 7100

4.2.2.5选材及防腐

塔本体：碳钢16MnR 钢材

塔内部螺栓、螺母类：6%Mo不锈钢材料

塔内壁：衬里施工前经表面预处理，喷砂除锈，内衬材料为丁基橡胶板塔内件支撑：碳钢衬丁基橡胶

（2）气体透过性小，气密性好回弹性小，在较宽温度范围内（30～50℃）均不大20% ，因而具有吸收振动和冲击能量的特性。

（3）耐热老化性优良，且有良好的耐臭氧老化、耐天候老化和对化学稳定性以及耐电晕性能与电绝缘性好。

（1）塔体内径D i =3800mm，塔高度32000mm ，裙座高度3060 mm ，计算压力0.292MPa, 设计温度200℃。

（4）塔外设臵保温层厚度为100 mm，密度300kg/m3. (5)塔体与封头选用16MnR 钢材，其[σ]t =170MPa

[σ]=170MPa , σS =345MPa , E t =1. 9⨯105MPa

（6）裙座材料选用Q238-AR

（7）塔体与裙座对接焊接，塔体焊接系数φ=1

（8）塔体与封头壁厚附加量取C=2.00 mm，裙座壁厚附加量取C=2.00 mm。 4.2.3.2塔设备质量载荷计算（1）塔体圆筒、封头、裙座质量m 01

圆筒质量m 1=596⨯31. 43=18732. 3kg 封头质量m 2=600⨯2=1200kg 裙座质量m 3=596⨯3.06=1823.76kg

m 01=m 1+m 2+m 3=21756kg

其中塔体高度为31.43米，查得DN3800 mm，壁厚10 mm的圆筒每米质量为596kg; ；

查得DN3800 mm ，壁厚10 mm 的封头每米质量为600kg ；裙座高度3060 mm 。

=m +m +0m +4m W +m e =402276kg （2）塔内件质量，取m m a x 012+m 03+m a 0

m 02=100kg

（3）保温层质量m 03=π[(D i +2S n +2δ) 2-(D i +2S n ) 2]H 0ρ2+2m 03

m 03=⨯3.14[(3800+2⨯0.01+2⨯0.1) 2-(3800+2⨯0.01) 2]⨯31.43⨯300+2(1.54-1.18) ⨯300

=11836.7kg

其中 m 03' 封头保温层质量

（4）平台扶梯质m 04=π[(D i +2S n +2δ+2B ) 2-(D i +2S n ++2δ) 2]nq 0+q F H F

m 04=π[(3800+2⨯0.01+2⨯0.1+2⨯0.9) 2-(3800+2⨯0.01+2⨯0.1) 2]⨯3⨯.50+40⨯34

=8659.5 kg

（5）操作时物料质量m 05=πD i 2h W ρ1+πD i 2h 0ρ2+V f ρ1

m 05=⨯3.14⨯382⨯7.06⨯1257+⨯3.14⨯3.82⨯(31.43-7.06) ⨯1.01+V f ρ1

=100874 kg

其中 h W 为石灰质浆液高度，7.06m h 0除浆液区外的塔高，31.43-7.06m ρ1石灰石浆液密度，1257kg /m 3 ρ2空气在

100+50

=75︒C 时候的密度，1.01kg /m 3 2

（6）附件质量m a ，按照经验值取m a =0.25⨯m 01=0.25⨯21576=5439kg

（7）充水质量m W =πD i 2H 0ρ+2V f ρ

m W =⨯3.14⨯3.82⨯31.43⨯1000+2⨯1.18⨯1000=358631 kg

下面将塔分成六段，计算下列各质量载荷表6 吸收塔各计算段的质量

塔段

0-1

1-2 0

2-3 0

3-4 1

4-5 2

5-塔顶 0

合计 3

人孔与平0 台数量塔板数

0 0 0 0 0 0

i m 01

621.6 1243 4351 6216 6216 3108 21576

i m 02

0 0 10 40 40 12 100

i m 03

338 39 —— 160 —— 0 1158

676 78 12131 300 458702 0 19015 2297

2366 272 29688 1120 76457 0 11435

3380 2822 21483 1620 94939 0 130478

3380 5255 21483 1347 94939 0 130478

1690 195 16089 892 87708 0 109692

11836 8659 100874 5439 358631 0 402276

i m 04

i m 05

i m a

i m W

i m e

i m 0

各塔段最1158.6 小质量

全塔操作质量全塔最小质量

m 0=m 01+m 02+m 03+m 04+m 05+m a +m e =402276kg m min =m 01+0.2m 02+m 03+m 04+m a +m e =47710kg

水压试验最大质量

m max =m 01+m 02+m 03+m 04+m a +m W +m e =402276kg

4.2.3.3风载荷计算 P i =K 1K 2i q 0f i l i D ei ⨯106(N )

其中 K 1体型系数，对于圆筒取K 1=0.7；K 2i 塔设备各段风振系数，

当塔高≤20米时K 2i =1.7；当塔高＞20米时K 2i =1+

ζνi φzi

f i

计算

q 0为10米塔高处的基本风压值，350N /m 2，见表8-4[3]

f i 为风压高度变化系数，见表8-5[3]；ζ为脉动增大系数，见表8-6[3]；

νi 为第i 段脉动增大影响系数，见表8-7[3]；

φzi 为第i 段振型系数，根据N /m 2与u 查表8-8[3]；

h it 为塔器第i 段顶截面距离地面的高度，m ； l i 为同一直径两相邻计算截面间的距离，mm ； D ei 为塔器各段有效直径，mm ；

当笼式扶梯与塔顶管线成180︒时，D ei =D oi +2δsi +K 3+K 4+d o +2δps D oi 为塔各计算段的外径，mm ；δsi 为塔器第i 段的保温层厚度，mm ； K 3=400mm ；K 4=

2A l o

（A 投影面积，l o 操作平台所在计算段长度）

表7 风载荷各项数值

4.2.3.4风弯矩计算

截面0-0

0-0M W =P 1

l l 1l

+P 2(l 1+2) +---+P 6(l 1+l 2+l 3+l 4+l 56) 222

=1338×500+3010（1000+1000）+14640（3000+7000）+27470

（10000+5000）+36310（20000+5000）+21220（30000+2500）

=2.11×1010N ⋅mm 截面1-1

l l l 1-1

M W =P 2l 2+P 3(l 2+3) +P 4(l 2+l 3+4) +P 5(l 2+l 3+l 4+5)

222

=3010⨯1000+14640（2000+3500）+27470（9000+5000）+36310

（19000+5000）+21220（12000+2500） =2.01⨯1010N ⋅mm 截面2-2

l 5l 6l 42-2

M W =

Pl +P (l +) +P (l +l +) +P (l +l +l +) [1**********]

222

=14640⨯3500+27470⨯(7000+5000) +36310⨯22000+21220⨯(27000+2500) =1.81⨯1010N ⋅mm 4.2.3.5地震载荷的计算

全塔操作质量m 0=402276kg ；结构综合影响系数C z =0.5；重力加速度g =9.81m /s ；地震影响系数α1=(

T g T 1

) 0.9αmax ；

表8-3 [3]查得T g =0.3（B 类场土近震）；表8-2[3]查得αmax =0.45

α1=(

0.30.9-3

10) ⨯0.45 而T 1=90.33⨯3500= 1.28s T 1

0.30.9

所以 α1=() ⨯0.45=0.12

1.28

计算截面距离地面高度 0-0截面h =0 mm 1-1截面h =1000mm 2-2截面h =3000mm

等直径等壁厚的塔H /D i =9.21小于15，但是塔高度大于20 m ，所以按照下列方法计算地震弯矩 σ1=

0-0截面

0-0M E =

P C D i 0.292⨯3800

==-34.67MPa 4S e φ4⨯8⨯1

1616

'α1m 0gH =⨯0.5⨯0.12⨯402276⨯9.81= 3.79⨯109N ⋅mm C z

3535

0-0E

所以 M 1-1截面 M =

1-1' E

=1.25M

0-0' E

=1.25⨯3.79⨯109=4.73 ⨯109N ⋅mm

8C z α1m 0g

(10H 3.5-14⨯H 2.5h +4h 3.5) 2.5

175H

8⨯0.5⨯0.12⨯400276⨯9.81

(10⨯350003.5-14⨯350002.5⨯1000+4⨯10003.5) 2.5

175⨯35000

=3.64 ⨯109N ⋅mm

1-11-1

所以M E =1.25 M E =1.25 ⨯3.64⨯109N ⋅mm =4.55⨯109N ⋅mm

2-2截面

2-2 M E =

8C z α1m 0g 3.52.53.5

(10H -14H h +4h ) 2.5

175H

8⨯0.5⨯0.12⨯400276⨯9.813.52.53.5=(10⨯35000-14⨯⨯35000⨯3000+4⨯3000) 2.5

175⨯35000

= 3.34⨯109N ⋅mm

2-22-2

所以M E =1.25 M E = 1.25⨯3.34⨯109N ⋅mm =4.17⨯109N ⋅mm

4.2.3.6各种载荷引起的轴向力（1）计算压力引起的轴向力σ1 σ1=

P C D i 0.292⨯3800

==-34.67MPa 4S e φ4⨯8⨯1

（2）操作质量引起的轴向应力σ2

截面0-0 σ

0-02

0-00-0m 0g m 0g 402276⨯9.81=-=-=-=-33.07MPa

A sb 3.14D is D es 3.14⨯3800⨯10

其中裙座壁厚S s =12mm , S es =12-2=10mm A sb =3.14D is D es 截面1-1 σ

1-1

1-1m 0g 401118⨯9.81=-=-=-67.11MPa

A sm 58630

1-1

=402276-1158=401118kg 其中 m 0

A sm 人孔截面面积，A sm =58630

截面2-2 σ

2-2

2-22-2m 0g m 0g 382103⨯9.81=-=-=-=-39.26MPa

A 3.14D i S e 3.14⨯3800⨯8

1-1

=402276-1158-19015=382103kg 其中 m 0

A =3.14D i S e （3）最大弯矩引起的轴向应力σ3 截面0-0 σ

0-0

0-0M max 2.11⨯1010=±=±=±186.06MPa

Z sb 1.93⨯109

0-00-0=M W +M e =2.11⨯1010N mm （取较大值者）其中 M max

0-00-00-0=M E +0.25M W +M e =1.0⨯1010N mm M max

S es =0.785⨯38002⨯10=1.134⨯108 Z sb =0.785D is

截面 1-1 σ

1-1

1-1M max 2.01⨯1010=±=±=±176.76MPa 6

Z sm 111.37⨯10

0-00-0

=M W +M e =2.01⨯1010N mm （取较大值者）其中 M max

0-00-00-0=M E +0.25M W +M e =9.58⨯109N mm M max

Z sm 为人孔截面断面模数，Z sm =113.71⨯106mm 3 截面2-2 σ

2-23

M max 2-21. 81⨯1010=±=±=±159MPa 8

Z 1. 134⨯10

2-22-2

=M W +M e =1.81⨯1010N mm （取较大值者）其中 M max

2-22-22-2=M E +0.25M W +M e =8.7⨯109N mm M max

Z =0. 785D i 2S e =0. 785⨯38002⨯10=1. 134⨯108mm 3

4.2.3.7塔体和裙座危险截面的强度与稳定性校核

（1）塔体的最大组合轴向拉应力发生在正常操作时的2-2截面上

2-22-22-2

=σ1-σ2+σ3=34.67-39.26+198.9=194.31MPa σmax

而 k [σ]t φ=1.2⨯170⨯1=204MPa

2-2

=194.31MPa

（2）塔体的最大组合轴向压应力发生在正常操作时的2-2截面上

2-22-22-2+σ3=-39. 26-159=198. 26MPa σm ax =σ2

而 k [σ]t φ=1.2⨯170⨯1=204MPa

2-2t

所以 σm ax =198. 26MPa

（3）各危险截面强度与稳定性校核如下

表8 各危险截面强度与稳定性校核

塔体与裙座的有效壁厚S e ，Ses (mm)

截面以上操作质量m 0i-i (kg)

10 10 8

402276 401118 382103

计算截面面积 A i-i (mm2) 最大允许轴向拉应力(MPa) 最大组合轴向拉应力(MPa) 最大组合轴向压应力(MPa) 强度与强度稳定性

稳定性

校核

i -i A sb =119320 i -i

A sm =58630

A =95456

204 —— ——

—— —— 194.3

—— —— 238.16

满足要求满足要求

烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型

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