碗扣式脚手架 施工方案
编 制 单 位： 单 位 主 管： 技术负责人： 审 核 人： 编 制 人： 编 制 日 期：
一、编制依据
1、国家行业标准《碗扣式钢管脚手架技术规程》、《建筑结构荷载规范》、《钢管脚手架》、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》。
2、DK776+711框架小桥施工图。
二、施工准备
2.1材料计划
根据现场实际情况结合该项目工程的结构特点，该框架小桥顶板的支承拟采用碗扣式满堂红钢管支顶，钢管采用Ø48、壁厚3.5mm的钢管。
本碗扣式钢管支顶使用的杆件主要有
（1）立杆、横杆、交叉支、斜杆（选用Ø48、δ=3.5mm钢管）； （2）对接扣件、直角扣件、旋转扣件； （3）可调托撑、立杆可调座。
2.2劳动力计划
根据施工需要，需要配备专业架子工人数为12人；
2.3作业条件
（1）碗扣式钢管支顶在下层混凝土基层面上时，须待框架小桥底板混凝土浇筑后并达到安全强度后才可进行安装，以保证支顶地面能满足承载力要求，防止钢支顶下沉和梁板受到破坏。
（2）使用前应检查钢管及扣件的出厂合格证，碗扣式钢管是否存在弯曲、裂缝和锈蚀严重等缺陷，若有则应挑除不用，对于多次重复使用的钢管（包括配件），要认真检查。作业前应在框架小桥底板处拉线以保证对位准确。
三、施工工艺
3.1框架小桥支架布置
碗扣支架采用标准杆件，纵向间距120cm,顶部根据混凝土位置设置U型支托调节。碗扣支架横向布置布置为2×60cm+1×20cm +8×60cm +1×20cm+2×30cm，平面布置的立杆纵向间距和横向间距均为60cm×60cm。支架立面图、平面图及侧面图如下图所示。
3.1支撑体系安装
(1)碗扣架安装前进行测量放线，根据立杆布置图弹出双向立杆控制线，沿线确定立杆位置，同一开间上、下层房间立杆应在设置在同一竖向位置上。使用碗扣架时，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm。
(2)顶部应设可调支托，U型支托与顶板两侧如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。
(3)碗扣立杆安装时上部立杆端头套入下部立杆不小于120mm，按步距1.2m安装水平横杆，横杆如下碗扣内，四面横杆就位后放下上碗扣扣紧。双方向水平拉杆按步距1.2m设置，不得遗漏。
(4)顶板底支撑及其他使用钢管立柱时，立柱的接长严禁搭接，必须采用对接扣件进行连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
(5)严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
3.2模板安装
(1)支模前向上量出顶板标高并弹出标高控制线，控制顶板标高准确。
(2)碗口架立杆顶部油托应控制油托及底托丝杠伸出长度，丝杠伸出长度应控制在250mm以下，碗扣架顶部横杆距龙骨距离在600mm以内。
顶板U型托安装示意图
(3)立杆支设后铺设主次龙骨，木方提前过压刨，保证尺寸一致，主龙骨间距0.9米沿房间短向布置，且主龙骨木方搭接长度不小于1米；铺设后检查平整度，偏差应控制在2mm以内，然后铺设50×100木方次龙骨，次龙骨间距300mm(净距250mm)，木方搭接处搭接长度不小于1米，次龙骨安装就位后，即可铺设面板。
(4)顶板模板整张使用，尺寸不符处切割成合适尺寸，锯口刨平直，且裁切口侧面应及时做封闭处理，模板与墙体接触位置粘贴海绵条，确保接缝严密、不留缝隙，模板面板间采用硬拼，缝隙不得大于1.5mm，模板拼缝部位应设次龙骨并用铁钉固定牢固，钉间距300mm。
3.3模板拆除
3.3.1模板拆除顺序
(1)楼板模板先拆小间后拆大开间，先拆顶板上部侧模后拆除底模。拆除时必须遵循先支后拆,后支先拆的原则。
(2)模板拆除应遵循支模与拆模由一个作业班组执行作业，模板拆除前必须对工人进行安全交底，拆除区域必须设警戒线且设专人看护。
(3)模板拆除履行审批制度，未经审批不得拆除，拆模申请由木工工长提出申请，由技术负责人根据同条件试块试验结果情况酌情对拆模申请进行审批。
3.3.2模板拆除要求
模板拆除应依据设计和规范强度要求,现场按施工段留设拆模同条件试块，作为拆模强度依据，拆除模板时要保证结构构件表面及棱角不被磕碰、受到损坏。
3.4支架拆除
模板拆除后开始拆除支架，支架拆除遵循先松后拆的原则。
四、技术措施
在组架前，由工长向带班人及架子工进行书面交底，挂牌施工，分片包干，责任到人，组架好后由工长和技术质量安全部检查水平、垂直度及组合的脚手架是否牢固稳定，标高是否符合施工设计，合格后方可进行下道工序。
五、搭设要求
1、搭设脚手架的所需材料进场后，要进行检查验收，•合格后，按品种、规格分类堆放整齐平稳。
2、脚手架搭设前，工长按搭设方案中有关搭设要求，向架子工人进行书面的安全技术交底。按预定距离分别划出立杆位置，并沿线撒石灰标记。
3、架子搭设工人应持证上岗，保持人员稳定。 4、脚手架的搭设作业，要统一指挥，按要求搭设。
六、拆除要点
1、脚手架拆除前，由工长向拆除工人进行书面安全技术交底。 2、拆除前，先清除脚手架上的杂物。
3、拆除顺序应遵循先搭后拆，后搭的先拆，•从上至下依次拆除。 4、 拆除的钢管、扣件、脚手板不得抛扔，应用绳捆、袋装运至地面。
七、安全措施
1、在架上作业的工人应穿防滑鞋和配挂好安全带。
2、架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件时应掌握好重心，平稳传递 3、对每完成一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。
4、作业工人应佩带工具袋，工具用后装于袋中，•不要放在架子上，以免掉落伤人。 5、架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。
6、每次收工以前，所有上架材料必须全部搭设好，不要留在架子上，而且要形成稳定结构。
7、在搭设作业进行中，地面上的配合人员应躲开可能落物的区域。 8、现场人员必须戴安全帽。搭设脚手架的操作人员必须持证上岗。
9、要服从统一管理，不得自行其是。
10、立杆的垂直度要严格控制，立杆的横向支点要保持在同一个水平线上，搭设高度超过2m时，要增加斜支撑或连续支撑。
11、脚手架拆除作业的危险性大于搭设作业。在进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行技术安全交底，以确保拆除作业安全顺利地进行。
12、拆架时要先上后下，不准在下部随意拆卸水平杆和斜支撑。在统一指挥下，按照确定的程序拆除作业，注意事项如下：
（1）、一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先辅件后结构件的顺序、一件一件的松开联结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，捆扎后吊下）。
（2）、一定要两人或多人一组进行。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下。拆除立杆时，在把稳上端，再松开下端联结取下。
（3）、应尽量避免单人进行拆卸作业。单人作业时，极易因把持杆件不稳、失衡而出现事故。
（4）、多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥、并相互询问和协调作业步骤，严格禁止不按程序进行的任意拆卸。
（13）、拆卸现场作可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸作业区内。
（14）、严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷，已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。
13、现场检查及监控针对性交底
八、碗扣式脚手架计算书
8.1计算依据
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)； 《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）； 《钢结构设计规范》（GB 50017━2003）； 《木结构设计规范》（GB 50005━2003）。
8.2荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中支架系统将涉及到以下荷载形式： (1)q1——箱梁钢筋混凝土自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3；
(2)q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载取q2＝1.0kPa；
(3)q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均不荷载计算支架立柱及其他承载构
件时取1.0kPa；
(4)q4——振捣混凝土产生的荷载对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa ； (4)q5——新浇混凝土对侧模的压力；
(4)q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa；
(5)q7——支架自重，框架小桥满堂碗扣式支架的立杆横向间距×立杆纵向间距×横
杆步距为60cm×60cm×120cm，故支架自重取2.94kPa自重；
（6）q8——风荷载。
8.3荷载计算模型。
碗扣支架加密位置随梁体腹板位置不同位置而移动。本计算书取最不利的结构进行验算,其中自重框架小桥边侧最大截面，纵向取1.5m,以集中荷载的方式等效加载于其下相应支架体系的立杆顶端,其中支架体系取最小截面处的支架,模板自重和施工荷载也以等效的集中荷载加于立杆顶端,水平处风荷载则以等效的线荷载加于侧面处的立杆,结合支架体系的自重进行支架稳定验算。
8.3.1新浇混凝土及钢筋自重——q1计算
根据箱涵结构特点，我们箱涵等截面代表截面进行箱涵自重计算，并对其截面下的支架体系进行验算。如图所示。
顶板边侧最大自重：
q1=ρgh=2.6×9.8×1.5=38.22kN
ρ——钢筋混凝土密度，取2.6t/m³ h——截面最大高度
8.3.2风荷载计算——q8计算
水平风荷载标准值按50年一遇计算,见下式:
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38 us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2 w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 ，取n=50时的风压值，即w0=0.5KN/m2
故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.5=0.58KN/m2
把风载当成线荷载加载于侧向杆件上,由于纵向的模板与横杆斜杆也受风荷载作用,在这近似取受力面分成两部分,在模板处的立杆取1.2m,在没有模板处立杆取为0.1m,则相应线荷载分别为:
q8=WKb=0.58×1.2=0.696kN q8=WKb=0.58×0.1=0.058kN
8.4碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管支架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为φ48×3.5mm）
8.4.1立杆稳定性验算
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》第5.3.1-2式,立杆轴向承载力： N=ψ·A·f
ψ——压杆稳定系数； A——杆件截面面积； f——钢材的抗压强度设计值。
底腹板处的立杆顶端步距均为120cm，且伸出水平杆部分的长度为30cm，因此立杆的计算长度按下式计算：
l0=h+2a=120+2×30=180cm。
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》钢管截面特性表（表5.1.7）可知钢管的回转半径i=1.58cm，所以立杆的长细比为：
λ= l0/i=180/1.58=114
查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附录E，得压杆稳定系数ψ=0.744，
则立杆的承载力为：
N=0.744×4.89×102×205=74582.28N=74.6kN。
8.4.2 立杆强度校核
组合风荷载时，单只立杆轴向力为: P=1.2(Q1+Q2)+0.9×1.4[(Q3+Q4)LxLy+Q5] 上式中：
Q1——模板及支撑架自重标准值 Q2——新浇混凝土及钢筋自重标准值 Q3——施工人员及设备荷载标准值；
Q4——浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值； Q5——风荷载产生的轴向力。 顶板区:
Q1=（q2+q7）×A=(1+2.94)×1.2×0.6=2.84kN； Q2=q1×A=38.22×1.2×0.6= 27.52kN； Q3=q3×A=1×1.2×0.6=0.72 kN； Q4=q4×A=2×1.2×0.6= 1.44kN； Q5=q8×A=0.696×0.6×1.2=0.51 kN； 所以，组合风荷载时底板处立杆最大轴向力为：
P=1.2(Q1+Q2)+0.9×1.4[(Q3+Q4)LxLy+Q5]
=1.2×（2.84+27.52）+0.9×1.4×[(0.72+1.44)×0.6×1.2+0.51] =39.04kN＜74.6Kn
满足要求，故方案可行。
碗扣式脚手架 施工方案
编 制 单 位： 单 位 主 管： 技术负责人： 审 核 人： 编 制 人： 编 制 日 期：
一、编制依据
1、国家行业标准《碗扣式钢管脚手架技术规程》、《建筑结构荷载规范》、《钢管脚手架》、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》。
2、DK776+711框架小桥施工图。
二、施工准备
2.1材料计划
根据现场实际情况结合该项目工程的结构特点，该框架小桥顶板的支承拟采用碗扣式满堂红钢管支顶，钢管采用Ø48、壁厚3.5mm的钢管。
本碗扣式钢管支顶使用的杆件主要有
（1）立杆、横杆、交叉支、斜杆（选用Ø48、δ=3.5mm钢管）； （2）对接扣件、直角扣件、旋转扣件； （3）可调托撑、立杆可调座。
2.2劳动力计划
根据施工需要，需要配备专业架子工人数为12人；
2.3作业条件
（1）碗扣式钢管支顶在下层混凝土基层面上时，须待框架小桥底板混凝土浇筑后并达到安全强度后才可进行安装，以保证支顶地面能满足承载力要求，防止钢支顶下沉和梁板受到破坏。
（2）使用前应检查钢管及扣件的出厂合格证，碗扣式钢管是否存在弯曲、裂缝和锈蚀严重等缺陷，若有则应挑除不用，对于多次重复使用的钢管（包括配件），要认真检查。作业前应在框架小桥底板处拉线以保证对位准确。
三、施工工艺
3.1框架小桥支架布置
碗扣支架采用标准杆件，纵向间距120cm,顶部根据混凝土位置设置U型支托调节。碗扣支架横向布置布置为2×60cm+1×20cm +8×60cm +1×20cm+2×30cm，平面布置的立杆纵向间距和横向间距均为60cm×60cm。支架立面图、平面图及侧面图如下图所示。
3.1支撑体系安装
(1)碗扣架安装前进行测量放线，根据立杆布置图弹出双向立杆控制线，沿线确定立杆位置，同一开间上、下层房间立杆应在设置在同一竖向位置上。使用碗扣架时，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm。
(2)顶部应设可调支托，U型支托与顶板两侧如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。
(3)碗扣立杆安装时上部立杆端头套入下部立杆不小于120mm，按步距1.2m安装水平横杆，横杆如下碗扣内，四面横杆就位后放下上碗扣扣紧。双方向水平拉杆按步距1.2m设置，不得遗漏。
(4)顶板底支撑及其他使用钢管立柱时，立柱的接长严禁搭接，必须采用对接扣件进行连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
(5)严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
3.2模板安装
(1)支模前向上量出顶板标高并弹出标高控制线，控制顶板标高准确。
(2)碗口架立杆顶部油托应控制油托及底托丝杠伸出长度，丝杠伸出长度应控制在250mm以下，碗扣架顶部横杆距龙骨距离在600mm以内。
顶板U型托安装示意图
(3)立杆支设后铺设主次龙骨，木方提前过压刨，保证尺寸一致，主龙骨间距0.9米沿房间短向布置，且主龙骨木方搭接长度不小于1米；铺设后检查平整度，偏差应控制在2mm以内，然后铺设50×100木方次龙骨，次龙骨间距300mm(净距250mm)，木方搭接处搭接长度不小于1米，次龙骨安装就位后，即可铺设面板。
(4)顶板模板整张使用，尺寸不符处切割成合适尺寸，锯口刨平直，且裁切口侧面应及时做封闭处理，模板与墙体接触位置粘贴海绵条，确保接缝严密、不留缝隙，模板面板间采用硬拼，缝隙不得大于1.5mm，模板拼缝部位应设次龙骨并用铁钉固定牢固，钉间距300mm。
3.3模板拆除
3.3.1模板拆除顺序
(1)楼板模板先拆小间后拆大开间，先拆顶板上部侧模后拆除底模。拆除时必须遵循先支后拆,后支先拆的原则。
(2)模板拆除应遵循支模与拆模由一个作业班组执行作业，模板拆除前必须对工人进行安全交底，拆除区域必须设警戒线且设专人看护。
(3)模板拆除履行审批制度，未经审批不得拆除，拆模申请由木工工长提出申请，由技术负责人根据同条件试块试验结果情况酌情对拆模申请进行审批。
3.3.2模板拆除要求
模板拆除应依据设计和规范强度要求,现场按施工段留设拆模同条件试块，作为拆模强度依据，拆除模板时要保证结构构件表面及棱角不被磕碰、受到损坏。
3.4支架拆除
模板拆除后开始拆除支架，支架拆除遵循先松后拆的原则。
四、技术措施
在组架前，由工长向带班人及架子工进行书面交底，挂牌施工，分片包干，责任到人，组架好后由工长和技术质量安全部检查水平、垂直度及组合的脚手架是否牢固稳定，标高是否符合施工设计，合格后方可进行下道工序。
五、搭设要求
1、搭设脚手架的所需材料进场后，要进行检查验收，•合格后，按品种、规格分类堆放整齐平稳。
2、脚手架搭设前，工长按搭设方案中有关搭设要求，向架子工人进行书面的安全技术交底。按预定距离分别划出立杆位置，并沿线撒石灰标记。
3、架子搭设工人应持证上岗，保持人员稳定。 4、脚手架的搭设作业，要统一指挥，按要求搭设。
六、拆除要点
1、脚手架拆除前，由工长向拆除工人进行书面安全技术交底。 2、拆除前，先清除脚手架上的杂物。
3、拆除顺序应遵循先搭后拆，后搭的先拆，•从上至下依次拆除。 4、 拆除的钢管、扣件、脚手板不得抛扔，应用绳捆、袋装运至地面。
七、安全措施
1、在架上作业的工人应穿防滑鞋和配挂好安全带。
2、架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件时应掌握好重心，平稳传递 3、对每完成一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。
4、作业工人应佩带工具袋，工具用后装于袋中，•不要放在架子上，以免掉落伤人。 5、架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。
6、每次收工以前，所有上架材料必须全部搭设好，不要留在架子上，而且要形成稳定结构。
7、在搭设作业进行中，地面上的配合人员应躲开可能落物的区域。 8、现场人员必须戴安全帽。搭设脚手架的操作人员必须持证上岗。
9、要服从统一管理，不得自行其是。
10、立杆的垂直度要严格控制，立杆的横向支点要保持在同一个水平线上，搭设高度超过2m时，要增加斜支撑或连续支撑。
11、脚手架拆除作业的危险性大于搭设作业。在进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行技术安全交底，以确保拆除作业安全顺利地进行。
12、拆架时要先上后下，不准在下部随意拆卸水平杆和斜支撑。在统一指挥下，按照确定的程序拆除作业，注意事项如下：
（1）、一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先辅件后结构件的顺序、一件一件的松开联结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，捆扎后吊下）。
（2）、一定要两人或多人一组进行。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下。拆除立杆时，在把稳上端，再松开下端联结取下。
（3）、应尽量避免单人进行拆卸作业。单人作业时，极易因把持杆件不稳、失衡而出现事故。
（4）、多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥、并相互询问和协调作业步骤，严格禁止不按程序进行的任意拆卸。
（13）、拆卸现场作可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸作业区内。
（14）、严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷，已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。
13、现场检查及监控针对性交底
八、碗扣式脚手架计算书
8.1计算依据
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)； 《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）； 《钢结构设计规范》（GB 50017━2003）； 《木结构设计规范》（GB 50005━2003）。
8.2荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中支架系统将涉及到以下荷载形式： (1)q1——箱梁钢筋混凝土自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3；
(2)q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载取q2＝1.0kPa；
(3)q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均不荷载计算支架立柱及其他承载构
件时取1.0kPa；
(4)q4——振捣混凝土产生的荷载对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa ； (4)q5——新浇混凝土对侧模的压力；
(4)q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa；
(5)q7——支架自重，框架小桥满堂碗扣式支架的立杆横向间距×立杆纵向间距×横
杆步距为60cm×60cm×120cm，故支架自重取2.94kPa自重；
（6）q8——风荷载。
8.3荷载计算模型。
碗扣支架加密位置随梁体腹板位置不同位置而移动。本计算书取最不利的结构进行验算,其中自重框架小桥边侧最大截面，纵向取1.5m,以集中荷载的方式等效加载于其下相应支架体系的立杆顶端,其中支架体系取最小截面处的支架,模板自重和施工荷载也以等效的集中荷载加于立杆顶端,水平处风荷载则以等效的线荷载加于侧面处的立杆,结合支架体系的自重进行支架稳定验算。
8.3.1新浇混凝土及钢筋自重——q1计算
根据箱涵结构特点，我们箱涵等截面代表截面进行箱涵自重计算，并对其截面下的支架体系进行验算。如图所示。
顶板边侧最大自重：
q1=ρgh=2.6×9.8×1.5=38.22kN
ρ——钢筋混凝土密度，取2.6t/m³ h——截面最大高度
8.3.2风荷载计算——q8计算
水平风荷载标准值按50年一遇计算,见下式:
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38 us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2 w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 ，取n=50时的风压值，即w0=0.5KN/m2
故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.5=0.58KN/m2
把风载当成线荷载加载于侧向杆件上,由于纵向的模板与横杆斜杆也受风荷载作用,在这近似取受力面分成两部分,在模板处的立杆取1.2m,在没有模板处立杆取为0.1m,则相应线荷载分别为:
q8=WKb=0.58×1.2=0.696kN q8=WKb=0.58×0.1=0.058kN
8.4碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管支架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为φ48×3.5mm）
8.4.1立杆稳定性验算
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》第5.3.1-2式,立杆轴向承载力： N=ψ·A·f
ψ——压杆稳定系数； A——杆件截面面积； f——钢材的抗压强度设计值。
底腹板处的立杆顶端步距均为120cm，且伸出水平杆部分的长度为30cm，因此立杆的计算长度按下式计算：
l0=h+2a=120+2×30=180cm。
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》钢管截面特性表（表5.1.7）可知钢管的回转半径i=1.58cm，所以立杆的长细比为：
λ= l0/i=180/1.58=114
查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附录E，得压杆稳定系数ψ=0.744，
则立杆的承载力为：
N=0.744×4.89×102×205=74582.28N=74.6kN。
8.4.2 立杆强度校核
组合风荷载时，单只立杆轴向力为: P=1.2(Q1+Q2)+0.9×1.4[(Q3+Q4)LxLy+Q5] 上式中：
Q1——模板及支撑架自重标准值 Q2——新浇混凝土及钢筋自重标准值 Q3——施工人员及设备荷载标准值；
Q4——浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值； Q5——风荷载产生的轴向力。 顶板区:
Q1=（q2+q7）×A=(1+2.94)×1.2×0.6=2.84kN； Q2=q1×A=38.22×1.2×0.6= 27.52kN； Q3=q3×A=1×1.2×0.6=0.72 kN； Q4=q4×A=2×1.2×0.6= 1.44kN； Q5=q8×A=0.696×0.6×1.2=0.51 kN； 所以，组合风荷载时底板处立杆最大轴向力为：
P=1.2(Q1+Q2)+0.9×1.4[(Q3+Q4)LxLy+Q5]
=1.2×（2.84+27.52）+0.9×1.4×[(0.72+1.44)×0.6×1.2+0.51] =39.04kN＜74.6Kn
满足要求，故方案可行。