2006年第3期(总第197期) Number 3in 2006(Total No. 197)
混 凝 土
Concrete
全国中文核心期刊
The Core Journal of China
评价高性能混凝土耐久性综合指标———抗氯离子渗透性及其研究现状
巴恒静, 张武满, 邓宏卫
(哈尔滨工业大学土木工程学院, 黑龙江 150006)
[摘 要] 结合国内外高性能混凝土耐久性研究的现状, , 分析了将抗氯离
意义。
[关键词] ; [中图分类号] ] B [文章编号] 1002-3550(2006) 03-0003-03
Aggregative indicator evaluating the durability of HPC :
Chloride ion resistance and present status
BA Heng 2jing , ZHA N G W u 2m an , D EN G Hong 2wei
(Civil Engineering Institute ,Harbin University of Technology ,Harbin 150006,China )
Abstract : Based on the prediction models and the domestic and foreign present status of the durability of HPC ,the chlo 2
ride ion resistance was used as an aggregative indicator to evaluate the durability of HPC. The importance and the feasibility were analyzed ,which had significant reference for constituting standard of the durability of HPC.
K ey w ords : HPC ; durability ; chloride ion resistance ; aggregative indicator
件, 再按正常使用极限状态来校核构件的设计思想,
这样就决定了高性能混凝土耐久性设计应在肯定原有结构设计理论的基础上补充耐久性方面的要求, 使近年来, 国内外土木工程界对高性能混凝土耐久
得所选用的混凝土材料在满足结构承载能力的同时性问题十分关注, 作了大量的试验研究, 工程技术人
也可以达到足够的耐久性, 在工程选材的环节把好员对混凝土耐久性的认识程度也不断加深。我国新
关, 实现从源头上解决结构的耐久性问题。出台的混凝土结构设计规范中很多章节已经提出了“耐久性”
因此, 目前亟待解决问题是:创建一个高性能混具体的耐久性规定。同时, 我国第一部《混凝土结构
凝土耐久性的综合评价指标, 该指标能够将各种环境耐久性设计及施工指南》也在2003年底正式颁布实
因素影响效应集于一身。将其作为指导高性能混凝施, 该指南为设计和施工人员提供了环境作用下混凝
土结构耐久性设计的统一标准, 便可以消除混凝土耐土结构耐久性设计与施工的基本要求。大量科研成
久性参数众多, 各参数之间相关性难于把握的客观制果的取得和国家规范的实施将实现混凝土结构全功
约, 为实现完全规范化的混凝土结构耐久性设计奠定能设计的目标向前推进了坚实的一步。
坚实的基础。然而, 目前对于高性能混凝土耐久性的评定没有
国内外学者[1～4]经过大量调查和研究表明:绝大统一的指标和方法, 对其抗冻性、抗化学侵蚀性、抗钢
筋锈蚀性、抗碳化性、抗碱—集料反应性、抗磨耗性、多数高性能混凝土结构的破坏是由于氯离子侵入到
混凝土钢筋表面, 并达到一定临界浓度时引起的钢筋抗火性等等的试验和评价, 基本上仍沿用对普通混凝
土的试验和检测方法。但是, 由于低水灰比、以及高锈蚀所致; 钢筋锈蚀使其与混凝土的粘结力下降, 同
时产生的膨胀使保护层开裂破坏, 最终导致整个结构效减水剂和矿物掺合料的掺入, 高性能混凝土的性能
的破坏。Misra [5]等也强调氯离子的渗透性可以用来与普通混凝土的性能相比产生了较大的差异, 因此,
普通混凝土的一些试验和检测方法已不适用于高性评定高性能混凝土的耐久性能, 特别是设计和建造容能混凝土, 更无法将耐久性指标融入到混凝土结构设易受氯离子侵蚀而导致钢筋锈蚀的混凝土结构, 如沿计理论中。海结构、海洋混凝土结构、应用除冰盐的船桥甲板、高
我国规范一贯按承载力极限状态来设计结构构速公路等。Shah and Wang [6]研究了混凝土微观结
1 引言
[收稿日期] 2005-10-09
・3・
构、渗透性、裂纹和耐久性之间的关系, 结果表明:配合比设计时应同时考虑强度、渗透性和抗裂性。由此可见:抗氯离子渗透性是评价高性能混凝土耐久性的一种有效的方法和指标。
2 高性能混凝土抗氯离子渗透性研究
现状
目前关于高性能混凝土抗氯离子渗透性测定方法主要有两类:自然渗透法和加速渗透法。211 自然渗透法
的水中, , , 子在混凝土中渗透系数的最常用的方法, 比较接近实际情况, 但费时费力。212 加速渗透法
加速渗透法是先通过施加电场来加速氯离子在混凝土中的迁移, 缩短氯离子达到稳态传输过程的时间。21211 电量法[7]
电(直流电) 加速氯离子扩散试验方法最初由Whiting 于1981发明, 最早是快速氯离子渗透试验方法(RCPT ) 。该装置的设计原理是溶液中的离子在电场的加速下能够快速渗透。该装置中所用的电压为60V 。由于这种试验方法持续时间短, 在试验室内具有重复使用性, 该试验方法于1983年被美国公路运输局定为标准试验方法, 即AASHTO T277, 紧接着又被美国试验与材料协会ASTM 选定为标准试验方法。
AASHTO T277(ASTM C1202) 试验的具体方法:50mm厚,100mm 直径的水饱和混凝土试件, 两端水槽所用溶液分别为310%NaCl和013M NaOH , 在60V 的外加电场下持续通电6小时, 以该时间内通过混凝土电量的高低来判断混凝土的抗氯离子渗透能力。尽管该试验方法被选定为标准试验方法, 但是, 这种测试氯离子渗透的技术仍存在以下几点争论[8]:①通过试件的电量与孔液中所有的离子相关, 而并不只是氯离子; ②所作的测试工作完成于离子达到稳定迁移之前, 即离子的扩散并没有达到稳定状态; ③所加的高电压导致溶液的温度升高, 从而影响测试结果; ④电极腐蚀严重; ⑤所测结果不能精确定量说明混凝土抗氯离子渗透能力。21212 渗透系数法
(1) Tang Luping [9,10], K 1Stanish [11,12]等基于Nernst -Planck 方程首先从理论建立了浓度、通量、渗透深度、渗透系数之间的关系, 进而进行了试验验证。其中, Tang Luping 的试验方法已经被欧盟广泛接受, ・4・
并推荐为欧盟规范。但该方法并未从根本上解决氯离子渗透试验中存在的问题。
(2) 电阻技术是近年来发展起来的、用来评价氯离子在混凝土中渗透能力的另外一种方法。电阻是物质对电的抵抗力, 电导率与电阻率相反。Streicher and Alexander [13]认为饱和多孔材料的电导率主要由孔液的电导率确定:
F =σ/σ0σ—式中 —σ, 。因此, 也可以用下式表示:
F =D/D 0
式中 D ———多孔材料的扩散系数;
D 0———孔液中氯离子的扩散系数(即自由氯离子的扩散系数) 。
电阻值的测试方法有两种, 包括用直流电和交流电测试。
测试混凝土电阻所用的电压通常为10V 或更低, 且测试时间很短, 这样可以避免混凝土被加热
, 这种测试方法的主要困难是确定孔液的电导率。提取孔液的方法有两种:一种是孔溶液榨取法; 另外一种是用已知电导率的溶液将待测混凝土预饱和, 后者是常用的方法。国内路新瀛[14]等人在这方面作了相关研究。
电阻技术的不足之处在于[8]:①预饱和技术在干燥过程中由于微裂纹的形成损害混凝土原有的孔结构, 从而增加其渗透性。同时也很难使溶液在混凝土内达到均匀分布, 即使用真空饱和技术也很难保证高品质的混凝土和较厚的混凝土内部达到完全饱和。②溶液进入混凝土前后是相同的假设并不正确, 主要因为混凝土孔液中包含的离子是多样的(主要是碱性氢氧化物) , 当混凝土干燥后, 这些离子过饱和结晶, 当溶液进入混凝土时, 这些结晶又会溶于溶液中, 从而影响溶液的电导率。③离子的迁移很难达到稳定状态。④不适用于导电材料。
以上渗透模型的缺陷是均假定渗透系数为常数; 忽略了水分传输对化合物传输的影响; 特别是测量周期较长时渗透系数作为时间的函数出现, 测量浓度过程中不能得到渗透系数随时间变化的对应值。因此, 用该渗透系数不能准确地评价高性能混凝土的耐久性。然而, 这些模型对于实际应用还是很有用的, 因为可以计算得到渗透系数的相对值, 可以用来比较不同混凝土和不同环境中混凝土的渗透性。 目前首要解决的问题是:根据某一地区、某种实
・下转第14页・
513 陶砂不同取代量对混凝土性能的影响
陶砂取代普通砂配制的复合细骨料混凝土性能见表9。
图3为混凝土性质与复合细骨料中陶砂取代量的关系。 由图3(a ) 和图3(e ) 可见, 复合细骨料混凝土的干密度和弹性模量也是随着陶砂取代量增加而略有降低, 与复合粗骨料混凝土相同。而抗压强度、轴压强度和比强度的变化则与复合粗骨料混凝土不同, 均随着陶砂取代量的增大而基本不变或略有增大, 如图3(b ) 、图3(c ) 和图3(d ) 所示。
6 结语
(1) 凝土, 当陶粒取代量增加时, 其密度和弹性模量将随着降低。而同配比复合骨料混凝土的抗压强度, 则在一定的陶粒取代量范围内与基准高强混凝土相当, 可以达到70MPa 以上, 甚至还略有增加。对于圆球型和碎石型高强陶粒的取代量分别为
但当陶粒取代量过多时, 复合粗骨料混凝土的强度也将随之降低。
(2) 复合细骨料混凝土, 除密度和弹性模量随着陶砂取代量而降低外, 其强度基本不变, 甚至略有增加。
(3) 复合骨料的密度比普通骨料小, 所以在复合骨料混凝土强度保持与基准高强混凝土相当的范围内, , 具有更好的结构效率。
) , 其轻骨料最佳取, 。建议:圆球型高强页岩陶粒为20%～50%; 碎石型高强页岩陶粒为10%～20%; 陶砂为15%～30%。其他品种的轻骨料应通过试验确定。
[作者简介] 刘巽伯,1932年生, 男, 教授, 同济大学材料科学与工程
学院。
[单位地址] 上海市四平路1239号(200092) [联系电话] E 2mail :xunbo70@126. com
・上接第4页・
际应用情况, 结合多种因素的耦合作用, 分别开展自然环境下混凝土的长期氯离子渗透试验和试验室内加速氯离子渗透试验[15]。研究各种环境参数作用和加强因素的综合效应, 将获得的试验数据进行科学分析, 建立氯离子自然渗透与加速渗透的分析模型, 从而实现准确预测混凝土结构的使用寿命。
3 结束语
渗透性决定混凝土材料的耐久性, 抗氯离子渗透是评价高性能混凝土耐久性的一种有效的方法和指标。但必须在多种影响因素耦合作用情况下, 对混凝土抵抗氯离子渗透作用的机理及影响程度作大量、长期和系统的科学研究。最终为“抗氯离子渗透性作为评价高性能混凝土耐久性的综合指标”这一耐久性设计理念奠定基础。
[参考文献]
[1]罗福午. 建筑结构缺陷事故的分析及防止[M ].北京:清华大学出
版社,1996. 1-5.
[2]洪定海. 混凝土中钢筋的腐蚀与保护[M ].北京:中国铁道出版社,
1998. 1-3.
[3]周履. 桥梁耐久性发展的历史与现状[J].桥梁建设,2000,4:58-61.
[4]Nobuaki Otsuki , Shin 2ichi Miyazato , Nathaniel B. Diola and hirotaka
Suzuki. Influences of Bending Crack and Water 2Cement Ratio on Chloride Induced Corrosion of Main Reinforcing Bars and Stirrups[J].ACI Materials Journal. v. 97,No. 6,J uly 2Aug. 200,454-464.
[5]Corina 2Maria Aldea , Surendra P. Shah , Member , ASCE , and Alan
K arr , EFFECT OF CRACKIN G ON WATER AND CHLORIDE PERMEABIL ITY OF CONCRETE. Journal of Materials in Civil En 2gineering ,1999,11(3) :181-187.
[6]K ejin Wang ,Daniel C. Jansen ,Surendra P. Shal. Permeability study of
cracked concrete. Cement and Concrete Research , 1996, 27:381-393.
[7]ASTM C1202-94Standard Test Method for Electrical Indication of
Concrete Ability to Resist Chloride Ion Penetration ,1994.
[8]刘斯凤. 氯离子扩散测试方法演变和理论研究背景[J].混凝土,
2002, (10) :21-24.
[9]Luping Tang. Concentration dependence of diffusion and migration of
chloride ions :Part 1. Theoretical considerations. Cement and Concrete Research ,1999,29:1463-1468.
[10]LupingTang. Concentration dependence of diffusion and migration of
chloride ions :Part 2. Experimental evaluations. Cement and Concrete Research ,1999,29:1469-1474.
[11]K. Stanisha ,R. D. Hooton ,M. D. A. Thomas. A novel method for de 2
scribing chloride ion transport due to an electrical gradient in concrete :Part 1. Theoretical description ,Cement and Concrete Research ,2004, 34:43-59.
[12]K. Stanisha ,R. D. Hooton ,M. D. A. Thomas. A novel method for de 2
scribing chloride ion transport due to an electrical gradient in concrete :Part 2. Experimental study ,Cement and Concrete Research ,2004,34:51-57.
[13]P. E. Streicher , M. G. Alexander. A chloride conduction test for con 2
crete. Cement and Concrete Research ,1995,25:1284-1294.
[14]李翠玲, 路新瀛, 张海霞. 确定氯离子在水泥基材料中扩散系数的
快速试验方法[J].工业建筑,1998, (6) :41-43.
[15]李云峰, 吴胜兴. 混凝土加速耐久性研究主要内容与试验设计[J
].
新型建筑材料,2005, (3) :10-12. [作者简介] 巴恒静,1938年生, 男, 教授、博导。从事混凝土耐久性
研究工作。
[单位地址] 哈尔滨工业大学土木楼1430信箱(150006) [联系电话] 0451-86281118; E 2mail :zwm515@163. com
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2006年第3期(总第197期) Number 3in 2006(Total No. 197)
混 凝 土
Concrete
全国中文核心期刊
The Core Journal of China
评价高性能混凝土耐久性综合指标———抗氯离子渗透性及其研究现状
巴恒静, 张武满, 邓宏卫
(哈尔滨工业大学土木工程学院, 黑龙江 150006)
[摘 要] 结合国内外高性能混凝土耐久性研究的现状, , 分析了将抗氯离
意义。
[关键词] ; [中图分类号] ] B [文章编号] 1002-3550(2006) 03-0003-03
Aggregative indicator evaluating the durability of HPC :
Chloride ion resistance and present status
BA Heng 2jing , ZHA N G W u 2m an , D EN G Hong 2wei
(Civil Engineering Institute ,Harbin University of Technology ,Harbin 150006,China )
Abstract : Based on the prediction models and the domestic and foreign present status of the durability of HPC ,the chlo 2
ride ion resistance was used as an aggregative indicator to evaluate the durability of HPC. The importance and the feasibility were analyzed ,which had significant reference for constituting standard of the durability of HPC.
K ey w ords : HPC ; durability ; chloride ion resistance ; aggregative indicator
件, 再按正常使用极限状态来校核构件的设计思想,
这样就决定了高性能混凝土耐久性设计应在肯定原有结构设计理论的基础上补充耐久性方面的要求, 使近年来, 国内外土木工程界对高性能混凝土耐久
得所选用的混凝土材料在满足结构承载能力的同时性问题十分关注, 作了大量的试验研究, 工程技术人
也可以达到足够的耐久性, 在工程选材的环节把好员对混凝土耐久性的认识程度也不断加深。我国新
关, 实现从源头上解决结构的耐久性问题。出台的混凝土结构设计规范中很多章节已经提出了“耐久性”
因此, 目前亟待解决问题是:创建一个高性能混具体的耐久性规定。同时, 我国第一部《混凝土结构
凝土耐久性的综合评价指标, 该指标能够将各种环境耐久性设计及施工指南》也在2003年底正式颁布实
因素影响效应集于一身。将其作为指导高性能混凝施, 该指南为设计和施工人员提供了环境作用下混凝
土结构耐久性设计的统一标准, 便可以消除混凝土耐土结构耐久性设计与施工的基本要求。大量科研成
久性参数众多, 各参数之间相关性难于把握的客观制果的取得和国家规范的实施将实现混凝土结构全功
约, 为实现完全规范化的混凝土结构耐久性设计奠定能设计的目标向前推进了坚实的一步。
坚实的基础。然而, 目前对于高性能混凝土耐久性的评定没有
国内外学者[1～4]经过大量调查和研究表明:绝大统一的指标和方法, 对其抗冻性、抗化学侵蚀性、抗钢
筋锈蚀性、抗碳化性、抗碱—集料反应性、抗磨耗性、多数高性能混凝土结构的破坏是由于氯离子侵入到
混凝土钢筋表面, 并达到一定临界浓度时引起的钢筋抗火性等等的试验和评价, 基本上仍沿用对普通混凝
土的试验和检测方法。但是, 由于低水灰比、以及高锈蚀所致; 钢筋锈蚀使其与混凝土的粘结力下降, 同
时产生的膨胀使保护层开裂破坏, 最终导致整个结构效减水剂和矿物掺合料的掺入, 高性能混凝土的性能
的破坏。Misra [5]等也强调氯离子的渗透性可以用来与普通混凝土的性能相比产生了较大的差异, 因此,
普通混凝土的一些试验和检测方法已不适用于高性评定高性能混凝土的耐久性能, 特别是设计和建造容能混凝土, 更无法将耐久性指标融入到混凝土结构设易受氯离子侵蚀而导致钢筋锈蚀的混凝土结构, 如沿计理论中。海结构、海洋混凝土结构、应用除冰盐的船桥甲板、高
我国规范一贯按承载力极限状态来设计结构构速公路等。Shah and Wang [6]研究了混凝土微观结
1 引言
[收稿日期] 2005-10-09
・3・
构、渗透性、裂纹和耐久性之间的关系, 结果表明:配合比设计时应同时考虑强度、渗透性和抗裂性。由此可见:抗氯离子渗透性是评价高性能混凝土耐久性的一种有效的方法和指标。
2 高性能混凝土抗氯离子渗透性研究
现状
目前关于高性能混凝土抗氯离子渗透性测定方法主要有两类:自然渗透法和加速渗透法。211 自然渗透法
的水中, , , 子在混凝土中渗透系数的最常用的方法, 比较接近实际情况, 但费时费力。212 加速渗透法
加速渗透法是先通过施加电场来加速氯离子在混凝土中的迁移, 缩短氯离子达到稳态传输过程的时间。21211 电量法[7]
电(直流电) 加速氯离子扩散试验方法最初由Whiting 于1981发明, 最早是快速氯离子渗透试验方法(RCPT ) 。该装置的设计原理是溶液中的离子在电场的加速下能够快速渗透。该装置中所用的电压为60V 。由于这种试验方法持续时间短, 在试验室内具有重复使用性, 该试验方法于1983年被美国公路运输局定为标准试验方法, 即AASHTO T277, 紧接着又被美国试验与材料协会ASTM 选定为标准试验方法。
AASHTO T277(ASTM C1202) 试验的具体方法:50mm厚,100mm 直径的水饱和混凝土试件, 两端水槽所用溶液分别为310%NaCl和013M NaOH , 在60V 的外加电场下持续通电6小时, 以该时间内通过混凝土电量的高低来判断混凝土的抗氯离子渗透能力。尽管该试验方法被选定为标准试验方法, 但是, 这种测试氯离子渗透的技术仍存在以下几点争论[8]:①通过试件的电量与孔液中所有的离子相关, 而并不只是氯离子; ②所作的测试工作完成于离子达到稳定迁移之前, 即离子的扩散并没有达到稳定状态; ③所加的高电压导致溶液的温度升高, 从而影响测试结果; ④电极腐蚀严重; ⑤所测结果不能精确定量说明混凝土抗氯离子渗透能力。21212 渗透系数法
(1) Tang Luping [9,10], K 1Stanish [11,12]等基于Nernst -Planck 方程首先从理论建立了浓度、通量、渗透深度、渗透系数之间的关系, 进而进行了试验验证。其中, Tang Luping 的试验方法已经被欧盟广泛接受, ・4・
并推荐为欧盟规范。但该方法并未从根本上解决氯离子渗透试验中存在的问题。
(2) 电阻技术是近年来发展起来的、用来评价氯离子在混凝土中渗透能力的另外一种方法。电阻是物质对电的抵抗力, 电导率与电阻率相反。Streicher and Alexander [13]认为饱和多孔材料的电导率主要由孔液的电导率确定:
F =σ/σ0σ—式中 —σ, 。因此, 也可以用下式表示:
F =D/D 0
式中 D ———多孔材料的扩散系数;
D 0———孔液中氯离子的扩散系数(即自由氯离子的扩散系数) 。
电阻值的测试方法有两种, 包括用直流电和交流电测试。
测试混凝土电阻所用的电压通常为10V 或更低, 且测试时间很短, 这样可以避免混凝土被加热
, 这种测试方法的主要困难是确定孔液的电导率。提取孔液的方法有两种:一种是孔溶液榨取法; 另外一种是用已知电导率的溶液将待测混凝土预饱和, 后者是常用的方法。国内路新瀛[14]等人在这方面作了相关研究。
电阻技术的不足之处在于[8]:①预饱和技术在干燥过程中由于微裂纹的形成损害混凝土原有的孔结构, 从而增加其渗透性。同时也很难使溶液在混凝土内达到均匀分布, 即使用真空饱和技术也很难保证高品质的混凝土和较厚的混凝土内部达到完全饱和。②溶液进入混凝土前后是相同的假设并不正确, 主要因为混凝土孔液中包含的离子是多样的(主要是碱性氢氧化物) , 当混凝土干燥后, 这些离子过饱和结晶, 当溶液进入混凝土时, 这些结晶又会溶于溶液中, 从而影响溶液的电导率。③离子的迁移很难达到稳定状态。④不适用于导电材料。
以上渗透模型的缺陷是均假定渗透系数为常数; 忽略了水分传输对化合物传输的影响; 特别是测量周期较长时渗透系数作为时间的函数出现, 测量浓度过程中不能得到渗透系数随时间变化的对应值。因此, 用该渗透系数不能准确地评价高性能混凝土的耐久性。然而, 这些模型对于实际应用还是很有用的, 因为可以计算得到渗透系数的相对值, 可以用来比较不同混凝土和不同环境中混凝土的渗透性。 目前首要解决的问题是:根据某一地区、某种实
・下转第14页・
513 陶砂不同取代量对混凝土性能的影响
陶砂取代普通砂配制的复合细骨料混凝土性能见表9。
图3为混凝土性质与复合细骨料中陶砂取代量的关系。 由图3(a ) 和图3(e ) 可见, 复合细骨料混凝土的干密度和弹性模量也是随着陶砂取代量增加而略有降低, 与复合粗骨料混凝土相同。而抗压强度、轴压强度和比强度的变化则与复合粗骨料混凝土不同, 均随着陶砂取代量的增大而基本不变或略有增大, 如图3(b ) 、图3(c ) 和图3(d ) 所示。
6 结语
(1) 凝土, 当陶粒取代量增加时, 其密度和弹性模量将随着降低。而同配比复合骨料混凝土的抗压强度, 则在一定的陶粒取代量范围内与基准高强混凝土相当, 可以达到70MPa 以上, 甚至还略有增加。对于圆球型和碎石型高强陶粒的取代量分别为
但当陶粒取代量过多时, 复合粗骨料混凝土的强度也将随之降低。
(2) 复合细骨料混凝土, 除密度和弹性模量随着陶砂取代量而降低外, 其强度基本不变, 甚至略有增加。
(3) 复合骨料的密度比普通骨料小, 所以在复合骨料混凝土强度保持与基准高强混凝土相当的范围内, , 具有更好的结构效率。
) , 其轻骨料最佳取, 。建议:圆球型高强页岩陶粒为20%～50%; 碎石型高强页岩陶粒为10%～20%; 陶砂为15%～30%。其他品种的轻骨料应通过试验确定。
[作者简介] 刘巽伯,1932年生, 男, 教授, 同济大学材料科学与工程
学院。
[单位地址] 上海市四平路1239号(200092) [联系电话] E 2mail :xunbo70@126. com
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际应用情况, 结合多种因素的耦合作用, 分别开展自然环境下混凝土的长期氯离子渗透试验和试验室内加速氯离子渗透试验[15]。研究各种环境参数作用和加强因素的综合效应, 将获得的试验数据进行科学分析, 建立氯离子自然渗透与加速渗透的分析模型, 从而实现准确预测混凝土结构的使用寿命。
3 结束语
渗透性决定混凝土材料的耐久性, 抗氯离子渗透是评价高性能混凝土耐久性的一种有效的方法和指标。但必须在多种影响因素耦合作用情况下, 对混凝土抵抗氯离子渗透作用的机理及影响程度作大量、长期和系统的科学研究。最终为“抗氯离子渗透性作为评价高性能混凝土耐久性的综合指标”这一耐久性设计理念奠定基础。
[参考文献]
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[2]洪定海. 混凝土中钢筋的腐蚀与保护[M ].北京:中国铁道出版社,
1998. 1-3.
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[4]Nobuaki Otsuki , Shin 2ichi Miyazato , Nathaniel B. Diola and hirotaka
Suzuki. Influences of Bending Crack and Water 2Cement Ratio on Chloride Induced Corrosion of Main Reinforcing Bars and Stirrups[J].ACI Materials Journal. v. 97,No. 6,J uly 2Aug. 200,454-464.
[5]Corina 2Maria Aldea , Surendra P. Shah , Member , ASCE , and Alan
K arr , EFFECT OF CRACKIN G ON WATER AND CHLORIDE PERMEABIL ITY OF CONCRETE. Journal of Materials in Civil En 2gineering ,1999,11(3) :181-187.
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cracked concrete. Cement and Concrete Research , 1996, 27:381-393.
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Concrete Ability to Resist Chloride Ion Penetration ,1994.
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2002, (10) :21-24.
[9]Luping Tang. Concentration dependence of diffusion and migration of
chloride ions :Part 1. Theoretical considerations. Cement and Concrete Research ,1999,29:1463-1468.
[10]LupingTang. Concentration dependence of diffusion and migration of
chloride ions :Part 2. Experimental evaluations. Cement and Concrete Research ,1999,29:1469-1474.
[11]K. Stanisha ,R. D. Hooton ,M. D. A. Thomas. A novel method for de 2
scribing chloride ion transport due to an electrical gradient in concrete :Part 1. Theoretical description ,Cement and Concrete Research ,2004, 34:43-59.
[12]K. Stanisha ,R. D. Hooton ,M. D. A. Thomas. A novel method for de 2
scribing chloride ion transport due to an electrical gradient in concrete :Part 2. Experimental study ,Cement and Concrete Research ,2004,34:51-57.
[13]P. E. Streicher , M. G. Alexander. A chloride conduction test for con 2
crete. Cement and Concrete Research ,1995,25:1284-1294.
[14]李翠玲, 路新瀛, 张海霞. 确定氯离子在水泥基材料中扩散系数的
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[15]李云峰, 吴胜兴. 混凝土加速耐久性研究主要内容与试验设计[J
].
新型建筑材料,2005, (3) :10-12. [作者简介] 巴恒静,1938年生, 男, 教授、博导。从事混凝土耐久性
研究工作。
[单位地址] 哈尔滨工业大学土木楼1430信箱(150006) [联系电话] 0451-86281118; E 2mail :zwm515@163. com
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