能源·水利
LOWCARBONWORLD2014/5
羊头铺电站水闸底板结构计算
重庆400020)(重庆市水利电力建筑勘测设计研究院,阳代刚徐育平,
【摘
要】本文对水闸底板计算采用文克尔假定的基床系数法进行计算,考虑了基床系数K值的选择和不平衡剪力的计算,计算结果表明,采用文克尔假定的基床系数法计算水闸底板结构简单实用,对同类工程具有一定参考。【关键词】文克尔假定的基床系数法;基床系数K;不平衡剪力【中图分类号】TV662+.1
【文献标识码】B
【文章编号】(2014)2095-206609-0102-03
1工程简介
羊头铺水电站工程坝址控制流域面积4439.3km2,水库正常蓄水位247m时相应库容2367.5万m3,校核洪水位255.242m时相应库容6272万m3,电站总装机容量40MW。采用河床式厂房+泄洪冲沙闸+溢流坝+重力坝的枢纽总布置方案。羊头铺水电枢纽属Ⅲ等中型工程,其中水库为中型,电站装机为小(1)型。枢纽主要建筑物泄洪冲沙闸按3级建筑物设计。本工程设计确定设计流量8093m3/s(P=2%),校核流量11986m3/s(P=0.2%)。
泄洪冲沙闸紧靠厂房布置,闸室共5孔,每孔净宽12.0m,泄洪冲沙闸挡水总宽度为82.0m,闸室顺水流方向长24.0m。闸底板建于中风化基岩上,建基面高程227.0m、顶高程
231.0m,闸墩顶高程257.55m。泄洪冲沙闸检修闸门设一台移
动式门机,门机轨道中心间距9.0m,门机大梁为T型梁,梁高
1.5m。工作闸门为平板闸门,启闭机平台高程278.55m,净宽6.4m,其上设有工作闸门固定式启闭机。闸室上游侧设检修闸
门槽,中段设工作闸门槽。检修闸门门槽距闸室上游端7.07m,距工作闸门槽9.0m。
2闸底板的结构型式及分缝宽度
本工程结合地质情况,采用平底板宽顶堰结构型式。工程布置采用一跨一缝,永久缝设置于闸墩中间,本工程最大分缝宽度为17m。
3荷载计算及组合
3.1基本荷载
基本荷载有:①水闸结构及其上部结构和永久设备自重;
②相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下水闸底板上的水
重;③相应于正常蓄水位或设计洪水情况下的静水压力;④相应于正常蓄水位或设计洪水情况下的扬压力(及浮托力与渗
D
透压力之和);⑤土压力;⑥淤沙压力;⑦风压力;⑧相应于正LRO常蓄水位或设计洪水情况下的浪压力。
WNO3.2特殊荷载
BR特殊荷载有:①相应于校核洪水位情况下水闸底板上的ACW水重;②相应于校核洪水位情况下的静水压力;③相应于校核OL洪水位情况下的扬压力(及浮托力与渗透压力之和);④相应界世于校核洪水位情况下的浪压力。
碳低3.3荷载组合
102
计算考虑作用在水闸上的荷载组合如表1所示。
表1水闸计算荷载组合表
荷载
荷载类别
组合
计算情况
自重水重静水扬压土压淤沙风压浪压
压力力力压力力力
其它
完建情况
√√√基本
组合
正常蓄水位情况√√√√√√√√√设计洪水位情况√√√√√√√√特殊
检修情况√√√√√√√√√
组合校核洪水位情况
√
√
√
√
√
√
√
√
4闸底板结构内力计算
4.1整体式平底板计算方法的选用
底板支撑在地基上,因其平面尺寸远较厚度为大,可视为地基上的一块板,受力情况比较复杂,计算采用近似的计算方法进行强度分析,本工程采用弹性地基梁法进行计算。弹性地基梁法是将梁与地基都视为弹性体,梁卧置于弹性地基上,梁受荷载发生弯曲变形,地基受压产生沉降,而梁与地基紧密接触,所以他们的变形和沉降是相等的,根据变形协调条件和静力平衡条件,确定地基反力及梁的内力。采用弹性地基梁法分析水闸闸室底板应力时,考虑可压缩土层厚度(T)与弹性地基梁半长(L/2)之比值的影响,计算采用文克尔假定的基床系数法。
4.2基床系数K值的确定
选用基床系数法(文克尔假定)计算弹性地基梁水闸底板内力时,应首先确定基床系数K值。基床系数K是使单位面积的地基上产生单位变形所需的力,K值反映了地基特性,即地基坚硬或软弱的程度,合理选择K值对于计算成果的精确性和可靠性具有重要意义。K值的确定通常有三种途径:①按理论公式或经验公式确定;②工程实践积累数据;③试验确定。
本工程采用中国船舶工业总公司第九设计院编《弹性地基梁及矩形板》介绍的魏锡克建议的计算方法,该方法是利用地基弹模、地基泊桑比、基础梁的弹模、惯性矩和基础梁宽度来计算基床系数,根据本工程地质资料,计算确定基床系数
K=500000kN/m3。
4.3板条
(闸底板)及墩条(闸墩)不平衡剪力的计算当闸门上下游水位差较大时,以闸门为界,将闸室分为上下游两段,分别在两段的中央取一单宽板条进行分析和计
LOWCARBONWORLD2014/5
算。由于闸室上的荷载沿水流方向是有突变的(门机大梁、工作桥和启闭框架等设备只是在闸顶某一局部处),而地基反力是连续变化的,作用于整个闸段的荷载是不平衡的。计算底板时,取单位宽度为脱离体,向上的荷载不等于向上的荷载,从而产生不平衡剪力。这个不平衡剪力由脱离体两侧闸墩和底板截面上的剪力差来平衡,剪应力之和的差值即为不平衡剪力。
对正常运行工况,以工作闸门前为界,分闸室为上下游两段,各自承担分段内的上部结构重力和其它荷载(水重、浮托力、渗透压力及地基反力等竖向荷载)。对检修工况,以检修闸门前为界,分闸室为上下游两段,各自承担分段内的上部结构重力和其它荷载(水重、浮托力、渗透压力及地基反力等竖向荷载)。
4.4闸墩及底板不平衡剪力的分配计算
分配原则:不平衡剪力Q由闸墩及底板共同承担、各自承担的数值,本工程是闸底板和闸墩是简单的板条和墩条截面,计算直接应用积分法求解。
由材料力学可知,截面上的剪应力:
τQy=S
式中:J———截面惯性矩;
Q———
截面上的不平衡剪力;S———
计算截面以下(外)的面积对全截面形心轴的面积矩;
b———
截面在y处的宽度,底板部位为一闸段的底板长度(垂直水流向),在闸墩部位则为闸墩厚度总和。
图1不平衡剪力分布示意图则闸底板板条上的不平衡剪力Q底板按下式计算:
Q2底=Ql
f3-f2n+1n3
Q墩=Q-Q底
4.5计算基础梁上的荷载
(1)分配给闸墩的不平衡剪力作为梁的集中力:
P1=∑G1+Q(b1)12P2=∑G2+Q(b2)
12
式中:∑G1———作用在1号闸墩上的自重(顺水流向单宽1m);
∑G2———
作用在2号闸墩上的自重(顺水流向单宽1m)。
(2)分配给底板上的不平衡剪力化作均布荷载,与其他荷载合并。单宽板条上的均布荷载q为:
能源·水利
q=q地+q扬-g底-g水+
Q底
式中:q地———单宽板条上的地基反力;
q扬———
单宽板条上的扬压力;q底———
单宽板条上的底板自身重力;q底———
单宽板条上的水重。4.6基床梁的类型确定
按文克尔模型计算弹性地基梁,基础梁可分为长梁,有限长梁和刚性梁。
先计算基础梁的特征系数β:
β=
姨
4
式中:E———基础梁的弹性模量;E=3.3×106kPa;I———
基础梁的截面惯性矩;I=Bh3/12,h为基础梁厚度;
B———
基础梁的宽度;B=1。经计算,β=0.29,本工程基础梁均属有限长梁。
4.7计算结果
闸室弯矩M、剪力V、横向基底反力P见表2~6。
表2闸室底板弯矩剪力计算结果表(竣工工况)
M(kN·m)
V(kN)
P(kN/m)
距离
上游段
下游段
上游段
下游段
上游段
下游段
M上
M下V上V下P上P下0.[**************]80.85-304-[**************]1.70-328-[**************]2.55-749-[**************]3.40-1065-[**************]4.25-1276-1137-48-43110985.10-1357-1211-176-15758525.95-1334-1190-279-24919176.80-1416-1263-350-312-8-77.65-1498-1336-385-344-22-198.50-1580-1409-385-344-23-209.35
-1603-1430-392-350-9-810.20-1685-1503-359-320181611.05-1709-1524-285-254615511.90-1802-1607-154-[1**********].75-1767-[**************]3.60-1510-[***********].45-1123-[***********].30-492-[**************]16.15-456-[**************]17.00
826
737
745
664
5结论
本文对水闸底板计算采用文克尔假定的基床系数法进行D
LR计算,考虑了基床系数K值的选择和不平衡剪力的计算,计算OW结果表明,采用文克尔假定的基床系数法计算水闸底板结构NOB简单实用,对同类工程具有一定参考。
RACWO参考文献
L界[1]王世夏.水工设计的理论和方法(第一版).中国水利水电出版社
,
世碳低103
能源·水利
表3闸室底板弯矩剪力计算结果表(正常运行工况)
M(kN·
m)V(kN)
P(kN/m)
距离
上游段
下游段
上游段
下游段
上游段
下游段
M上
M下V上V下P上P下0.[**************]30.85-96-[**************].70-103-[**************]42.55-236-[**************]3.40-335-[**************].25-402-2266-15-86351965.10-427-2411-55-313181035.95-420-2370-88-4966336.80-446-2515-110-621-2-147.65-472-2661-121-685-7-388.50-497-2806-121-685-7-409.35-505-2848-124-697-3-1610.20-531-2993-113-63863311.05-538-3035-90-5061910911.90-567-3201-49-2743821312.75-556-[1**********]813.60-475-[**************]4.45-354-[***********]5.30-155-[***********].15-144-[**************]17.00
260
1467234
1323
表4闸室底板弯矩剪力计算结果表(设计洪水工况)M(kN·
m)V(kN)
P(kN/m)
距离
上游段
下游段
上游段下游段上游段
下游段
M上
M下V上V下P上P下0.[**************]70.85-176-[**************].70-190-[**************]2.55-434-[**************]3.40-616-[**************]4.25-738-1447-28-55641255.10-786-1540-102-20034665.95-772-1514-162-31711216.80-820-1607-202-397-5-97.65-867-1700-223-437-12-248.50-914-1792-223-437-13-269.35-928-1819-227-445-5-1010.20-975-1912-208-408112111.05-989-1939-165-323367011.90-1043-2045-89-1756913612.75-1023-[**************].60-874-[***********].45-650-[***********].30-284-[***********].15
-264-[**************]D
17.00
478
937
431
845
LRO2002,7.
WN[2]中国船舶工业总公司第九设计院编.弹性地基梁及矩形板(第一版).OB国防工业出版社出版,1983,1.
RACWO收稿日期:2014-4-8
L界作者简介:世徐育平(1965-),男,高级工程师,本科,主要从事水
碳利水电工程设计工作。
低104
LOWCARBONWORLD2014/5
表5闸室底板弯矩剪力计算结果表(校核洪水工况)
M(kN·m)
V(kN)
P(kN/m)
距离
上游段
下游段
上游段
下游段
上游段
下游段
M上M下V上V下P上P下0.[**************]00.85-150-[**************].70-162-[**************]2.55-369-[**************]3.40-525-[**************].25-629-1479-24-56541285.10-670-1575-87-20429675.95-658-1547-138-3249226.80-699-1642-173-406-4-97.65-739-1737-190-447-11-258.50-779-1832-190-447-11-269.35-791-1860-194-455-5-1110.20-831-1955-177-41792111.05-843-1982-141-331307111.90-889-2090-76-1795913912.75-872-[1**********]713.60-745-[***********].45-554-[***********].30-242-[***********].15-225-[**************]17.00
408
958
367
864
表6闸室底板弯矩剪力计算结果表(检修工况)
M(kN·m)
V(kN)
P(kN/m)
距离
上游段
下游段
上游段
下游段
上游段
下游段
M上M下V上V下P上P下0.0000-47715-426380.8526-395-11173-345261.7028-425-54826-274202.5563-972-30456-213173.4090-1383-11164-152244.25108-16564-63-91435.10115-176315-229-5755.95113-173224-363-2246.80120-183930-4541-107.65127-194533-5012-288.50134-205133-5012-299.35136-208233-5091-1210.20143-218830-467-22411.05145-221824-370-58011.90152-234013-200-1015612.75149-2294-118-1725413.60128-1960-21327-2437114.4595-1459-48742-3350515.3042-638-831275-4365316.1539-593-18273-5380617.00
-70
1073
-63
967
阳代刚(1975-),男,高级工程师,研究生,主要从事水利水电工程设计工作。
能源·水利
LOWCARBONWORLD2014/5
羊头铺电站水闸底板结构计算
重庆400020)(重庆市水利电力建筑勘测设计研究院,阳代刚徐育平,
【摘
要】本文对水闸底板计算采用文克尔假定的基床系数法进行计算,考虑了基床系数K值的选择和不平衡剪力的计算,计算结果表明,采用文克尔假定的基床系数法计算水闸底板结构简单实用,对同类工程具有一定参考。【关键词】文克尔假定的基床系数法;基床系数K;不平衡剪力【中图分类号】TV662+.1
【文献标识码】B
【文章编号】(2014)2095-206609-0102-03
1工程简介
羊头铺水电站工程坝址控制流域面积4439.3km2,水库正常蓄水位247m时相应库容2367.5万m3,校核洪水位255.242m时相应库容6272万m3,电站总装机容量40MW。采用河床式厂房+泄洪冲沙闸+溢流坝+重力坝的枢纽总布置方案。羊头铺水电枢纽属Ⅲ等中型工程,其中水库为中型,电站装机为小(1)型。枢纽主要建筑物泄洪冲沙闸按3级建筑物设计。本工程设计确定设计流量8093m3/s(P=2%),校核流量11986m3/s(P=0.2%)。
泄洪冲沙闸紧靠厂房布置,闸室共5孔,每孔净宽12.0m,泄洪冲沙闸挡水总宽度为82.0m,闸室顺水流方向长24.0m。闸底板建于中风化基岩上,建基面高程227.0m、顶高程
231.0m,闸墩顶高程257.55m。泄洪冲沙闸检修闸门设一台移
动式门机,门机轨道中心间距9.0m,门机大梁为T型梁,梁高
1.5m。工作闸门为平板闸门,启闭机平台高程278.55m,净宽6.4m,其上设有工作闸门固定式启闭机。闸室上游侧设检修闸
门槽,中段设工作闸门槽。检修闸门门槽距闸室上游端7.07m,距工作闸门槽9.0m。
2闸底板的结构型式及分缝宽度
本工程结合地质情况,采用平底板宽顶堰结构型式。工程布置采用一跨一缝,永久缝设置于闸墩中间,本工程最大分缝宽度为17m。
3荷载计算及组合
3.1基本荷载
基本荷载有:①水闸结构及其上部结构和永久设备自重;
②相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下水闸底板上的水
重;③相应于正常蓄水位或设计洪水情况下的静水压力;④相应于正常蓄水位或设计洪水情况下的扬压力(及浮托力与渗
D
透压力之和);⑤土压力;⑥淤沙压力;⑦风压力;⑧相应于正LRO常蓄水位或设计洪水情况下的浪压力。
WNO3.2特殊荷载
BR特殊荷载有:①相应于校核洪水位情况下水闸底板上的ACW水重;②相应于校核洪水位情况下的静水压力;③相应于校核OL洪水位情况下的扬压力(及浮托力与渗透压力之和);④相应界世于校核洪水位情况下的浪压力。
碳低3.3荷载组合
102
计算考虑作用在水闸上的荷载组合如表1所示。
表1水闸计算荷载组合表
荷载
荷载类别
组合
计算情况
自重水重静水扬压土压淤沙风压浪压
压力力力压力力力
其它
完建情况
√√√基本
组合
正常蓄水位情况√√√√√√√√√设计洪水位情况√√√√√√√√特殊
检修情况√√√√√√√√√
组合校核洪水位情况
√
√
√
√
√
√
√
√
4闸底板结构内力计算
4.1整体式平底板计算方法的选用
底板支撑在地基上,因其平面尺寸远较厚度为大,可视为地基上的一块板,受力情况比较复杂,计算采用近似的计算方法进行强度分析,本工程采用弹性地基梁法进行计算。弹性地基梁法是将梁与地基都视为弹性体,梁卧置于弹性地基上,梁受荷载发生弯曲变形,地基受压产生沉降,而梁与地基紧密接触,所以他们的变形和沉降是相等的,根据变形协调条件和静力平衡条件,确定地基反力及梁的内力。采用弹性地基梁法分析水闸闸室底板应力时,考虑可压缩土层厚度(T)与弹性地基梁半长(L/2)之比值的影响,计算采用文克尔假定的基床系数法。
4.2基床系数K值的确定
选用基床系数法(文克尔假定)计算弹性地基梁水闸底板内力时,应首先确定基床系数K值。基床系数K是使单位面积的地基上产生单位变形所需的力,K值反映了地基特性,即地基坚硬或软弱的程度,合理选择K值对于计算成果的精确性和可靠性具有重要意义。K值的确定通常有三种途径:①按理论公式或经验公式确定;②工程实践积累数据;③试验确定。
本工程采用中国船舶工业总公司第九设计院编《弹性地基梁及矩形板》介绍的魏锡克建议的计算方法,该方法是利用地基弹模、地基泊桑比、基础梁的弹模、惯性矩和基础梁宽度来计算基床系数,根据本工程地质资料,计算确定基床系数
K=500000kN/m3。
4.3板条
(闸底板)及墩条(闸墩)不平衡剪力的计算当闸门上下游水位差较大时,以闸门为界,将闸室分为上下游两段,分别在两段的中央取一单宽板条进行分析和计
LOWCARBONWORLD2014/5
算。由于闸室上的荷载沿水流方向是有突变的(门机大梁、工作桥和启闭框架等设备只是在闸顶某一局部处),而地基反力是连续变化的,作用于整个闸段的荷载是不平衡的。计算底板时,取单位宽度为脱离体,向上的荷载不等于向上的荷载,从而产生不平衡剪力。这个不平衡剪力由脱离体两侧闸墩和底板截面上的剪力差来平衡,剪应力之和的差值即为不平衡剪力。
对正常运行工况,以工作闸门前为界,分闸室为上下游两段,各自承担分段内的上部结构重力和其它荷载(水重、浮托力、渗透压力及地基反力等竖向荷载)。对检修工况,以检修闸门前为界,分闸室为上下游两段,各自承担分段内的上部结构重力和其它荷载(水重、浮托力、渗透压力及地基反力等竖向荷载)。
4.4闸墩及底板不平衡剪力的分配计算
分配原则:不平衡剪力Q由闸墩及底板共同承担、各自承担的数值,本工程是闸底板和闸墩是简单的板条和墩条截面,计算直接应用积分法求解。
由材料力学可知,截面上的剪应力:
τQy=S
式中:J———截面惯性矩;
Q———
截面上的不平衡剪力;S———
计算截面以下(外)的面积对全截面形心轴的面积矩;
b———
截面在y处的宽度,底板部位为一闸段的底板长度(垂直水流向),在闸墩部位则为闸墩厚度总和。
图1不平衡剪力分布示意图则闸底板板条上的不平衡剪力Q底板按下式计算:
Q2底=Ql
f3-f2n+1n3
Q墩=Q-Q底
4.5计算基础梁上的荷载
(1)分配给闸墩的不平衡剪力作为梁的集中力:
P1=∑G1+Q(b1)12P2=∑G2+Q(b2)
12
式中:∑G1———作用在1号闸墩上的自重(顺水流向单宽1m);
∑G2———
作用在2号闸墩上的自重(顺水流向单宽1m)。
(2)分配给底板上的不平衡剪力化作均布荷载,与其他荷载合并。单宽板条上的均布荷载q为:
能源·水利
q=q地+q扬-g底-g水+
Q底
式中:q地———单宽板条上的地基反力;
q扬———
单宽板条上的扬压力;q底———
单宽板条上的底板自身重力;q底———
单宽板条上的水重。4.6基床梁的类型确定
按文克尔模型计算弹性地基梁,基础梁可分为长梁,有限长梁和刚性梁。
先计算基础梁的特征系数β:
β=
姨
4
式中:E———基础梁的弹性模量;E=3.3×106kPa;I———
基础梁的截面惯性矩;I=Bh3/12,h为基础梁厚度;
B———
基础梁的宽度;B=1。经计算,β=0.29,本工程基础梁均属有限长梁。
4.7计算结果
闸室弯矩M、剪力V、横向基底反力P见表2~6。
表2闸室底板弯矩剪力计算结果表(竣工工况)
M(kN·m)
V(kN)
P(kN/m)
距离
上游段
下游段
上游段
下游段
上游段
下游段
M上
M下V上V下P上P下0.[**************]80.85-304-[**************]1.70-328-[**************]2.55-749-[**************]3.40-1065-[**************]4.25-1276-1137-48-43110985.10-1357-1211-176-15758525.95-1334-1190-279-24919176.80-1416-1263-350-312-8-77.65-1498-1336-385-344-22-198.50-1580-1409-385-344-23-209.35
-1603-1430-392-350-9-810.20-1685-1503-359-320181611.05-1709-1524-285-254615511.90-1802-1607-154-[1**********].75-1767-[**************]3.60-1510-[***********].45-1123-[***********].30-492-[**************]16.15-456-[**************]17.00
826
737
745
664
5结论
本文对水闸底板计算采用文克尔假定的基床系数法进行D
LR计算,考虑了基床系数K值的选择和不平衡剪力的计算,计算OW结果表明,采用文克尔假定的基床系数法计算水闸底板结构NOB简单实用,对同类工程具有一定参考。
RACWO参考文献
L界[1]王世夏.水工设计的理论和方法(第一版).中国水利水电出版社
,
世碳低103
能源·水利
表3闸室底板弯矩剪力计算结果表(正常运行工况)
M(kN·
m)V(kN)
P(kN/m)
距离
上游段
下游段
上游段
下游段
上游段
下游段
M上
M下V上V下P上P下0.[**************]30.85-96-[**************].70-103-[**************]42.55-236-[**************]3.40-335-[**************].25-402-2266-15-86351965.10-427-2411-55-313181035.95-420-2370-88-4966336.80-446-2515-110-621-2-147.65-472-2661-121-685-7-388.50-497-2806-121-685-7-409.35-505-2848-124-697-3-1610.20-531-2993-113-63863311.05-538-3035-90-5061910911.90-567-3201-49-2743821312.75-556-[1**********]813.60-475-[**************]4.45-354-[***********]5.30-155-[***********].15-144-[**************]17.00
260
1467234
1323
表4闸室底板弯矩剪力计算结果表(设计洪水工况)M(kN·
m)V(kN)
P(kN/m)
距离
上游段
下游段
上游段下游段上游段
下游段
M上
M下V上V下P上P下0.[**************]70.85-176-[**************].70-190-[**************]2.55-434-[**************]3.40-616-[**************]4.25-738-1447-28-55641255.10-786-1540-102-20034665.95-772-1514-162-31711216.80-820-1607-202-397-5-97.65-867-1700-223-437-12-248.50-914-1792-223-437-13-269.35-928-1819-227-445-5-1010.20-975-1912-208-408112111.05-989-1939-165-323367011.90-1043-2045-89-1756913612.75-1023-[**************].60-874-[***********].45-650-[***********].30-284-[***********].15
-264-[**************]D
17.00
478
937
431
845
LRO2002,7.
WN[2]中国船舶工业总公司第九设计院编.弹性地基梁及矩形板(第一版).OB国防工业出版社出版,1983,1.
RACWO收稿日期:2014-4-8
L界作者简介:世徐育平(1965-),男,高级工程师,本科,主要从事水
碳利水电工程设计工作。
低104
LOWCARBONWORLD2014/5
表5闸室底板弯矩剪力计算结果表(校核洪水工况)
M(kN·m)
V(kN)
P(kN/m)
距离
上游段
下游段
上游段
下游段
上游段
下游段
M上M下V上V下P上P下0.[**************]00.85-150-[**************].70-162-[**************]2.55-369-[**************]3.40-525-[**************].25-629-1479-24-56541285.10-670-1575-87-20429675.95-658-1547-138-3249226.80-699-1642-173-406-4-97.65-739-1737-190-447-11-258.50-779-1832-190-447-11-269.35-791-1860-194-455-5-1110.20-831-1955-177-41792111.05-843-1982-141-331307111.90-889-2090-76-1795913912.75-872-[1**********]713.60-745-[***********].45-554-[***********].30-242-[***********].15-225-[**************]17.00
408
958
367
864
表6闸室底板弯矩剪力计算结果表(检修工况)
M(kN·m)
V(kN)
P(kN/m)
距离
上游段
下游段
上游段
下游段
上游段
下游段
M上M下V上V下P上P下0.0000-47715-426380.8526-395-11173-345261.7028-425-54826-274202.5563-972-30456-213173.4090-1383-11164-152244.25108-16564-63-91435.10115-176315-229-5755.95113-173224-363-2246.80120-183930-4541-107.65127-194533-5012-288.50134-205133-5012-299.35136-208233-5091-1210.20143-218830-467-22411.05145-221824-370-58011.90152-234013-200-1015612.75149-2294-118-1725413.60128-1960-21327-2437114.4595-1459-48742-3350515.3042-638-831275-4365316.1539-593-18273-5380617.00
-70
1073
-63
967
阳代刚(1975-),男,高级工程师,研究生,主要从事水利水电工程设计工作。