塔机基础计算说明
根据厂家提供的资料(见附件) ，塔机运行过程中，基础处最大弯矩为M ＝223950N m ，在最大弯矩下，基础上四个固定支腿上会分别出现拉应力R t ＝915880 N和压应力R p ＝1183680 N。
I 基础承载力计算
选择在最不利荷载情况下，取1m 宽的底板条带，建立矩形截面剪支梁受集中荷载的模型进行计算。
情况一
计算简图
情况二
第一种情况下：
A 点支座反力 R A ＝
B 点支座反力 R B ＝
M C ＝M max ＝
M D ＝
R P ⨯0. 5
＝227631 N 2. 6
R P ⨯2. 1
＝956049 N 2. 6
R P ⨯0. 5⨯2.
1
＝478025 N ⋅m 2. 6
R P ⨯0. 5⨯0. 5
＝113815 N ⋅
m
2. 6
第二种情况下：
A 点支座反力 R A ＝
B 点支座反力 R B ＝ M C ＝M max ＝
R t ⨯0. 5
＝176131 N 2. 6
R t ⨯2. 1
＝739749 N 2. 6
R t ⨯0. 5⨯2. 1
＝369875 N ⋅m 2. 6
2. 1
) ＝87925 N ⋅
m 2. 6
M D ＝R t ⨯0. 5⨯(1-
综合第一种情况和第二种情况，计算模型合力为 R A ＝51500 N
R D-LEFT ＝51500 N ; RD-RIGHT ＝967380 N R C-LEFT ＝967380 N ; RC-RIGHT ＝-216300 N R B ＝-216300 N M D ＝256060 N ⋅m M C ＝390100 N ⋅
m
II 配筋计算（利用最大弯矩M ＝390100
混凝土抗压强度f C ＝10 N/mm2 ， 钢筋抗拉强度 f y ＝420 N/mm2， 保护层取 a ＝40mm ，
混凝土有效高度为 h 0＝1735mm ，
r d M 1. 2⨯390100⨯103
＝0.0156 αs ==232
f c bh 010⨯10⨯1735
N ⋅m 计算）
ξ=1--2αs ＝0.0157
A s ＝
f c ξbh 010⨯0. 0157⨯1000⨯1735
＝648mm 2 =
f y 420
验算配筋率 ρ=
A S 648==0. 037%
钢筋满足强度要求，但不满足构造要求，故需增加配筋。 考虑到塔机转动过程中拉应力和压应力交替出现，故对顶部和底部，纵向和横向采用相同配筋，并用钩型钢筋将底层和顶层钢筋联接起来，以保证塔机在运转过程中在各个方向的安全性。
最终配筋方案为：
顶层：10φ20/200（2 layers） 底层：10φ20/200（2 layers） 钩型筋： 3φ20/400（1 layers）
ρ=
最终布筋面积A S ' ＝6284 mm2
' A S ' bh 0
=
7541
=0. 445%>0. 15%=ρmin 满足最小配筋率和强度
1000⨯1695
要求
III 稳定计算
在基础最大弯矩为M ＝223950 N ⋅m 时的最不利情况如图所示，只会发生在塔机基础的端点B.
则以B 点为转动中心，塔机自重最大值G max ＝635600 N, 塔机基础自重G ＝1533600 N
计算简图
倾覆力矩为 222395N ⋅m
抗倾覆力矩为 G max x1.3+Gx3＝2733080N ⋅m >222395N ⋅m
故满足稳定要求不会倾覆
拟稿： 签发：
塔机基础计算说明
根据厂家提供的资料(见附件) ，塔机运行过程中，基础处最大弯矩为M ＝223950N m ，在最大弯矩下，基础上四个固定支腿上会分别出现拉应力R t ＝915880 N和压应力R p ＝1183680 N。
I 基础承载力计算
选择在最不利荷载情况下，取1m 宽的底板条带，建立矩形截面剪支梁受集中荷载的模型进行计算。
情况一
计算简图
情况二
第一种情况下：
A 点支座反力 R A ＝
B 点支座反力 R B ＝
M C ＝M max ＝
M D ＝
R P ⨯0. 5
＝227631 N 2. 6
R P ⨯2. 1
＝956049 N 2. 6
R P ⨯0. 5⨯2.
1
＝478025 N ⋅m 2. 6
R P ⨯0. 5⨯0. 5
＝113815 N ⋅
m
2. 6
第二种情况下：
A 点支座反力 R A ＝
B 点支座反力 R B ＝ M C ＝M max ＝
R t ⨯0. 5
＝176131 N 2. 6
R t ⨯2. 1
＝739749 N 2. 6
R t ⨯0. 5⨯2. 1
＝369875 N ⋅m 2. 6
2. 1
) ＝87925 N ⋅
m 2. 6
M D ＝R t ⨯0. 5⨯(1-
综合第一种情况和第二种情况，计算模型合力为 R A ＝51500 N
R D-LEFT ＝51500 N ; RD-RIGHT ＝967380 N R C-LEFT ＝967380 N ; RC-RIGHT ＝-216300 N R B ＝-216300 N M D ＝256060 N ⋅m M C ＝390100 N ⋅
m
II 配筋计算（利用最大弯矩M ＝390100
混凝土抗压强度f C ＝10 N/mm2 ， 钢筋抗拉强度 f y ＝420 N/mm2， 保护层取 a ＝40mm ，
混凝土有效高度为 h 0＝1735mm ，
r d M 1. 2⨯390100⨯103
＝0.0156 αs ==232
f c bh 010⨯10⨯1735
N ⋅m 计算）
ξ=1--2αs ＝0.0157
A s ＝
f c ξbh 010⨯0. 0157⨯1000⨯1735
＝648mm 2 =
f y 420
验算配筋率 ρ=
A S 648==0. 037%
钢筋满足强度要求，但不满足构造要求，故需增加配筋。 考虑到塔机转动过程中拉应力和压应力交替出现，故对顶部和底部，纵向和横向采用相同配筋，并用钩型钢筋将底层和顶层钢筋联接起来，以保证塔机在运转过程中在各个方向的安全性。
最终配筋方案为：
顶层：10φ20/200（2 layers） 底层：10φ20/200（2 layers） 钩型筋： 3φ20/400（1 layers）
ρ=
最终布筋面积A S ' ＝6284 mm2
' A S ' bh 0
=
7541
=0. 445%>0. 15%=ρmin 满足最小配筋率和强度
1000⨯1695
要求
III 稳定计算
在基础最大弯矩为M ＝223950 N ⋅m 时的最不利情况如图所示，只会发生在塔机基础的端点B.
则以B 点为转动中心，塔机自重最大值G max ＝635600 N, 塔机基础自重G ＝1533600 N
计算简图
倾覆力矩为 222395N ⋅m
抗倾覆力矩为 G max x1.3+Gx3＝2733080N ⋅m >222395N ⋅m
故满足稳定要求不会倾覆
拟稿： 签发：