吊车梁计算书

简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件

************************************************************************************************* 简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件输出结果文件:吊车梁计算书.pdf

设计依据:《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)设计程序:PKPM系列钢结构设计软件STS(PKPM2010 V2.1版)设计时间:2013年 4月 26日

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(一)设计信息

1、基本信息

吊车梁跨度(mm):6000 相邻吊车梁跨度(mm):6000 吊车台数 :1 第一台的序号:1

第二台的序号(只有一台时=0):0

吊车梁的类型:无制动结构 钢材钢号:Q345 计算方式:验算截面

2、吊车数据:(除特殊说明,重量单位为 t;长度单位为 m)

序号1

P

P

[1**********]

图1 吊车1几何尺寸示意图 (mm)

600

起重量20.05

工作级别A4,A5软钩

一侧轮数

2

最大轮压16.50

最小轮压3.55

小车重7.00

吊车宽度5.200

轨道高度0.120

卡轨力系数0.00

轮距4

3、截面几何参数 (mm)

吊车梁总高:700.000 腹板的厚度:8.000 上翼缘的宽度:230.000 上翼缘的厚度:12.000 下翼缘的宽度:230.000 下翼缘的厚度:12.000

连接吊车轨道的螺栓孔直径:30.000 连接制动板的螺栓孔直径:0.000

连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离:80.000 连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离:0.000

4、吊车梁、制动梁的净截面截面特性:

吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面)(m):0.325737 吊车梁对于x轴的惯性矩(m4): 0.000767947 吊车梁对于x轴的抵抗矩(m3): 0.00205189 制动梁对于y轴的惯性矩(m4): 7.505e-006 制动梁对于y轴的抵抗矩(m3): 6.52609e-005

(二)计算结果

1、吊车梁截面内力计算:

(1)梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算:

P

30003000

6000

图2 梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算简图 (mm)

最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右):1 最大弯矩对应梁上有几个轮:1

最大弯矩对应轮相对梁中点的距离(轮在中点左为正):0.000 吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩:242.723 吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩:9.930 吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列: 161.816 161.816

吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列: 6.620 6.620

吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列: 4.000

P

(2)梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算:

绝对最大竖向弯矩:363.939

绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生):13.901

考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大:0.000 考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大:0.000

(3)梁绝对最大剪力(设计值)计算:

PP

4000

6000

图3 梁绝对最大剪力(设计值)计算简图 (mm)

绝对最大剪力(标准值):215.754 绝对最大剪力(设计值):323.502

计算最大剪力对应的轮子序号(从左往右):1

考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大:0.000

2000

2、吊车梁上翼缘宽厚比计算:

吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值Bf/Tf = 9.250 ≤ [Bf/Tf] = 12.380

3、吊车梁截面强度验算:

(1)梁截面应力、局部挤压应力计算:

上翼缘最大应力σu = 390.381 > [σu] = 310 下翼缘最大应力σd = 154.370 ≤ [σd] = 310 平板支座时的剪应力τ = 66.195 ≤ [τ] = 180 突缘支座时的剪应力τ1 = 71.783 ≤ [τ1] = 180

吊车最大轮压作用下的局部挤压应力σc = 84.953 ≤ [σc] = 310

吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力σ = 0.000 ≤ [σ] = 310

(2)无制动结构的吊车梁整体稳定计算:

吊车梁对于x轴的毛截面抵抗矩(m3): 0.00245474 吊车梁对于y轴的毛截面抵抗矩(m3): 0.0001058 整体稳定系数:0.488

整体稳定应力σstab = 435.475 > [σstab] = 310

4、吊车梁疲劳计算:

注:a.吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定,采用标准值 b.采用循环次数为2000000次的容许应力幅(N/mm2) c.欠载效应的等效系数取αf=0.5

用于疲劳计算的绝对最大竖向弯矩:242.723 用于疲劳计算的绝对最大竖向剪力:215.754

上翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力(连接类别2)αΔσ=47.745 ≤ [Δσ]=144

下翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力(正应力 连接类别4)αΔσ=47.745 ≤ [Δσ]=103 下翼缘与腹板连接处角焊缝的疲劳应力(剪应力 连接类别8)αΔτ=14.192 ≤ [Δτ]=59 下翼缘往上50mm处腹板的疲劳应力(连接类别4)αΔσ=40.682 ≤ [Δσ]=103 计算满足。

5、梁竖向挠度计算:

注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定,采用标准值 最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩:247.578

考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大:0.000 吊车梁最大挠度(mm):5.036

挠跨比Vt/L = 1/1191.455 ≤ 1/1000

6、连接焊缝验算:

(1)突缘式支座端板和角焊缝计算(mm):

支座端板的宽度:160.000 支座端板的厚度:6.000

吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度:6.000 支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度:6.000

(2)平板式支座加劲肋和角焊缝计算(mm):

平板式支座加劲肋的宽度:110.000 平板式支座加劲肋的厚度:10.000

支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度:6.000

7、其他计算结果:

(1)梁截面加劲肋计算 (mm):

梁腹板高厚比h0/tw: 84.500 计算只需配横向加劲肋

横向加劲肋的最大容许间距(mm):1350.000 横向加劲肋的宽度(mm):90.000 横向加劲肋的厚度(mm):6.000

计算结果: (σ/σcr)2+(τ/τcr)2+(σc/σc,cr) = 0.567≤1,横加劲肋区格验算满足。

(2)吊车梁总重量和刷油面积计算:

吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t):0.547 刷油面积(m2): 15.450

(3)吊车轮压传至柱牛腿的反力计算:

注:结果为标准值,单位kN,用于计算排架 吊车最大轮压传至柱牛腿的反力:215.754 吊车最小轮压传至柱牛腿的反力:46.420

吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力:17.653 最大的一台吊车桥架重量WT:197.121

WT=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7×额定起重量) 产生最大反力时压在支座上的轮子的序号:1

(4)吊车梁与柱的连接计算:

注:摩擦型高强度螺栓(d=20 10.9级),钢丝刷除绣表面处理 吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值:8.826 吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值:12.975 吊车梁与柱的连接需要高强度螺栓个数:1

(三)设计结论

设计不满足。

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设计依据:《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)设计程序:PKPM系列钢结构设计软件STS(PKPM2010 V2.1版)设计时间:2013年 4月 26日

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(一)设计信息

1、基本信息

吊车梁跨度(mm):6000 相邻吊车梁跨度(mm):6000 吊车台数 :1 第一台的序号:1

第二台的序号(只有一台时=0):0

吊车梁的类型:无制动结构 钢材钢号:Q345 计算方式:验算截面

2、吊车数据:(除特殊说明,重量单位为 t;长度单位为 m)

序号1

P

P

[1**********]

图1 吊车1几何尺寸示意图 (mm)

600

起重量20.05

工作级别A4,A5软钩

一侧轮数

2

最大轮压16.50

最小轮压3.55

小车重7.00

吊车宽度5.200

轨道高度0.120

卡轨力系数0.00

轮距4

3、截面几何参数 (mm)

吊车梁总高:700.000 腹板的厚度:8.000 上翼缘的宽度:230.000 上翼缘的厚度:12.000 下翼缘的宽度:230.000 下翼缘的厚度:12.000

连接吊车轨道的螺栓孔直径:30.000 连接制动板的螺栓孔直径:0.000

连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离:80.000 连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离:0.000

4、吊车梁、制动梁的净截面截面特性:

吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面)(m):0.325737 吊车梁对于x轴的惯性矩(m4): 0.000767947 吊车梁对于x轴的抵抗矩(m3): 0.00205189 制动梁对于y轴的惯性矩(m4): 7.505e-006 制动梁对于y轴的抵抗矩(m3): 6.52609e-005

(二)计算结果

1、吊车梁截面内力计算:

(1)梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算:

P

30003000

6000

图2 梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算简图 (mm)

最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右):1 最大弯矩对应梁上有几个轮:1

最大弯矩对应轮相对梁中点的距离(轮在中点左为正):0.000 吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩:242.723 吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩:9.930 吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列: 161.816 161.816

吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列: 6.620 6.620

吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列: 4.000

P

(2)梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算:

绝对最大竖向弯矩:363.939

绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生):13.901

考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大:0.000 考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大:0.000

(3)梁绝对最大剪力(设计值)计算:

PP

4000

6000

图3 梁绝对最大剪力(设计值)计算简图 (mm)

绝对最大剪力(标准值):215.754 绝对最大剪力(设计值):323.502

计算最大剪力对应的轮子序号(从左往右):1

考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大:0.000

2000

2、吊车梁上翼缘宽厚比计算:

吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值Bf/Tf = 9.250 ≤ [Bf/Tf] = 12.380

3、吊车梁截面强度验算:

(1)梁截面应力、局部挤压应力计算:

上翼缘最大应力σu = 390.381 > [σu] = 310 下翼缘最大应力σd = 154.370 ≤ [σd] = 310 平板支座时的剪应力τ = 66.195 ≤ [τ] = 180 突缘支座时的剪应力τ1 = 71.783 ≤ [τ1] = 180

吊车最大轮压作用下的局部挤压应力σc = 84.953 ≤ [σc] = 310

吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力σ = 0.000 ≤ [σ] = 310

(2)无制动结构的吊车梁整体稳定计算:

吊车梁对于x轴的毛截面抵抗矩(m3): 0.00245474 吊车梁对于y轴的毛截面抵抗矩(m3): 0.0001058 整体稳定系数:0.488

整体稳定应力σstab = 435.475 > [σstab] = 310

4、吊车梁疲劳计算:

注:a.吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定,采用标准值 b.采用循环次数为2000000次的容许应力幅(N/mm2) c.欠载效应的等效系数取αf=0.5

用于疲劳计算的绝对最大竖向弯矩:242.723 用于疲劳计算的绝对最大竖向剪力:215.754

上翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力(连接类别2)αΔσ=47.745 ≤ [Δσ]=144

下翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力(正应力 连接类别4)αΔσ=47.745 ≤ [Δσ]=103 下翼缘与腹板连接处角焊缝的疲劳应力(剪应力 连接类别8)αΔτ=14.192 ≤ [Δτ]=59 下翼缘往上50mm处腹板的疲劳应力(连接类别4)αΔσ=40.682 ≤ [Δσ]=103 计算满足。

5、梁竖向挠度计算:

注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定,采用标准值 最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩:247.578

考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大:0.000 吊车梁最大挠度(mm):5.036

挠跨比Vt/L = 1/1191.455 ≤ 1/1000

6、连接焊缝验算:

(1)突缘式支座端板和角焊缝计算(mm):

支座端板的宽度:160.000 支座端板的厚度:6.000

吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度:6.000 支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度:6.000

(2)平板式支座加劲肋和角焊缝计算(mm):

平板式支座加劲肋的宽度:110.000 平板式支座加劲肋的厚度:10.000

支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度:6.000

7、其他计算结果:

(1)梁截面加劲肋计算 (mm):

梁腹板高厚比h0/tw: 84.500 计算只需配横向加劲肋

横向加劲肋的最大容许间距(mm):1350.000 横向加劲肋的宽度(mm):90.000 横向加劲肋的厚度(mm):6.000

计算结果: (σ/σcr)2+(τ/τcr)2+(σc/σc,cr) = 0.567≤1,横加劲肋区格验算满足。

(2)吊车梁总重量和刷油面积计算:

吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t):0.547 刷油面积(m2): 15.450

(3)吊车轮压传至柱牛腿的反力计算:

注:结果为标准值,单位kN,用于计算排架 吊车最大轮压传至柱牛腿的反力:215.754 吊车最小轮压传至柱牛腿的反力:46.420

吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力:17.653 最大的一台吊车桥架重量WT:197.121

WT=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7×额定起重量) 产生最大反力时压在支座上的轮子的序号:1

(4)吊车梁与柱的连接计算:

注:摩擦型高强度螺栓(d=20 10.9级),钢丝刷除绣表面处理 吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值:8.826 吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值:12.975 吊车梁与柱的连接需要高强度螺栓个数:1

(三)设计结论

设计不满足。


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