键之一。本文用组合压杆稳定性知识分析塔式起重
机塔身腹杆布置形式对塔身整体稳定性的影响。
1组合压杆临界载荷公式
考虑弯矩和剪力对变形的影响，组合压杆的临
作者简介：曲振波（1963—），男，山东威海人，副教授，学士，研究方向：建设机械。
—40—l ———压杆计算长度；E ———材料弹性模量；I ———截面惯性矩；γ0———单位剪切力作用下的剪切角。由式（1）可知，临界力P c 与γ0成反比，结构的
的面积均为A 。结构（c ）缀材质量：
对于图2（a ）结构，有：W =(2+2姨) l ·A ·c ρ≈4.828l ·A ·c ρ=10.312l 2
c ρ
δa ＝ΣN i 2l i =(2姨+1)l
≈3.828l （3）
i 式中：ρ为缀材的材料密度。
式中：N i ———第i 杆承受的轴向力；由此可见，在具有相同的单肢稳定性和整体稳
l i ———第i 杆的长度；定性情况下，采用图1中（e ）结构，材料成本是最低
—41—
工况二：塔式起重机最大起重量幅度吊载最大起重量；
工况三：塔式起重机吊臂两吊点中间位置吊载该幅度额
定起重量；
工况四：塔式起重机内吊点中间位置吊载该幅度额定起
重量；
工况五：塔式起重机空载状态。a X 型布置塔身斜腹杆总质量：W c =1791.5kg Z 型布置与X 型布置的质量比：d =W =1.38c d 值大于腹杆布置形式对塔身承载能力影响分（下转第48页）—42—
（63×长度）；采用X 型结构时为双斜腹杆，斜腹杆间需要焊接，致使焊接点位数有所增加，但由于材料型号降低，总焊接量并无增加，因此加工成本增加甚少。
综上所述，采用X 型结构能使塔身的质量明显降低，使成本有效降低，而其他不利因素，包括加工因素变化对成本的影响及风载荷变化对塔机的安全—48—1999.6. ［3］GB/T3811—1983起重机设计规范［S ］. 中国标准出版社. ［4］GB/T13752—1992塔式起重机设计规范［S ］. 中国标准出版社. 通信地址：山东省济南市临港开发区凤鸣路山东建筑大学工业设计（工）教研室（250101）（收稿日期：2009-05-17）
键之一。本文用组合压杆稳定性知识分析塔式起重
机塔身腹杆布置形式对塔身整体稳定性的影响。
1组合压杆临界载荷公式
考虑弯矩和剪力对变形的影响，组合压杆的临
作者简介：曲振波（1963—），男，山东威海人，副教授，学士，研究方向：建设机械。
—40—l ———压杆计算长度；E ———材料弹性模量；I ———截面惯性矩；γ0———单位剪切力作用下的剪切角。由式（1）可知，临界力P c 与γ0成反比，结构的
的面积均为A 。结构（c ）缀材质量：
对于图2（a ）结构，有：W =(2+2姨) l ·A ·c ρ≈4.828l ·A ·c ρ=10.312l 2
c ρ
δa ＝ΣN i 2l i =(2姨+1)l
≈3.828l （3）
i 式中：ρ为缀材的材料密度。
式中：N i ———第i 杆承受的轴向力；由此可见，在具有相同的单肢稳定性和整体稳
l i ———第i 杆的长度；定性情况下，采用图1中（e ）结构，材料成本是最低
—41—
工况二：塔式起重机最大起重量幅度吊载最大起重量；
工况三：塔式起重机吊臂两吊点中间位置吊载该幅度额
定起重量；
工况四：塔式起重机内吊点中间位置吊载该幅度额定起
重量；
工况五：塔式起重机空载状态。a X 型布置塔身斜腹杆总质量：W c =1791.5kg Z 型布置与X 型布置的质量比：d =W =1.38c d 值大于腹杆布置形式对塔身承载能力影响分（下转第48页）—42—
（63×长度）；采用X 型结构时为双斜腹杆，斜腹杆间需要焊接，致使焊接点位数有所增加，但由于材料型号降低，总焊接量并无增加，因此加工成本增加甚少。
综上所述，采用X 型结构能使塔身的质量明显降低，使成本有效降低，而其他不利因素，包括加工因素变化对成本的影响及风载荷变化对塔机的安全—48—1999.6. ［3］GB/T3811—1983起重机设计规范［S ］. 中国标准出版社. ［4］GB/T13752—1992塔式起重机设计规范［S ］. 中国标准出版社. 通信地址：山东省济南市临港开发区凤鸣路山东建筑大学工业设计（工）教研室（250101）（收稿日期：2009-05-17）