28 油 气 储 运 2006年
腐蚀管道的失效概率和剩余寿命预测方法
赵 事** 蒋晓斌 高惠临
(西安石油大学) *
赵 事 蒋晓斌等:腐蚀管道的失效概率和剩余寿命预测方法, 油气储运, 2006, 25(12) 28~31。
摘 要 以腐蚀管道失效压力和腐蚀速率分析为基础, 建立了腐蚀管道可靠性极限状态函数
和管道剩余寿命预测模型。采用改进的一次二阶矩法对腐蚀管道的可靠性指标和失效概率进行了分析和计算。结合工程实例, 求解了某含腐蚀缺陷天然气管道不同服役年限的可靠性指标和失效概率, 预测了该腐蚀管道的剩余寿命, 计算和分析了工作压力、腐蚀速率、腐蚀深度和长度等参数对腐蚀管道可靠性的影响。
主题词 管道 腐蚀缺陷 可靠性 失效概率 剩余寿命 预测 方法
对于埋地管道, 腐蚀导致管壁减薄和引起局部
应力集中, 是影响系统可靠性及使用寿命的关键因
素, 由于存在着许多不确定因素, 管道失效概率和腐
蚀剩余寿命的预测工作有很大难度。最近的研究结
果表明, 可靠性评估方法不失为一种理想的失效概
率和腐蚀剩余寿命的预测方法。 在式(1) 中, 由于 f = y +68. 95( y 为管材的屈服应力(MPa ) ) ; A =0. 85dL (d 为腐蚀坑的最大深度(mm ) ) , L 为腐蚀坑的最大长度(mm ) , 因此失效时环向应力的表达式方程(1) 改写为: P =( y +68. 95) 1-d/(Mt) (4)
研究结果表明〔3〕, 腐蚀速率为线性发展的假设
一、腐蚀管道的失效压力
目前, 对于有限长度的腐蚀矩形缺陷, 应用最广
的预测失效应力的基本方程为:
0 P = f 1-A/(A 0M)
式中 P 失效时的预测环向应力, M Pa ;
f 管材的流变应力, M Pa ;
A 腐蚀缺陷在侧面上的投影面积,
m m 2;
A 0 腐蚀缺陷处管道的原始截面积,
m m 2;
M Folias 鼓胀因子。
24 M =1+0. 6275() -0. 003375(
) Dt D t L 2/Dt 50
M =0. 032(L /Dt) +3. 3 L /D t >50
*国家自然科学基金(50374056) 资助项目。
**710065, 陕西省西安市; 电话:(029) 88382322。22〔2〕1/2〔1〕是合理的。基于这种假设, 提出下列稳态增长腐蚀速率的预测表达式: R d = d/ T R L = L / T (5) (6) (1) 式中 R d 深度方向或径向腐蚀速率, m m/a ; R L 长度方向或轴向腐蚀速率, m m/a ; T 时间, a 。例如, 若最后一次(T 0时刻) 检测到的腐蚀缺陷深度和长度分别为d 0和L 0, 则服役若干年后(T 时刻) 的腐蚀缺陷深度(d) 和长度(L) 为: d =d 0+R d (T -T 0) (7) L =L 0+R L (T -T 0) (8) 应用材料力学方法, 则失效时环向压力P f 的〔4〕计算式为:(2) (3) p f = P =2( y +68. 95) D D 0d 01-[d 0+R d (T -T 0) ]/tM (9)
第25卷第12期 赵 事等:腐蚀管道的失效概率和剩余寿命预测方法
29
二、腐蚀管道的可靠性计算
结构可靠性是指结构在规定条件下和规定时间
内, 完成规定功能的能力。对于管道的可靠性分析,
需要定义失效方程。失效方程等于失效压力p f 与
运行压力p a 之间的差值, 即:
Z =p f -p a (10)
在式(10) 中, Z 值为正表明管道安全, 为负则说
明处于失效状态。由此建立的极限状态函数为:
Z =2(S y +68. 95) 0d 0-p a D 1-[d 0+R d (T -T 0) ]/tM 限状态方程式在新坐标系x i 中变成Z =g(x 1 x 1+ x , x 2 x + x , , x n x + x ) =0。该方程表示在122n n 新坐标系下的极限状态超曲面中(见图1) , 该曲面将x i
空间分为安全区和失效区。
(11)
式(11) 是多项基本变量的函数, 可以用一组基
本变量x 来表示:
Z =g(x 1, x 2, , x n ) =0(12)
对式(12) 进行可靠度的求解, 其计算过程相当
复杂。目前用于工程实际的主要有M onte -Car lo 数
值模拟法和一次二阶矩方法。本研究采用一次二阶
矩方法的验算点法进行计算。
假定各基本变量x i 相互独立, 均服从正态分
布, 分别有均值 i 和标准差 i 。对变量作标准正态
变换, x i =(x i - i ) / i , 则x i =x i x + x 。于是, 极i i
n *** P x i - P x i i =1 x i i =1 x i n 图1 可靠度与极限状态曲面的关系由新坐标系的原点0 向极限状态曲面引一条 垂线, 交曲面上一点P *(x 1, x 2, , x n ) , 该交点称为验算点。切平面至坐标原点的法线长度定义为可靠性指标 。该法线的各方向余弦记为cos i , i 为点0 P 与各坐标轴的夹角。当Z 为非线性时, 在 验算点P *(x *i ) 处将其展开为泰勒级数并取其线性项, 得到过P *点的超切平面, 其法线式方程为: **+g(x *1 x + x , x 2 x + x , , x *n x + x ) =01122n n (13)
将式(13) 除以法线化因子-n *P 1 x i 2, 得到:
+g x
=1 *1x + x , , x n x + x 11n n *n ***i i -P x -P x i =1i =1i i -P *i 1 x i P *i =0(14)
式(14) 第二项的绝对值即坐标原点0 至切平
* 面的最短距离 , 点P *(x *1, x 2 , x *n ) 在极限状
态曲面上, 因而它满足极限状态方程, 于是可靠性指
标 为:
n ** -P x i *i =1 x i =(15) * P =1 x i
定义方向余弦(又称敏感性系数) 为:
返回到原坐标系中, P *点的坐标为:* x *i = x +x i x = x + x cos x 1i i i i (17) (18) 则极限状态方程也变为: g(x 1, x 2, , x n ) =0***先假设各基本变量的平均值点为验算点P *, 由式(16) 计算cos x , 然后联立式(17) 和式(18) 得i 到关于 的方程, 进而由迭代方法求出所需的 。当基本变量为多维正态分布时, 与失效概率f P 之间) 相互对应, 即f P = N (- ) , 其中, N ( ) 为标准正
基于可靠性的评定方法要求, 结构失效概率应
该不大于要求的目标失效概率。在管道服役条件
下, 通常目标失效概率为10-3〔5〕。可以将这一概率
值作为腐蚀管道安全评定的标准, 进而可以预测出
管道的剩余寿命。
腐蚀管道可靠性评定的计算程序见图2
。全可靠性评定。距某泵站21277. 38m 处有关腐蚀、内压、钢管性能和尺寸等参数的测试及其统计分析结果见表1。根据图2的计算框图, 应用编制的软件程序计算, 得到了评价点的可靠性指标和失效概率随管道服役年限变化的趋势(见图3和图4) 。
图3 可靠性指标与管道服役时间的关系
图2 一阶二次矩方法求解 程序框图
三、工程实例
我国北方某管道钢管为16M n 螺旋焊管, 屈服
强度为353MPa, 管径为529mm , 壁厚为7mm, 已
运行近30年。根据工程的需要, 对该管道进行了安图4 失效概率与管道服役时间的关系
表1 腐蚀管道评价点的统计参数
腐蚀深度
(mm)
分布
类型
正态均值变异系数0. 10分布类型正态腐蚀长度(mm) 均值变异系数0. 05分布类型正态径向腐蚀速率(mm/a) 均值变异系数0. 20分布类型正态轴向腐蚀速率(mm/a) 均值变异系数0. 202. 5
流动压力
(M P a) 300材料屈服强度(M P a) 0. 125管径(mm) 15管壁厚度(mm)
分布
类型
正态均值变异系数0. 10分布类型对数正态均值变异系数0. 06分布类型正态均值变异系数0. 03分布类型正态均值变异系数0. 053. 03535297
从图3和图4可知, 随着服役年限的延长, 腐蚀
管道的可靠性指标降低, 失效概率加大。从图4可
知, 目标失效概率10-3在失效概率图上所对应的横
坐标(服役年限) 为13年左右, 因而可预测该腐蚀管
道在评价点处的剩余寿命为13年。
影响管道可靠性和失效概率的主要参数为工作
压力、径向腐蚀速率、腐蚀缺陷深度和腐蚀缺陷长度
等。应用表1的数据, 以可靠性指标和失效概率作
为评价指标, 分析这些主要参数对含腐蚀缺陷服役
管道可靠性的影响, 可获得图5~图8
的计算结果。图8 腐蚀缺陷长度对失效概率的影响
由上图可见, 腐蚀管道的可靠性指标随着变异
系数的增大而降低, 随服役时间的延长而降低。从
图5可以看出, 在短期内, 可靠性指标受工作压力变
异系数变化的影响很明显, 但随着服役年限的推移,
其影响倾向逐渐减小。这就意味着在短期可靠性评
价中, 选取准确的或接近准确的工作压力变异系数
值将获得更加符合实际情况的结果。图6呈现出略
微不同的趋势, 在短期服役年限内, 可靠性指标受径
图5
工作压力对可靠性指标的影响向腐蚀速率变异系数的改变影响较小, 但从长期来
看, 其影响随服役年限的增加而加大。这说明如果
要进行长期的可靠性计算, 选取准确的变异系数值
将获得更加符合实际情况的结果。图7和图8表
明, 随腐蚀缺陷尺寸参数的增加, 管道的失效概率增
加, 尤以腐蚀深度对管道的失效概率的影响较大, 腐
蚀长度的影响程度较小, 因此在腐蚀管道的可靠性
评价中, 对腐蚀深度的监测和分析显得更为重要。
参 考 文 献
1, M ok DRB, Pick RJ , Glover AG:Behavior of line pipe w ith lon g
图6
径向腐蚀速率对可靠性指标的影响ex ternal corrosion, M aterials Performance, M ay, 1990.
2, Couls on KEW , Worthing ham R G:Standard damage as ses sment
approach is overly con ser vative, Oil an d Gas Journal, April,
1990.
3, O Grady T J II, H isey D T, Kiefner J F:Pressu re calculation for
corroded pip e developed, Oil and Gas J ou rnal, Octob er, 1992.
4, Southw ell C R, Bultm an J D, Alexander A L:Corr os ion of
metals in tropical environments Final of 16-year expos ures ,
M aterials Performance, July, 1976.
5, 方华灿:油气长输管道的安全可靠性分析, 石油工业出版社(北
京) , 2001。
图7
腐蚀缺陷深度对失效概率的影响(收稿日期:2006-06-08)
编辑:刘春阳
66 油 气 储 运 2006年
作 者 介 绍
陈健峰 高级工程师, 1958年生, 1982年毕业于原中国石油天然气管道局职工学院管道工程专业, 现任中国
石油管道公司副总经理。
宫 敬 教授, 1962年生, 1982年毕业于抚顺石油学院, 1995年在石油大学(北京) 获油气储运专业博士学
位, 现为中国石油大学(北京) 储运专业博士生导师, 从事油气储运方面的教学和科研工作。
丁国生 高级工程师, 1966年生, 1990年毕业于中国石油大学(华东) 石油地质专业, 获学士学位, 1999年和
2004年分别获中国地质大学矿产普查与勘探专业硕士和博士学位, 现为中国石油勘探开发研究院廊坊分院储库中心主任工程师, 主要从事石油和天然气地下储备库研究, 主持和参与了西气东输、忠武线、陕京线等多个储气库的研究和设计工作。
王永军 1964年生, 1987年毕业于河北大学, 获史学学士学位, 2002年硕士结业于南开大学世界经济专业,
现在中国地质大学(北京) 攻读博士学位, 任中国石油天然气集团公司人事劳资部副处长。
马剑林 工程师, 1977年生, 2001年毕业于西南石油学院油气储运专业, 现任中国石油天然气管道局陕京输
气管道线路主管。
赵 事 高级工程师, 1973年生, 1994年毕业于西安石油大学焊接工艺与设备专业, 西安石油大学石油与天
然气专业工程在读硕士, 现为北京华油天然气有限责任公司项目经理部经理, 主要从事天然气管道工程建设与项目管理工作。
高发连 高级工程师, 1964年生, 1985年毕业于重庆石油学校输气专业, 现在中国石油大学(北京) 攻读油气
储运专业硕士学位, 任中国石油天然气管道局输油气部部长。
帅 健 见本刊2006年第4期作者介绍。
黄金萍 高级工程师, 1964年生, 1987年毕业石油大学(山东) 石油储运专业, 现在中国石油管道公司沈阳调
度中心从事调度运行管理工作。
蒋 毅 1982年生, 2004年毕业于西南石油学院油气储运专业, 现为西南石油大学油气储运专业在读硕士
研究生。
李建华 见本刊2006年第11期作者介绍。
孙 健 工程师, 1974年生, 1997年毕业于西安石油学院电气自动化专业, 现在中石油天然气管道工程有限
公司苏丹项目部从事工程管理工作。
欧阳德平工程师, 1957年生, 1982年毕业于中国人民解放军重庆后勤工程学院石油储运专业, 获学士学位,
2004年获油料勤务军事学硕士学位, 现在广州发展碧辟油品有限公司从事油库运作及工程管理工作。
蒋杨贵 高级经济师, 1963年生, 2005年毕业于华中科技大学公共管理学院, 现在该院攻读硕士学位, 任长
庆油田第一输油公司经理、党委书记, 长庆油田总经理助理。
唐 恂 助理工程师, 1980年生, 2004年毕业于西南石油学院油气储运专业, 现在西南油气田分公司输气管
理处从事安全管理工作。
张国权 助理工程师, 1972年生, 1998年毕业于西南石油学院储运专业, 现在中国石油管道公司兰成渝输油
分公司调控中心工作。
丁 乙 助理工程师, 1980年生, 2002年毕业于中国人民解放军第二炮兵指挥学院建筑工程专业, 现在中国
28 油 气 储 运 2006年
腐蚀管道的失效概率和剩余寿命预测方法
赵 事** 蒋晓斌 高惠临
(西安石油大学) *
赵 事 蒋晓斌等:腐蚀管道的失效概率和剩余寿命预测方法, 油气储运, 2006, 25(12) 28~31。
摘 要 以腐蚀管道失效压力和腐蚀速率分析为基础, 建立了腐蚀管道可靠性极限状态函数
和管道剩余寿命预测模型。采用改进的一次二阶矩法对腐蚀管道的可靠性指标和失效概率进行了分析和计算。结合工程实例, 求解了某含腐蚀缺陷天然气管道不同服役年限的可靠性指标和失效概率, 预测了该腐蚀管道的剩余寿命, 计算和分析了工作压力、腐蚀速率、腐蚀深度和长度等参数对腐蚀管道可靠性的影响。
主题词 管道 腐蚀缺陷 可靠性 失效概率 剩余寿命 预测 方法
对于埋地管道, 腐蚀导致管壁减薄和引起局部
应力集中, 是影响系统可靠性及使用寿命的关键因
素, 由于存在着许多不确定因素, 管道失效概率和腐
蚀剩余寿命的预测工作有很大难度。最近的研究结
果表明, 可靠性评估方法不失为一种理想的失效概
率和腐蚀剩余寿命的预测方法。 在式(1) 中, 由于 f = y +68. 95( y 为管材的屈服应力(MPa ) ) ; A =0. 85dL (d 为腐蚀坑的最大深度(mm ) ) , L 为腐蚀坑的最大长度(mm ) , 因此失效时环向应力的表达式方程(1) 改写为: P =( y +68. 95) 1-d/(Mt) (4)
研究结果表明〔3〕, 腐蚀速率为线性发展的假设
一、腐蚀管道的失效压力
目前, 对于有限长度的腐蚀矩形缺陷, 应用最广
的预测失效应力的基本方程为:
0 P = f 1-A/(A 0M)
式中 P 失效时的预测环向应力, M Pa ;
f 管材的流变应力, M Pa ;
A 腐蚀缺陷在侧面上的投影面积,
m m 2;
A 0 腐蚀缺陷处管道的原始截面积,
m m 2;
M Folias 鼓胀因子。
24 M =1+0. 6275() -0. 003375(
) Dt D t L 2/Dt 50
M =0. 032(L /Dt) +3. 3 L /D t >50
*国家自然科学基金(50374056) 资助项目。
**710065, 陕西省西安市; 电话:(029) 88382322。22〔2〕1/2〔1〕是合理的。基于这种假设, 提出下列稳态增长腐蚀速率的预测表达式: R d = d/ T R L = L / T (5) (6) (1) 式中 R d 深度方向或径向腐蚀速率, m m/a ; R L 长度方向或轴向腐蚀速率, m m/a ; T 时间, a 。例如, 若最后一次(T 0时刻) 检测到的腐蚀缺陷深度和长度分别为d 0和L 0, 则服役若干年后(T 时刻) 的腐蚀缺陷深度(d) 和长度(L) 为: d =d 0+R d (T -T 0) (7) L =L 0+R L (T -T 0) (8) 应用材料力学方法, 则失效时环向压力P f 的〔4〕计算式为:(2) (3) p f = P =2( y +68. 95) D D 0d 01-[d 0+R d (T -T 0) ]/tM (9)
第25卷第12期 赵 事等:腐蚀管道的失效概率和剩余寿命预测方法
29
二、腐蚀管道的可靠性计算
结构可靠性是指结构在规定条件下和规定时间
内, 完成规定功能的能力。对于管道的可靠性分析,
需要定义失效方程。失效方程等于失效压力p f 与
运行压力p a 之间的差值, 即:
Z =p f -p a (10)
在式(10) 中, Z 值为正表明管道安全, 为负则说
明处于失效状态。由此建立的极限状态函数为:
Z =2(S y +68. 95) 0d 0-p a D 1-[d 0+R d (T -T 0) ]/tM 限状态方程式在新坐标系x i 中变成Z =g(x 1 x 1+ x , x 2 x + x , , x n x + x ) =0。该方程表示在122n n 新坐标系下的极限状态超曲面中(见图1) , 该曲面将x i
空间分为安全区和失效区。
(11)
式(11) 是多项基本变量的函数, 可以用一组基
本变量x 来表示:
Z =g(x 1, x 2, , x n ) =0(12)
对式(12) 进行可靠度的求解, 其计算过程相当
复杂。目前用于工程实际的主要有M onte -Car lo 数
值模拟法和一次二阶矩方法。本研究采用一次二阶
矩方法的验算点法进行计算。
假定各基本变量x i 相互独立, 均服从正态分
布, 分别有均值 i 和标准差 i 。对变量作标准正态
变换, x i =(x i - i ) / i , 则x i =x i x + x 。于是, 极i i
n *** P x i - P x i i =1 x i i =1 x i n 图1 可靠度与极限状态曲面的关系由新坐标系的原点0 向极限状态曲面引一条 垂线, 交曲面上一点P *(x 1, x 2, , x n ) , 该交点称为验算点。切平面至坐标原点的法线长度定义为可靠性指标 。该法线的各方向余弦记为cos i , i 为点0 P 与各坐标轴的夹角。当Z 为非线性时, 在 验算点P *(x *i ) 处将其展开为泰勒级数并取其线性项, 得到过P *点的超切平面, 其法线式方程为: **+g(x *1 x + x , x 2 x + x , , x *n x + x ) =01122n n (13)
将式(13) 除以法线化因子-n *P 1 x i 2, 得到:
+g x
=1 *1x + x , , x n x + x 11n n *n ***i i -P x -P x i =1i =1i i -P *i 1 x i P *i =0(14)
式(14) 第二项的绝对值即坐标原点0 至切平
* 面的最短距离 , 点P *(x *1, x 2 , x *n ) 在极限状
态曲面上, 因而它满足极限状态方程, 于是可靠性指
标 为:
n ** -P x i *i =1 x i =(15) * P =1 x i
定义方向余弦(又称敏感性系数) 为:
返回到原坐标系中, P *点的坐标为:* x *i = x +x i x = x + x cos x 1i i i i (17) (18) 则极限状态方程也变为: g(x 1, x 2, , x n ) =0***先假设各基本变量的平均值点为验算点P *, 由式(16) 计算cos x , 然后联立式(17) 和式(18) 得i 到关于 的方程, 进而由迭代方法求出所需的 。当基本变量为多维正态分布时, 与失效概率f P 之间) 相互对应, 即f P = N (- ) , 其中, N ( ) 为标准正
基于可靠性的评定方法要求, 结构失效概率应
该不大于要求的目标失效概率。在管道服役条件
下, 通常目标失效概率为10-3〔5〕。可以将这一概率
值作为腐蚀管道安全评定的标准, 进而可以预测出
管道的剩余寿命。
腐蚀管道可靠性评定的计算程序见图2
。全可靠性评定。距某泵站21277. 38m 处有关腐蚀、内压、钢管性能和尺寸等参数的测试及其统计分析结果见表1。根据图2的计算框图, 应用编制的软件程序计算, 得到了评价点的可靠性指标和失效概率随管道服役年限变化的趋势(见图3和图4) 。
图3 可靠性指标与管道服役时间的关系
图2 一阶二次矩方法求解 程序框图
三、工程实例
我国北方某管道钢管为16M n 螺旋焊管, 屈服
强度为353MPa, 管径为529mm , 壁厚为7mm, 已
运行近30年。根据工程的需要, 对该管道进行了安图4 失效概率与管道服役时间的关系
表1 腐蚀管道评价点的统计参数
腐蚀深度
(mm)
分布
类型
正态均值变异系数0. 10分布类型正态腐蚀长度(mm) 均值变异系数0. 05分布类型正态径向腐蚀速率(mm/a) 均值变异系数0. 20分布类型正态轴向腐蚀速率(mm/a) 均值变异系数0. 202. 5
流动压力
(M P a) 300材料屈服强度(M P a) 0. 125管径(mm) 15管壁厚度(mm)
分布
类型
正态均值变异系数0. 10分布类型对数正态均值变异系数0. 06分布类型正态均值变异系数0. 03分布类型正态均值变异系数0. 053. 03535297
从图3和图4可知, 随着服役年限的延长, 腐蚀
管道的可靠性指标降低, 失效概率加大。从图4可
知, 目标失效概率10-3在失效概率图上所对应的横
坐标(服役年限) 为13年左右, 因而可预测该腐蚀管
道在评价点处的剩余寿命为13年。
影响管道可靠性和失效概率的主要参数为工作
压力、径向腐蚀速率、腐蚀缺陷深度和腐蚀缺陷长度
等。应用表1的数据, 以可靠性指标和失效概率作
为评价指标, 分析这些主要参数对含腐蚀缺陷服役
管道可靠性的影响, 可获得图5~图8
的计算结果。图8 腐蚀缺陷长度对失效概率的影响
由上图可见, 腐蚀管道的可靠性指标随着变异
系数的增大而降低, 随服役时间的延长而降低。从
图5可以看出, 在短期内, 可靠性指标受工作压力变
异系数变化的影响很明显, 但随着服役年限的推移,
其影响倾向逐渐减小。这就意味着在短期可靠性评
价中, 选取准确的或接近准确的工作压力变异系数
值将获得更加符合实际情况的结果。图6呈现出略
微不同的趋势, 在短期服役年限内, 可靠性指标受径
图5
工作压力对可靠性指标的影响向腐蚀速率变异系数的改变影响较小, 但从长期来
看, 其影响随服役年限的增加而加大。这说明如果
要进行长期的可靠性计算, 选取准确的变异系数值
将获得更加符合实际情况的结果。图7和图8表
明, 随腐蚀缺陷尺寸参数的增加, 管道的失效概率增
加, 尤以腐蚀深度对管道的失效概率的影响较大, 腐
蚀长度的影响程度较小, 因此在腐蚀管道的可靠性
评价中, 对腐蚀深度的监测和分析显得更为重要。
参 考 文 献
1, M ok DRB, Pick RJ , Glover AG:Behavior of line pipe w ith lon g
图6
径向腐蚀速率对可靠性指标的影响ex ternal corrosion, M aterials Performance, M ay, 1990.
2, Couls on KEW , Worthing ham R G:Standard damage as ses sment
approach is overly con ser vative, Oil an d Gas Journal, April,
1990.
3, O Grady T J II, H isey D T, Kiefner J F:Pressu re calculation for
corroded pip e developed, Oil and Gas J ou rnal, Octob er, 1992.
4, Southw ell C R, Bultm an J D, Alexander A L:Corr os ion of
metals in tropical environments Final of 16-year expos ures ,
M aterials Performance, July, 1976.
5, 方华灿:油气长输管道的安全可靠性分析, 石油工业出版社(北
京) , 2001。
图7
腐蚀缺陷深度对失效概率的影响(收稿日期:2006-06-08)
编辑:刘春阳
66 油 气 储 运 2006年
作 者 介 绍
陈健峰 高级工程师, 1958年生, 1982年毕业于原中国石油天然气管道局职工学院管道工程专业, 现任中国
石油管道公司副总经理。
宫 敬 教授, 1962年生, 1982年毕业于抚顺石油学院, 1995年在石油大学(北京) 获油气储运专业博士学
位, 现为中国石油大学(北京) 储运专业博士生导师, 从事油气储运方面的教学和科研工作。
丁国生 高级工程师, 1966年生, 1990年毕业于中国石油大学(华东) 石油地质专业, 获学士学位, 1999年和
2004年分别获中国地质大学矿产普查与勘探专业硕士和博士学位, 现为中国石油勘探开发研究院廊坊分院储库中心主任工程师, 主要从事石油和天然气地下储备库研究, 主持和参与了西气东输、忠武线、陕京线等多个储气库的研究和设计工作。
王永军 1964年生, 1987年毕业于河北大学, 获史学学士学位, 2002年硕士结业于南开大学世界经济专业,
现在中国地质大学(北京) 攻读博士学位, 任中国石油天然气集团公司人事劳资部副处长。
马剑林 工程师, 1977年生, 2001年毕业于西南石油学院油气储运专业, 现任中国石油天然气管道局陕京输
气管道线路主管。
赵 事 高级工程师, 1973年生, 1994年毕业于西安石油大学焊接工艺与设备专业, 西安石油大学石油与天
然气专业工程在读硕士, 现为北京华油天然气有限责任公司项目经理部经理, 主要从事天然气管道工程建设与项目管理工作。
高发连 高级工程师, 1964年生, 1985年毕业于重庆石油学校输气专业, 现在中国石油大学(北京) 攻读油气
储运专业硕士学位, 任中国石油天然气管道局输油气部部长。
帅 健 见本刊2006年第4期作者介绍。
黄金萍 高级工程师, 1964年生, 1987年毕业石油大学(山东) 石油储运专业, 现在中国石油管道公司沈阳调
度中心从事调度运行管理工作。
蒋 毅 1982年生, 2004年毕业于西南石油学院油气储运专业, 现为西南石油大学油气储运专业在读硕士
研究生。
李建华 见本刊2006年第11期作者介绍。
孙 健 工程师, 1974年生, 1997年毕业于西安石油学院电气自动化专业, 现在中石油天然气管道工程有限
公司苏丹项目部从事工程管理工作。
欧阳德平工程师, 1957年生, 1982年毕业于中国人民解放军重庆后勤工程学院石油储运专业, 获学士学位,
2004年获油料勤务军事学硕士学位, 现在广州发展碧辟油品有限公司从事油库运作及工程管理工作。
蒋杨贵 高级经济师, 1963年生, 2005年毕业于华中科技大学公共管理学院, 现在该院攻读硕士学位, 任长
庆油田第一输油公司经理、党委书记, 长庆油田总经理助理。
唐 恂 助理工程师, 1980年生, 2004年毕业于西南石油学院油气储运专业, 现在西南油气田分公司输气管
理处从事安全管理工作。
张国权 助理工程师, 1972年生, 1998年毕业于西南石油学院储运专业, 现在中国石油管道公司兰成渝输油
分公司调控中心工作。
丁 乙 助理工程师, 1980年生, 2002年毕业于中国人民解放军第二炮兵指挥学院建筑工程专业, 现在中国