水泥土搅拌桩复合地基
水泥土搅拌桩是利用水泥或水泥系材料为固化剂，通过特制的深层搅拌机械，在地基深处就地将原位土和固化剂(浆液或粉体)强制搅拌，形成水泥土圆柱体。由于固化剂和其它掺合料与土之间产生一系列物理化学反应，使圆柱体具有一定强度，桩周土得到部分改善，组成具有整体性、水稳性和一定强度的复合地基，也可做成连续的地下水泥土壁墙和水泥土块体以承受荷载或隔水。 一、发展概况
自1824年英国人阿斯琴首先制造出硅酸盐水泥并取得专利以来，利用水泥灌浆止水，利用水泥和土拌合作为道路基层已得到应用，但主要是作土的浅层处理。
美国在第二次世界大战后研制成功一种就地搅拌桩(MIP)，即从不断回转的螺旋钻中空轴的端部向周围已被搅松的土中喷出水泥浆，经叶片的搅拌而形成水泥土桩，桩径0.3～0.4m，长度10～12m。1953年日本清水建设株式会社从美国引进这种方法，继而又开发出以螺旋钻机为基本施工机械的CSL法，MR—D法(以开发公司名称的首字母命名)。CSL法和MR—D，都是采用螺旋钻杆上带有特殊形状的搅拌翼片，并通过钻杆供给水泥浆，与土进行强制搅拌。
以上采用喷射水泥浆的湿法工艺成桩的统称CDM法。
由CDM法派生的DLM工法、HCM工法、SMW工法、TRD工法等，均由日本首先研发。 所谓DLM法，是1965年日本运输省港湾技术研究所开发的将石灰掺入软弱地基中加以原位搅拌，使之固结的深层搅拌工法。1974年由于大面积软土加固工程的需要，由日本港湾技术研究所、川崎钢铁厂等对石灰搅拌机械进行改造，合作研制开发成功水泥搅拌固化法(CMC)，用于加固钢铁厂矿石堆场地基，加固深度达32m。此外还有类似的DCM法、POCM法等。
DLM施工法，如其名称中所指明的那样，是一种以生石灰为固化剂的施工法，由两根带有旋转翼片的回转轴及在其中间部位兼作导向柱的固化剂输入管组成，固化剂是从两个搅拌面的交叉部位输入地基中的，通常形成两个圆叠合形状断面的双柱状加固体。
施工顺序是：首先在预定的位置安装好机械，转动搅拌翼片，使其边切土边靠自重下沉。待搅拌翼片下沉到预定深度时开始压入固化剂，同时边提升搅拌轴边回转，使固化剂与地基土充分拌匀，形成柱状加固体。根据需要，也可将加固柱体搭接排列，形成壁状或块状加固体。其它的DLM类施工机械，是DLM机械的改进型，几乎均采用水泥浆作固化剂。这些施工机械虽然各有特色，但基本结构都和DLM机械相同，都由偶数搅拌轴(2.4.6.8)组成。
HCM类施工法，是DLM工法的发展，是日本北川铁工所，受日本通产省技术研究基金资助，于1975年研究成功的海底软弱地基稳定处理法(Hedoro Continuous Mixing Method)的一系列施工方法，包括DCM法(Deep Continuous Method)，DeMIC法 (Deep Mixing Improvement by Cement Stabilizer)和DCCM法(Deep Cement Continuous Mixing Method)等三种施工法。
这类施工方法，搅拌翼片边回转边上下移动，慢速前进，在一定的活动范围内连续进行加固。固化剂以水泥浆为主，采用加压送入搅拌轴的输送方式。水泥浆经搅拌轴从搅拌翼片背面的几个喷出口喷撒出来。
其施工顺序是：先将搅拌翼片降落到预定位置的海底表面，启动搅拌翼片边回转，边喷出一定量的水泥浆，并以一定速度向前推进，直到搅拌翼片下降到设计深度，最后按一定的速度提升到海底表面。如此进行，直至完成全部加固范围。
搅拌翼片的运动轨迹，为W字型轨迹，它是由同时进行的垂直上下和水平移动形成的。通过调整水平方向的移动速度，可提高同一地方混合搅拌的效果。
日本的CDM法还开发了伸缩式和连结式可变搅拌轴，以降低机架高度，增加搅拌深度。其水上搅拌船搅拌深度达水面下70m，海底下50m，8头一次搅拌面积6.91m2，每小时搅拌能力达90m3以上。
除日本外，美国、西欧、东南亚地区也广泛采用了CDM法。苏联在1970年研究功一种淤泥水泥土桩，用于港湾建设工程中。淤泥含水量高达100%～120%，但掺加10～15%的水泥后， 半年龄期强度可达3MPa，较钢筋混凝土桩的造价低40%。
国内由冶金部建筑研究总院和交通部水运规划设计院于1977年在塘沽新港开始进行机械考核和搅拌工艺试验。1980年初上海宝山钢铁总厂的三座卷管设备基础，采用了深层搅拌处理软土地基，获得了成功。同年11月由冶金部主持通过了“饱和软粘土深层搅拌加固技术”鉴定，开始了推广应用。同时开发了单轴粉浆两用机。
1980年初天津市机械施工公司与交通部一航局科研所等单位合作，利用日本进口螺旋钻孔机，改装制成单搅拌轴、叶片输浆型深层搅拌机(GZB-600型，后来又开发了600型双轴叶片喷浆搅拌机)。尔后，浙江大学和浙江临海市一建公司机械施工处共同研究成功DSJ-Ⅱ型单头深层搅拌机，最大加固深度20～22m，桩径Φ400～700mm，单轴搅拌机可适用于喷浆(CMD法)喷粉(DJM法)。
粉体喷射搅拌法(DJM)，最早由瑞典人Kjeld Paus于1967年提出，1971年成功采用喷射石灰粉加固15m厚软土。作为日本建设省综合开发计划中有关“地基加固新技术开发”的一部分，以建设省土木研究所(施工技术研究室)和日本建设机械化协会(建设机械化研究所)为中心，在1977年至1979年开发了专项技术，由于开发了在土中分离加固材料与空气以及排出空气的技术，使工法达到了实用化，DJM法采用了压缩空气连续通过钻杆向土中喷射水泥粉的技术。
搅拌机有单轴和双轴，标准搅拌直径1000mm，深度达33m。
1983年铁道部第四勘测设计院开始进行粉体喷射(石灰粉)搅拌法的试验研究，1984年在广东省云浮硫酸铁矿铁路专用线盖板箱涵软土地基加固工程中应用。使用的深层搅拌机是铁道部第四勘测设计院和上海探矿机械厂共同开发的单头GPP—5型桩机，桩径Φ500mm，桩长8m。经过几年的实践和改进，上海探矿机械厂，铁道部武汉工程机械研究所等厂家纷纷生产了步履式单头粉喷搅拌机GPP型和PH型等，桩长可达14～20m，桩径Φ500mm。铁道部第四设计院与空军雷达学院共同开发的GS—1型气固两相粉体流量计，使计量监控有了发展。这些粉喷机目前多数采用水泥粉喷射，喷射生石灰粉者很少。
铁道部科学研究院1988年研制成功DDG—2型工程钻机，配以泥浆泵和粉喷机等可以进行浅层水泥浆搅拌和粉喷搅拌，加固深度6m，成孔直径200mm，可作60°的斜搅，主要用于整治路基及道床病害。
上世纪80年代日本在CDM工法的基础上开发了一种名叫SMW工法的技术，采用三轴搅拌机在施工水泥土地下连续墙的过程可实现套孔搅拌，保证了水泥土墙的止水效果，是目前基坑工程止水帷幕常用的有效方法。在基坑支护被动区软土加固中也常用三轴搅拌机进行施工。在连续的水泥搅拌墙中插入型钢形成抵抗土压力的同时兼作止水帷幕的水泥土型钢挡墙称为SMW工法，上海市已形成地方标准，建设部也颁布了行业标准。
近几年我国又从日本引进了TRD工法，该工法类似地下连续墙双轮铣的形式可施工水泥土地下连续墙，墙厚0.7m～1.0m，成墙深度可达60m。
二、应用范围
深层搅拌水泥土桩问世以来，发展迅速，应用广泛。日本大量用于各种建筑物的地基加固、稳定边坡、防止液化、防止负摩擦等。
CDM法在日本及其它发达国家还广泛用于海上工程，如海底盾构稳定掘进、人工岛海底地基加固，桥墩基础地基加固、岸壁码头地基加固、护岸及防波堤地基的加固等等。由于日本国的特殊环境，其海上工程的投入相当巨大，也促进了CDM工法的迅速发展。
国外的深层搅拌机械采用了高新技术，动力功率大，穿透能力强，实现了施工监控的自动化，确保了施工质量，目前尚未见到失败的工程例证。其工程应用中，设计方法比较保守，置换率高达40%～80%，桩体设计强度取值一般不超过0.6MPa。由于理论研究投入不够，没有取得完整的应力场和变形场数据，使其设计方法不尽人意。
上世纪70～80年代，我国的水泥土搅拌桩广泛应用于多层建筑的软基处理、基坑支护重力式挡墙、基坑止水帷幕或被动区加固、路基软基加固、堆载场地加固等领域，少数高层建筑也采用过水泥土搅拌桩复合地基。由于我国研发的搅拌机械为轻型机械，功率较小、穿透能力不足，规范规定仅适用于fak=140kPa以下的软土，应用范围受到限制，同时也出现了不少质量事故。20世纪90年代水泥土搅拌桩已淡出建筑物地基处理，但在路基、堆载场地软基加固及基坑工程中的应用仍长盛不衰。
本世纪初SMW工法在我国发展迅速，除了在基坑支护结构支护中大量应用外，还采用三轴搅拌机械施工止水帷幕，效果良好。三一重工等厂家生产的国产单轴、三轴搅拌机已接近国际先进水平。其显著的特点是加固深度大、穿透能力强、效率高，加固深度已达35m，拓宽了应用范围，不再局限于软土中，在中密粉细砂、中密粉土、稍密中细砂中均可应用。因此规范取消了不能用于承载力特征值高于140kPa土中的限制。 三、水泥土桩的作用机理
水泥土桩是水泥或水泥系固化材料与土混合形成的桩，由于土质的不同，其固化机理也有差别。用于砂性土时，水泥土的固化原理类同于建筑上常用的水泥砂浆，具有很高的强度，固化时间也相对较短。用于粘性土时，由于水泥掺量有限(7%～20%)，且粘粒具有很大的比表面积并含有一定的活性物质，所以固化机理比较复杂，硬化速度也比较缓慢。
水泥土桩作成块体用来挡土隔水或直接用作建筑物的地基或基础等，主要考虑混合体本身的固化机理，作为复合地基处理时，尚要涉及桩间土力学性质的变化。
(一)水泥土的固化原理 1、水泥的水解和水化反应
水泥的主要成分有氧化硅、氧化钙、氧化铝，还有氧化铁、氧化硫等。这些氧化物分别组成不同的水泥矿物，有硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝酸四钙、硫酸钙等。上述水泥矿物和水化合后，产生水解和水化反应，生成氢氧化钙、含水硅酸钙、含水铝酸钙及含水铁铝酸钙等化合物。
其主要反应通式归纳为：
水泥+H2O→CSH+Ca(OH)2 (7.3-1)
水泥+H2O→CAH (7.3-2)
上述水泥水化物CSH、CAH及Ca(OH)2生成后，能迅速溶于水，直至饱和。此时水分子虽然
能继续深入水泥颗粒，与水泥矿物产生反应，但新生物已不能再溶解，只能以细分散状态的胶体析出，上述反应称为水泥的水解水化反应。这些凝胶粒子有的自身硬化，形成水泥石骨架，有的则与其周围的具有一定活性的粘粒发生反应，这种反应即所谓的离子交换团粒化作用和凝硬反应。
2、离子交换团粒化作用
粘土作为一个多相散布系，和水结合时就表现出一般的胶体特征。土中含量最高的SiO2遇水后，形成硅酸胶体微粒，其表面带有钠离子Na+或钾离子K+，它们能和水泥水化生成的Ca(OH)2中的钙离子Ca++进行当量吸附交换，使较小的土颗粒形成较大的团粒，从而使土的强度提高。
水泥水化物的凝胶粒子的比表面积比原来水泥颗粒大1000倍左右，因而产生很大的表面能，有强烈的吸附活性，能使较大的土团粒进一步结合起来，形成水泥土的团粒结构，并封闭各土团之间的空隙，形成坚固的连结。从宏观上来看，可使水泥土的强度进一步提高。
3、凝硬反应
随着水泥水化反应的深入，溶液中析出大量的钙离子，当其数量超过上述离子交换的需要量后，则在碱性环境中，能使组成粘土矿物的二氧化硅、三氧化二铝的一部分或大部分与钙离子进行化学反应，生成不溶于水的稳定的结晶化合物。其反应通式为：
Ca+++2(OH)-+SiO2→CSH (7.3-3) Ca+++2(OH)-+Al2O3→CAH (7.3-4)
根据电子显微镜扫描，X射线衍射和差热分析得知这些结晶物大致是属于铝酸钙水化物CAH系的4CaO·Al2O3·13H2O、3CaO·Al2O3·6H2O、CaO·Al2O3·10H2O等；属于硅酸钙水化物CSH系的4CaO·5SiO3·5H2O等，还有钙黄长石水化物2CaO·Al2O3·SiO3·6H2O等。
这些新生的化合物在水中和空气中逐渐硬化，增大了水泥土强度，而且由于其结构致密，水分不易侵入，从而使水泥土具有足够的水稳性。
至于碳酸化反应，由于土中CO2的含量很少，且反应缓慢，其固化效果不予考虑。 4、水泥系固化剂的固化原理
以上为使用水泥的固化原理。如果使用水泥系固化材料，则因为水泥系固化材料中除水泥外尚加入了火山灰类材料或无机化合物(硫酸钙等)通过火山灰反应可以生成各种水化物，如硫酸铝酸钙、钙矾石、碳酸铝酸钙等，其分子式分别为3CaO·Al2O3·CaSO4·12H2O，3CaO·Al2O3·3CaSO4·32H2O，3CaO·Al2O3·CaCO3·11H2O。这些水化物有助于水泥土的强度增长。
(二)水泥土桩复合地基桩间土的性状
关于混合体以外土的性状有无改善的问题，经测试认为，虽然固化材料可以从混合体向周围渗透，但其反应缓慢，渗透范围有限，应用中不予考虑。因此，桩间土仍采用天然地基的力学指标。至于粉喷时水泥粉吸水所产生的影响也忽略不计。
当水泥土桩作为复合地基中的竖向增强体时，由于水泥土桩界于柔性桩与刚性桩之间，在软土中主要呈现了桩体的作用，在正常置换率的情况下，桩分担了大部分荷载，桩通过侧阻力和端阻力将荷载传至深层土中，在桩和土共同承担荷载的过程中，土中高应力区增大，从而提高了地基的承载力，复合地基还具有垫层的扩散作用。 四、桩体材料
水泥土桩的桩体材料由固化材料、混合料和水所组成。固化材料以水泥为主，深层搅拌水泥土桩的混合料是原位土，而夯实水泥土桩的混合料可以是原位土(碴)，也可以采用性能更好的土
(碴)。以满足加固要求和提高混合体强度以及降低造价为主要目的，对桩体材料的选用至关重要。
(一)固化材料 1、分类
水泥土桩的固化材料分为两大类，一类是水泥，一类是水泥系固化材料。这两种固化材料对砂性土混合体强度影响不大，但对粘性土特别是腐植土则表现出不同的效果。
关于水泥系固化材料的解释，日本学者认为，水泥加火山灰质材料和无机化合物时称水泥系固化材料。火山灰质材料包括粉煤灰、高炉水淬矿渣、火山灰等。无机化合物包括硫酸钙、氯化钙等。
我国把水泥与废石膏和活性废渣按不同比例配制的各种固化剂统称为水泥系固化剂。从节约出发，强调采用工业废料。
2、水泥系固化材料
水泥系固化材料主要用于采用水泥固化效果不好的特殊环境，例如腐植土、孔隙水中CaO、OH-浓度较小的土、需要抵抗硫酸盐腐蚀的工程等，也在为了满足工程使用或施工需要的情况下采用，比如促凝、缓凝、早强提高混合体强度等等。这些外加剂种类繁多，适用的条件也不相同，工程中必须进行室内及现场试验，确定其效果及掺入量。
掺加粉煤灰是世人公认的有效措施。粉煤灰可以提高混合体的强度，表7.3-1图7.3-1可以定性地说明上述结论。一般情况下，当掺入与水泥等量的粉煤灰后，强度均比不掺粉煤灰的提高10%左右，同时还可消耗工业废料，增加社会效益。
3200
掺粉煤灰的水泥土
2800
不掺粉煤灰的水泥土
[***********]0400
}αw = 7%
}αw = 12%}αw = 10%
qu（kPa）
0龄期（月）
图7.3-1 粉煤灰对强度的影响
高压旋喷桩中掺加粉煤灰的测试数据说明，在砂类土中掺加粉煤灰时，不论采用什么配方的水泥浆，也不论水泥土强度的高低，试件28天以后的强度增长值均极为明显，3个月的强度为28天强度的1.27～2.0倍，半年的强度为28天强度的2.6～3.67倍。但早期强度普遍偏低。
冶金部建筑研究总院进行了掺加磷石膏的试验和工程实践，认为水泥磷石膏固化剂之所以比水泥固化剂效果好，是因为水泥磷石膏除了有与水泥相同的胶凝作用外，还能与水泥水化物反应产生大量钙矾石，这些钙矾石一方面因固相体积膨胀填充水泥土部分空隙，降低了混合体的孔隙量，另一方面由于其针状或柱状晶体在孔隙中相互交叉，和水泥硅酸钙等一起形成空间结构，因而提高了加固土的强度。
表7.3-2列出了部分试验数据，结果说明，水泥磷石膏对于大部分软粘土来说是一种经济有效的固化剂，尤其对于单用水泥加固效果不好的泥炭土、软粘土效果更佳。它一般可以节省水泥11%～37%。凡主要成分为CaSO4·2H2O的磷石膏或其它废石膏均有可能成为节省水泥、提高加固效果的固化材料，它与水泥混合使用，不需二次加工，且和易性好，施工困难不大。
表7.3-2 磷石膏增强试验选摘
其他掺加剂如起减水作用的木质素磺酸钙(日本的AE木质磺酸钙同时具有减水和缓凝两种作用)，对水泥土强度的影响不大。三乙醇胺可促凝早强等。为了实现施工中桩体的搭接，使用缓凝剂十分必要。
3、水泥
水泥或水泥系固化料两类固化料中，水泥均为主固化剂。应针对具体情况选用不同种类、不
同标号的水泥以满足技术经济指标的要求。针对某些软粘土地区地下水存在有大量的硫酸盐(如沿海盐水渗入地区)，硫酸盐与水泥发生反应，对混凝土具有结晶性侵蚀作用。为探讨水泥土桩在这类地区的适应性，对水泥土在硫酸盐介质中的稳定性进行了研究，共作200余组水泥土试块的抗硫酸盐侵蚀试验。使用各种水泥制作水泥土试块浸泡在浓度为1.5%的硫酸钠溶液中，观察结果为：
用325#及425#矿碴水泥制作的各种水泥掺入比的试块在盐液中浸泡28～50天全部开裂膨松、崩坏。
用425#大坝水泥和425#抗硫酸盐水泥制作的各种水泥掺入比的试块在盐液中浸泡360天均未发现任何破坏现象。
浙江大学就杭州、宁波、福州等沿海地区土中的水具有古海水的化学特征，对这种古海水对水泥土侵蚀问题开展了试验研究。结论是含有硫酸盐离子、镁离子的溶液对水泥土有一定的侵蚀性。被侵蚀的水泥土近期强度会有一定程度的提高，但后期强度下降。特别在高浓度溶液侵蚀下，水泥土产生较大的体积膨胀，在膨胀力作用下，水泥土可能发生破坏。
我国大部分沿海工程遇到的海水对水泥土的强度基本没有影响，在这种情况下可不考虑海水的侵蚀作用。
选用合适的水泥掺入比、水泥品种，如抗硫酸盐水泥等，加入一定量的粉煤灰等外加剂，将有助于水泥的抗侵蚀性能。
鉴于研究的深度和广度的限制，我国建筑地基处理规范仅作了原则性说明，目前在水泥选用时应注意到，使用普通水泥拌制的水泥土受硫酸盐溶液侵蚀会出现结晶性的开裂、崩坏而丧失强度。如选用抗硫酸盐水泥，使水泥土中产生的结晶膨胀物质控制在一定数量范围内，则可大大提高水泥土的抗蚀性能。
选用水泥时还需考虑水泥的强度等级、种类能否适应水泥土桩体强度的要求，是否适用于场地的土质。
一般情况下，当水泥土桩体强度要求大于1.0MPa时，宜选用强度等级42.5以上的水泥，桩体强度小于1.0MPa时可选用32.5水泥。当需要水泥土体有较高的早期强度时，宜选用普通硅酸盐水泥和波兰特水泥。
不同种类和标号的水泥用于同一类土中，效果不同，同一种类和标号的水泥用于不同种类的土中，效果亦不同。
一般情况下，无论何种土质，何种水泥，水泥土强度均随水泥强度等级的提高而增大，但增大的规律有差别。
水泥种类应与土质相适应。在砂类土中不同种类同一强度等级的水泥其混合体强度变化不大。粘性土中，情况比较复杂。
核工业部第四勘察院与同济大学在同一种淤泥质粉质粘土(ω=36.4%，e=1.03)中，选用同一的水泥掺入比(21%)，对32.5矿碴水泥、32.5钢碴水泥，42.5普通硅酸盐水泥、52.5波兰特水泥作了对比试验，结果是32.5矿碴水泥和钢碴水泥的水泥土无侧限抗压强度要大于后两者。其原因可能是水泥中的矿碴、钢碴和粘粒水化反应的缘故。
日本通常用普通硅酸盐水泥和高炉矿碴水泥(B种)作固化材料。
有机质含量较多的土如淤泥等，用上述水泥加固效果不佳，日本生产了10余种特种水泥，可以改善加固效果。当使用特种水泥时，因受有机质土的物理化学性质的影响，其强度发展不同，所以应进行配合比试验以决定采用何种特种水泥及其掺入量。
4、浆液和粉体
在浆液和粉体两种深层搅拌桩的对比中，常出现一些不同看法，现仅就浆液和粉体搅拌对水泥土力学性能某些方面的影响作介绍。
图7.3-2表示的日本埼玉县行田粘土加固时的试验结果，其水泥掺入量为300kg/m3(即每m3湿土中掺入300kg水泥)，材龄21天，水泥浆的水灰比1：1。
从图7.3-2中可以看出，水泥材料中粉体比浆液的加固强度大，随着拌合时间的延长，水泥材料(浆液和粉体)的加固强度有提高倾向。而石灰材料则与拌合时间几乎没有关系，始终为同一强度。粉体和浆液的拌合时间短时其强度的离散性大。
泥浆，深层搅拌法中所用的水泥浆其水灰比大多采用50%左右。软土本身又具有较高含水量，因此，除水泥固化时所必需的水分外，还会有多余的水分，水灰比增大，强度降低。所以，在满足施工要求的前提下，使用粉状水泥可望得到较高的强度，且可以加速固化进程。
但是，国内的粉喷机在搅拌粘性土时，由于叶片的构造影响，水泥土往往呈水平层状，其抗渗及抵抗水平力的性能以及搅拌均匀度不如浆液搅拌。因此，用于挡土隔渗的工程，效果不理想。
(二)混合材料
混合材料是水泥土混合体的骨干材料，占水泥土总重的80%以上。
搅拌水泥土桩的混合材料主要是原位土，和混凝土的混合料不同，其不仅具有骨干和填充的作用，除砂类土外，还能和固化剂产生化学反应，使桩体固化。为提高桩体强度，只能改变固化剂种类或增加固化剂的掺入量。
当采用水泥系固化材料中火山灰质材料掺量很大时，这些火山灰质材料(如粉煤灰)，一方面起固化材料作用，另一方面起充填材料的作用。
在施工工艺许可下，各种土均可作为混合材料，但其效果不同，具体情况在桩体无侧限抗压强度的讨论中加以阐述。
混合材料还包括土中水和水泥浆的拌合用水。水泥浆液拌合用水可以用淡水，也可以用海水。当水中含酸、碱、盐的浓度过大时，应经过试验确定能否采用。
(三)桩体的物理力学指标
水泥土桩桩体的力学指标，主要由无侧限抗压强度、变形模量、抗剪强度和抗拉强度四个指标来衡量其力学性能。另外水泥土桩体的密度也是重要的物理指标。
水泥土桩应用于阻渗隔水，则要求其具有一定的抗渗性，并由混合体的渗透系数来衡量。 1、桩体的无侧限抗压强度
以上试验说明，水泥加水后的浆液即为水
无侧限抗压强度与固化料的种类、掺合量、土质(混合料)、土中含水量、龄期、浆液水灰比、搅拌时间、土层的渗透性、施工工艺水平等因素有关。
⑴混合体材料种类的影响
不同成因软土的水泥加固试验结果，见表7.3-3
试验证明砂性土混合料的水泥土强度高于粘性土混合料的水泥土强度，采用普硅水泥试验结果表明在腐植土中当水泥掺合量为200kg/m3～400kg/m3时水泥土无侧限抗压强度仅为0.1MPa～0.8MPa。
⑵固化料掺合量的影响
粉喷工艺现场取样试验表明，当水泥固化料掺合量小于100kg/m3时，粘性土基本不显示加固效果，砂类土水泥土无侧限抗压强度不大于2MPa。当水泥掺量大于100kg/m3时，水泥土无侧限抗压强度大体呈线性增长。
当水泥掺量为250kg/m3(约占混合料土重的15%)时，腐植土水泥土28天龄期无侧限抗压强度约为0.2MPa～0.7MPa，淤泥及淤泥质土约为0.3MPa～1.0MPa，一般粘性土约为0.5MPa～2.0MPa、砂类土约为1.5MPa～4.0MPa。
试验表明，拟加固土是砂性土时，固化材料的种类对强度的影响不大，但随掺合量的增加，强度则明显提高，且离散性小。粘性土中无侧限抗压强度离散性大。对于腐植土，增加固化材料的掺合量，其强度提高不大，特别是普通波兰特水泥和B种高炉水泥(矿渣水泥)，这种倾向比较明显。但是使用水泥系固化材料时，其强度和强度离散性均有明显改善，对于粘性土也有类似的效果。使用水泥系固化材料时，粘性土及腐植土固化体强度随掺合量增加也有明显的增大。
表7.3-4 为上海软粘性土的室内试验结果，软粘③为淤泥质粉质粘土，ω=38.5%，e=1.28，软粘④为淤泥质粘土ω=50.6%，e=1.46。
以上试验可以看出，不论何种土质，水泥土的无侧限抗压强度均随固化料掺合量的增加而增大，只是效果不同，增大速率不等。固化料的掺合量与强度多数呈近似线性关系。
根据上述试验结果，规范规定增强体水泥掺量不应小于天然土质量的12%，块状加固时不应小于加固天然土质的7%，水泥土搅拌墙不少于20%。
⑶无侧限抗压强度与龄期的关系
水泥浆液搅拌的试验资料表明，水泥土的强度随龄期的增长而增长。一般情况下，7天时水泥土强度可达标准强度的30%～50%；30天可达标准强度的60%～75%；90天为180天的80%；而180天以后，水泥土强度增加仍未终止。另外，根据电子显微镜的观察，水泥土的硬凝反应也需要3个月才能完成。因此，选用龄期3个月时间的强度作为水泥土的标准强度。
日本的一组粉体喷搅的试验结果说明，固化土的无侧限抗压强度与龄期接近线性的关系。各种土质和各种固化材料构成的加固土体，其28天强度大约是7天强度的1.5倍。早期强度高于浆液搅拌。
另一组室内试验资料，所用土样为日本行田粘土(含水量60%)，水泥和粘土的干燥重量比分别为10%、20%、30%。结果说明，当掺入比为10%左右时，粉体和浆液龄期与强度的关系基本一致。而掺入比愈大则粉体搅拌水泥土的强度随龄期的增长愈快。
经过归纳分析，中冶建筑研究总院提出的水泥土无侧限抗压强度与龄期的关系大体为：
fcu7=(0.47~0.63)fcu28 fcu14=(0.62~0.80)fcu28 fcu60=(1.15~1.46)fcu28 fcu90=(1.43~1.80)fcu28
上述数据可供应用中参考。 ⑷土中含水量的影响
在固化剂种类和掺入量相同的情况下，浆液搅拌时，加固土的强度随土天然含水量的降低而增高。
日本进行几组浆液搅拌加固土强度与土天然含水量的关系的试验，土性为冲积粘土，水泥掺入量为天然土重量的10%，水泥浆水灰比10%，将天然土的含水量加上水泥浆的含水量为总含水量，得出不同土质，3天和28天的水泥强度均与总含水量呈线性关系的结论。当总含水量为150%时，水泥土3天强度为0.1MPa～0.5MPa，水泥土28天强度为0.7MPa～1.3MPa；当总含水量为300%时，水泥土3天强度为0.02MPa～0.1MPa，水泥土28天强度为0.05MPa～0.5MPa。试验还表明，不同种类粘性土在相同的水泥掺入量的条件下，虽然水泥土强度不等，但其强度随土中含水量增大而减小的递减率十分接近。
由于土的种类及固化剂性质和掺量不同，土中含水量与水泥土强度的关系有些变化，有的试验表明浆液搅拌当土样含水量在50%～80%范围内变化时，含水量每降低10%，水泥土强度可提
高30%左右。
对粉喷桩，土中含水量对水泥土强度的影响不同于浆液搅拌，当土中含水量过低时，水泥水化不充分，水泥土强度反而降低。
⑸拌合时间的影响
固化剂与土的拌合程度，对水泥土强度影响很大，因此，搅拌拌合是水泥土桩的关键工序。影响拌合程序的因素很多，如固化剂的供给方式，搅拌叶片的形状、数量和布置，搅拌时间的长短等。为此，曾进行过大量的试验，但仍未能定量地揭示这些影响因素与拌合效果间的关系。
少数试验定性地表示了拌合时间对加固土强度的影响。在拌合开始阶段(拌合时间3分钟以内)，水泥土强度增加很快，搅拌时间超过了3分钟后， 强度上升速度逐渐减缓，对粉状水泥，拌合时间超过一定时间后，强度不再增长。
⑹水泥强度等级的影响
试验表明水泥土的抗压强度随水泥强度的提高而增加，当水泥强度等级从32.5提高到42.5时，水泥土强度约增大20%～30%。
⑺土的渗透性的影响
要减少水泥土浆中的自由水，目前还没有人为的手段，只有通过蒸发和渗透两个途径。由于蒸发量很小，所以主要靠自由水向周围土中的渗透，在高压喷注水泥土桩的试验中，曾作过对比试验。结果是在渗透性好的土中的试样强度比另一组试样高出46.8%。
上述试验只是定性地说明一些问题，同时应当考虑，在地下水下，即使土的渗透性大，也不能排出水泥土中的自由水。因此，上述试验结果仅在地下水以上的土层是适用的。
⑻施工工艺的影响
水泥土桩体强度在其它条件相同时，还与施工工艺有密切关系。如同一种土中，固化剂掺入量相同，采用复搅的办法可明显提高桩体强度。
在含水量很小的松散填土中，搅拌时块状土不能破碎，造成桩体松散，采用注水后上下多次预搅，即可保证桩体强度。
在塑性指数大于25的粘性很大的粘土中，可能出现搅拌头上形成土团，随搅拌头转动，搅拌不均，复搅也不能奏效，只有改变搅拌头的形式才是有效途径。
当搅拌深度超过15～18m后，在粘性较大的淤泥或其它粘性土中，固化料喷入产生困难，喷搅不均，影响桩体强度，加大压力改进搅拌头后可以奏效。
2、现场与室内无侧限抗压强度的关系
室内制样试验所得到的无侧限抗压强度qut与在现场取样试验得来的无侧限抗压强度quf，由于水灰比和拌合养生条件不一样，其差异较大。据统计粉体喷搅quf=(1/3～1/5)qul。如果固化料掺合量较少，又没有得到充分的搅拌，现场强度会出现很大的离散性。
日本曾进行了浆液搅拌现场水泥土无侧限抗压强度与室内无侧限抗压强度qul的对比试验，24组对比试验中，有17组quf /qul的最小值在1/2～1/5之间，平均值多为quf /qul≈(1/4～1)。
日本CDM工法设计和施工手册中提出，设计标准强度最好是取现场实际加固体的无侧限抗压强度quf。但是quf随取样位置的不同而有偏差。考虑这种偏差，设计标准强度quc·k与现场强度的平均值quf之间可建立以下关系：
quc.k=γ1quf
γ1值，海上工程约为2/3；陆地工程约为1/2。
现场无侧限抗压强度与室内配制试验的无侧限抗压强度qul之间的关系为：
qucf=ηqul
η值，海上工程用大型机械时取1，用小型机械时取1/2；陆上工程取1/2。设计标准强度
quc.k=γ1ηqul
即：quc.k=(~ quc.k=
132
)qul (海上工程) 3
1
qul (陆上工程) 4
我国规范浆液搅拌强度折减系数为0.25～0.33粉体搅拌为0.20～0.30，与日本的规定相近。因我国施工工艺落后于日本，折减系数严于日本海上工程的标准。
3、桩体的变形模量及压缩模量
影响桩体模量的因素很多，归根结底，是要明确模量与无侧限抗压强度的关系。日本的试验表明不论哪种土类和固化材料，水泥土体的变形模量E50(峰值应力的50%所对应的割线模量)都有较大的变化幅度，大体情况为E50=(50～120)qu，qu为试样的无侧限抗压强度。
表7.3-5 为我国的试验结果，当qu=300kPa～4000kPa时，E50=(40～600)MPa，一般为qu的120～150倍，即E50=(120～150) qu，与前述日本的试验结果相近。
水泥土桩的压缩系数约为(2.0～Ep=60～100MPa，小于变形模量，这是因为无侧限抗压时桩体多呈脆性破坏，其变形较小的缘故。应用中可采用Ep=(100～120)fcu·k，fcu·k为70.7mm立方体室内配制时的90天龄期无侧限抗压强度。
4、桩体的抗剪强度
室内试验的抗剪强度τ与无侧限抗压强度qu的关系如图7.3-3所示。无侧限抗压强度qu在较低范围内(qu＜0.8MPa)，τ/
qu的值大体上为1/2，随着qu的增大，该比值有变小的倾向。其总体规律为τ=(1/2～1/3) qu。
3.5)×10-5(kPa)-1，其相应的压缩模量约为
用高压三轴仪进行剪切试验表明，水泥土的抗剪强度随抗压强度的增加而提高。当qu=500 kPa～4000kPa时，其粘聚力C=100~1100kPa，内摩擦角变化在20°～30°之间。水泥土在三轴剪切试验中受剪破坏时，试件有平整而清楚的剪切面，剪切面与最大主应力平面的夹角约为60°。
在实用中考虑到桩体强度的离散性，其容许的抗剪强度一般采用0.15qu，安全系数大于2。
理见图7.3-4。假定加固土的抗剪强度为τp，置换率为m，与加固土的破坏应变相对应的未加固土的抗剪强度为τsi。平均抗剪强度C可用下式表示：
C=mτp+(1-m)τsi (7.3-4)
上式仅在某些情况下采用，在多数情况下，加固土与未加固土的刚度相差太远，同时水泥土不允许产生大变形，此时，不能考虑未加固土对剪力的分担。在基坑支护工程中水泥土大多是抗弯破坏，不能盲目采用上式进行计算。
5、桩体的抗拉强度
用劈裂法求得粘土的加固土抗拉强度σt与无侧限抗压强度qu的关系，抗拉强度σt=(0.1～
0.4)qu，随着qu的增大，抗拉强度的增加速率有逐渐降低的趋向。
6、桩体的重度
由于拌入土中的固化材料与孔隙中水的重度相差不大，搅拌中还产生部分土的挤出和隆起，且固化后固化材料本身存在孔隙，因此，在饱和的软土中加固土体的重度与天然土的饱和重度较接近，但在非饱和的大孔隙土中，固化体的重度将较天然土的重度增加量要大一些。参看表7.3-6。此外，固化料掺合量大时，固化土重度增加幅度也大。
7、桩体的力学性质的不均匀性
由于施工中喷搅不匀等因素的影响，一般桩底的强度及模量与中、上部均有差别。在粉喷桩施工中钻杆往往在桩中心留下一个孔洞，同时，由于喷射压力及离心力，水泥浆、粉向桩周集中，因此，在桩体的同一水平截面上，桩中心部位的桩体，力学性能不如周边附近的桩体，两者相差约20%～30%。
8、水泥土桩桩体应力应变性状
水泥土桩的变形特征随强度不同而界于脆性体与弹塑性体之间。应特别强调指出的是，在土中类似弹性约束的桩体，其变形特征不同于室内试验的结果，在这方面的研究还有待深入。图7.3-5为室内试验求得的应力—应变曲线。水泥土受力开始阶段，应力与应变关系基本符合虎克定律。
当外力达到极限状态的70%～80%时，应力应变不再保持线性关系。当外力达极限荷载时，对于强度大于2MPa的水泥土，很快出现脆性破坏，此时轴向应变约为0.8%～1.2%(如图7.3-5中A20、A25)，对于强度小于2MPa的试件，则表现为塑性破坏(如图中A5、A10、A15)。
三轴不排水剪得到的水泥土应力—应变曲线中，在受力开始阶段，应力—应变曲线近似直线，当偏应力(σ1-σ3)达到破坏时偏应力的60%～80%时，曲
线开始弯曲。对同一强度的水泥土，不同围压下弯曲点对应的偏应力大致相同，且与水泥土无侧限抗压强度相接近。
注意到三轴试验中，试件破坏后均保持一定的残余强度，残余强度随围压的增加而加大。同时破坏时的应变也大于无侧限抗压时的应变值，较接近于水泥土桩在土中的工作状态。水泥土桩在
土中类似弹性约束，特别是在大基础下，其应力—应变的关系以及其变形特征与无侧限抗压试验差异很大。总的倾向是变形加大、模量减小。
9、水泥土的渗透系数
水泥土桩作为隔水帷幕，要求具有低渗透性。渗透试验采用变水头法，在南55型渗透仪上进行，试验结果见表7.3-7。
试验土样软粘③为淤泥质粉质粘土ω=38.5%，软粘④为淤泥质粘土，ω=50.6%。 结果说明，水泥掺入量愈大其渗透系数愈小，水泥土的渗透系数小于原状土。
水泥土的渗透系数与原状土性、水泥掺入量、搅拌均匀度、初始含水量等因素相关。一些资料提出水泥土的渗透系数在10-7～10-10cm/s之间。工程实践也说明水泥土具有较好的隔水性能。
10、水泥土的抗冻性能
将水泥土试件放置于自然负温下进行抗冻试验表明，其外观无显著变化，仅少数试块表面出现裂缝，有局部出现片状剥落及边角脱落，但深度及面积均不大，可见自然冰冻没有造成水泥土深部的结构破坏。
水泥土试块经长期冰冻后的强度与冰冻前强度相比，几乎没有增长。但恢复正温后其强度能继续提高，冻后正常养护90天的强度与标准强度相差不多，抗冻系数达0.9以上。
一般情况下地温比较稳定，除高寒地区外，水泥土桩不会产生冻害。但冬季施工时，要注意浆液的防冻。 五、设计计算
(一)技术特点
1、混合料采用原位土，无须开采原材料，大量节约资源。
2、针对拟加固土质和加固目的，可以自由选择加固材料，包括水泥粉、水泥浆、石膏、矿碴、粉煤灰、砂或碎石粉末等。如果事先加以混合，可以同时喷射两种以上的混合加固材料。
3、可以自由选择加固材料的喷入量，能适用于多种土质。 4、施工工艺震动和噪音很小。
5、施工速度快，国产的深层搅拌桩机每台班 (8h)可成桩350m左右。日本的深层搅拌船每小时可加固土90m3以上。
6、原位深层搅拌引起地基的隆起较小，对周围环境影响不大。
7、国产粉喷机有一定的粉尘污染，采用水泥浆时亦有一些浆液污染。日本等国采用了封闭的输送供给系统，雨天也能施工，基本消除了环境污染。
8、可以喷搅成圆柱状桩、壁墙状、格栅状、块体状的加固体，用于不同的目的。 (二)技术措施及要点
1、只在基础下布置水泥土桩，一般情况下不需设置围护桩。布置方式可为正方形、矩形、正三角形、格栅形、壁式等多种形式。
2、目前深层搅拌水泥土的桩径多为υ500mm～700mm，由于基础宽度的限制，常给布桩造成困难。解决这个矛盾的途径一是基础下设300mm~500mm厚砂石垫层，拉开桩距；二是增加桩长，减少桩数。实践证明在深厚的软土地区，采用上述措施是有效的。
复合地基中桩距不宜小于2d。
3、端承短桩宜采用大直径双轴搅拌桩，或做成壁状、格栅状、甚至块体。具体应视工程要求及地质条件确定。壁状、格栅状形式可以增大地基刚度，减少差异沉降，在建筑物或地基的薄弱环节处采用，效果较好。
4、设计桩顶标高宜选 在承载力较高的土层，充分发挥桩间土的承载力，且宜低于原地面以下500mm。
5、根据具体情况，可长短桩并用。
6、注意基础角桩及长高比大于3的建筑物中部桩的加强。
7、根据桩的受力情况，不同深度的喷料量可以变化，因桩体最大应力在桩顶下3d～5d处，因此，在桩顶以下2m～3m向上可增加喷料量，或采用复搅工艺。停灰面应高于设计桩顶标高500mm左右。
8、桩端宜进入承载力相对较高的土层。
9、复合地基承载力特征值不宜大于200kPa，一般情况下采用120kPa～180kPa。单桩承载力特征值(υ500mm)不宜大于150kN。
10、固化料掺入比一般为土重的15%左右。 (三)水泥土搅拌桩复合地基承载力计算
由于水泥土搅拌桩身有一定强度，呈桩体效应，因此，复合地基承载力计算中按常规先计算单桩承载力，取单元面积的单桩承载力及天然土的承载力之和为复合地基承载力。需要说明的是，由于水泥土强度不高，单桩承载力由桩身强度控制，在软粘性土中一根υ500mm搅拌桩，其单桩承载力特征值一般不超过150kN，由此限制了复合地基承载力。承载力较高的土层采用搅拌桩往往是不合理的。
复合地基承载力特征值应通过单桩或多桩复合地基静载荷试验确定，初步设计时可按7.3-5式
计算：
fspk=λm
Ra
+β(1-m)fsk (7.3-5) Ap
式中单桩承载力发挥系数取1，桩间土承载力发挥系数的确定较复杂，本次规范修编中作了一些改动，当加固土层为淤泥、淤泥质土、流塑状软土或未经压实的填土时，考虑到上述土层固结程度差，桩间土难以发挥承载作用，所以β取0.1～0.4，固结程度好或设褥垫时取高值；其他土层β可取0.4～0.8。确定β值时还应考虑建筑物对沉降的要求及桩端持力层性质，当桩端持力层强度高或建筑物对沉降要求严格时，β应取低值。
(四)水泥土搅拌桩复合地基变形计算
2002版的地基处理技术规范将水泥土搅拌桩复合地基变形计算分为两部分，一部分为加固深度范围内复合土层的压缩变形，利用材料力学的轴向压缩变形计算原理，轴向力呈三角形分布，变形模量取复合土层的变形模量进行计算；另一部分为桩端以下土层的变形，按分层总和法进行计算。褥垫层的变形忽略不计。
本次规范修编对沉降计算进行了简化，按CFG桩沉降计算的方法，将复合土层的压缩模量予以提高，提高系数近似等于复合地基承载力特征值与天然地基承载力特征值之比， 然后按分层总和法进行复合地基变形计算。
这里特别指出，不论采用哪一种方法计算，其前提条件是水泥搅拌桩端必须进入较好土层。对于深厚淤泥、淤泥质等软土中的搅拌桩，当桩未能穿透软土而呈“悬浮”状态时，计算结果明显偏小，处于不安全状态。其原因为软土与桩身模量相差数百倍以上，桩土难以共同工作，单桩将向下刺入，群桩则呈实体基础的受力状态，桩端附加应力增加，与分层总和法的计算原理相悖，多项工程曾发生沉降过大的事故，因此在深厚淤泥、淤泥质土的“悬浮桩”应按桩基实体基础的计算方法计算沉降。 六、施工工艺
(一)水泥土浆液搅拌法(CDM法) 1、施工机械
如概述中所述，施工机械种类繁多，传动原理及搅拌翼的形状也不相同。表7.3-8为日本典型的陆上CDM法机械组合表。
双轴搅拌机均为履带式走行，搅拌桩直径可达1000mm～1200mm，桩长达30m。通过多个传感器实现搅拌的自动化操作，质量有保障。
日本的海上CDM法搅拌机机械列于表7.3-9中。
国内的单轴、双轴搅拌机为步履式走行，机型轻便，但穿透能力差。
国内机械采用定量泵输送水泥浆，转速又是恒定，因此灌入地基中的水泥量完全取决于搅拌机钻头的提升速度和复搅次数，质量控制系统不完善，目前已研发了一些自动记录装置，但效果不尽人意。
(二)粉体搅拌法(DJM法)
日本生产的粉喷机性能、适用性及机械组合分别列入表7.3-10及表7.3-11。
注：粉喷机包含加固材料输送机、加固材料贮存缺罐、空气除湿机、空气罐、施工监测计、控制盘等。
日本的粉喷机主要有五种型号，最大施工深度已达33m。当场地狭窄时，还有DJM-1037型可以使用，当钻架高度受限制时，可用DJM-1070E型。除轻型机外，都是履带式。
(三)多轴浆液搅拌法
近几年国内三轴、多轴搅拌法发展迅速，三一重工等公司相继研发多个型号的多轴搅拌机，搅拌深度可达35m，表7.3-12及7.3-13分别列出三一重工和湖北金宝公司生产的单轴和多轴搅拌机参数，两家公司的产品代表了我国重型和轻型搅拌机的概况，可供参考。
七、施工质量及加固效果检验
日本将质量检测分为三个阶段的所谓调查：即确定设计条件的施工前调查；了解对环境影响的施工中调查；检验加固体质量和形状的施工后调查。由于其施工质量管理系统完善，监控手段先进，各种施工参数自动记录，随时调整，因此，其施工质量检验仅需对环境影响加以检验调查。 我国的工艺水平较低，人为因素较多，施工中的质量检验必不可少。
(一)施工质量
1、搅拌桩的施工质量与前期准备工作的质量息息相关。主要为核实工程地质水文情况，桩体材料的质量检验，室内配合比试验，现场工艺试验，人的质量及工作质量的保证等。
2、搅拌桩在施工中和竣工后都难以直观桩的质量，只能通过其他手段进行间接判断。在施工阶段以施工记录、强度试验(触探、取芯等)、开挖检验三项检验为主。
3、施工记录应反映每根桩施工全过程的真实情况，应按照规范规定的内容填写，凡是需要了解的施工问题，几乎都能从施工记录上找到线索或答案。
通过对施工记录的上述检查，大致可以判断施工的总体质量。
4、检查现场及室内试验设备是否符合标准，试验方法是否正确，强度换算有无问题，固化剂牌号，检验报告是否合乎要求等。
(二)加固效果检验 1、复合地基承载力检验
规范规定应采用静载荷试验的方法检验复合地基承载力，检验应在成桩28d后进行，验收检测的数量不少于总桩数(多轴搅拌为绷 数)的1%，其中每单项工程复合地基静载荷试验的数量不应少于3台，其余可进行单桩静载荷试验；对重要的工程或对变形要求严格的工程宜进行多桩复合地基静载荷试验。实际上单桩静载荷试验更能反映加固质量，受桩间土滞后变形的影响较小，每项工程均应进行单桩静载荷试验，较为稳妥。本次规范修编特别补充了复合地基单桩静载荷试验的方法，可供使用。
2、桩身质量及强度检验
搅拌桩身质量检测目前尚无成熟的方法，特别是对常用的直径500mm粉喷桩遇到的困难更大， 规范规定可用钻芯法、触探法等检验桩身质量，实践证明钻芯过程中由于钻头冷却冲水，芯样很难保持原状，给判定工作带来困难。补救办法是必须采用单动双管取样器钻芯，可辅以挖开桩身取样检验桩身强度并观察桩身连续性。由于钻芯检测存在一定困难，规范规定仅在其他检测合格仅对桩身质量有怀疑时，进行钻芯检验。
对桩身质量的检验中，除桩身强度外，更重要的是桩身搅拌的均匀性和连续性，湖北省近期推行圆锥动力触探连续贯入检测被动区加固水泥土均匀性和连续性的方法，效果较好，今后尚应建立动力触探击数与桩身强度关系曲线，便于推广。
采用单桩静载荷试验检验桩身质量时，往往有一个误区，认为单桩静载荷试验合格，桩身强度即可满足要求。规范要求桩身强度的安全系数大于2，而静载试验时加载量仅为单桩承载力特征值的2倍，考虑到群桩中各桩受力不均匀等不利因素，在静载试验中应加大加载量，检查桩头是否破坏。
八、工程实例——汕头广信房地产公司综合楼地基处理
(一)概况
广信房地产公司综合楼为两栋8层(局部9层)框架结构建筑物，两栋主楼之间以两层裙楼连结，总建筑面积11500m。
场地位于汕头滨海地区，海相沉积软土厚达48m，原设计为Φ1000mm、Φ900mm钻孔灌注桩，桩长51m，桩底嵌入基岩面3m，单桩承载力2100kN，1800kN。由于钻孔桩工期长、造价高，深度很大的钻孔桩质量不易保证，经研究改为深层搅拌桩复合地基，基础由原独立承台改为柱下条形基础。
(二)工程地质情况
场地土自下而上分为七大层。
Ⅰ层填砂层：新近回填的中细砂，厚度0.5m左右，未加压实。
Ⅱ层淤泥质土加粉砂：厚度5～6m，ω=48%，e=1.27；标贯击数2～3击，承载力80kPa。 Ⅲ层淤泥夹贝壳：厚度8～11m，ω=52%～65%，e=1.51；标贯击数0.7～2击，承载力55kPa。 Ⅳ层粉质粘土：厚度3～5m，ω=32%，e=0.81；标贯击数6～7击，承载力180kPa。 Ⅴ层淤泥质土、粉砂互层：厚度25～30m，ω=42%～51%，e=1.25～1.45；标贯击数2～4击，承载力90～100kPa。
Ⅵ层中细砂：厚度2～4m，中密；标贯击数5～6击。 Ⅶ层基岩：强风化层厚度1～2m。 (三)设计计算
2
采用粉喷桩复合地基。上部结构要求复合地基承载力不少于170kPa，基础采用钢筋混凝土柱下条基，在桩顶部设0.5m厚的砂垫层。
设计桩径Φ500mm，桩长(自基底算起)16m，采用425#普通硅酸盐散装水泥，每延米桩体掺入60kg，掺入比约为18%。
单桩承载力
Rkd=qsUpL+αApqp
=175kN
取现场Ⅱ层淤泥在70.7mm立方体试模内制样，24小时脱模，埋于现场土中，养护7天，做无侧限抗压强度试验，结果见表7.3-14。
换算成90天龄期的标准强度
qu7=0.5qu28=0.5⨯0.6fcu∙k
fcu∙k=1.83MPa
按桩体强度计算单桩竖向承载力
Rkd=μfcu∙kAp=143.5kN
取单桩承载力为140kN。 粉喷桩布置见图7.3-6。
图7.3-6 粉喷桩平面布置
桩中心行距1200mm，列距800～900m，按桩总面积与基础面积之比得置换率m=0.265。 复合地基承载力
Rkd
fsp=m+β(1-m)fsk
Ap
=204kPa＞170kPa
考虑桩端端土质较硬，β取0.3。 (四)施工
采用铁道部武汉工程机械研究所生产的PH-5型粉喷机，平整地面后进行粉喷桩施工。钻杆下沉时注意电流的变化，直到进入Ⅲ层土面，电流明显增大时，开始慢速提钻喷粉。由于深度较大(自地面算起17.5m)，土质很粘，有时造成堵管，疏通管道后，在上下各1m的范围内复喷，防止断桩。为加强桩顶强度，所有桩都在桩顶以下3m范围内复搅。
由于土质很软，钻进速度很快，每台班(8小时)可成桩12根，近200延长米。每昼夜两大班施工，平均成桩550m，全部工程共1250根桩，历时45天完成了全部施工任务。
(五)效果检验
施工完毕45天后，进行了单桩、单桩复合地基及两桩复合地基的静载荷试验。单桩复合地基压板尺寸0.8×0.8m，两桩复合地基压板尺寸1.25×1.25m。
载荷试验p～s曲线见图7.3-7，试验加载均超过两倍设计荷载，未发生破坏。按沉降比为0.01确定承载力标准值，单桩承载力大于150kN，单桩复合地基承载力203kPa，两桩复合地基承载力183kPa，满足设计要求。
p (kN)
100
200
300
400
500
10
20
s (mm)
30
I
40
图7.3-7 静载荷试验p～s曲线
Ⅰ--单桩 Ⅱ--单桩复合地基 Ⅲ--两桩复合地基
参考文献：
1、JGJ79-2002 建筑地基处理技术规范，中国建筑工业出版社，2002。
2、龚晓南，地基处理技术发展与展望，中国水利水电出版社、知识产权出版社，2004。 3、张捷、韩杰、叶书麟 水泥土桩复合地基的固结特性分析，第七届土力学及基础工程学术会议论文集，中国建筑工业出版社，1994。
4、白日昇，有关粉体喷射搅拌桩的几个问题的探讨，海峡两岩土力学及基础工程地工技术学术研讨会论文集，1994.10。
5、周国钧等，深层搅拌法加固软粘土技术，岩土工程学报，1981.04。 6、YBJ225-91软土地基深层搅拌加固法技术规程，冶金工业出版社，1991。
7、叶观宝、叶书麟，深层搅拌桩加固软基的研究，地基处理与桩基础国际学术会议论文集，1992。
8、阎明礼等，地基处理技术，中国环境科学出版社，1996。
9、孙立川、韩杰，水泥加固土无侧限抗压强度影响因素分析及预测，地基处理第五卷第四期，1994。
10、地基处理手册(第二版)编写委员会，地基处理手册(第二版)，中国建筑工业出版社，2000.08。 11、龚晓南，地基处理新技术，陕西科学技术出版社，1997。
水泥土搅拌桩复合地基
水泥土搅拌桩是利用水泥或水泥系材料为固化剂，通过特制的深层搅拌机械，在地基深处就地将原位土和固化剂(浆液或粉体)强制搅拌，形成水泥土圆柱体。由于固化剂和其它掺合料与土之间产生一系列物理化学反应，使圆柱体具有一定强度，桩周土得到部分改善，组成具有整体性、水稳性和一定强度的复合地基，也可做成连续的地下水泥土壁墙和水泥土块体以承受荷载或隔水。 一、发展概况
自1824年英国人阿斯琴首先制造出硅酸盐水泥并取得专利以来，利用水泥灌浆止水，利用水泥和土拌合作为道路基层已得到应用，但主要是作土的浅层处理。
美国在第二次世界大战后研制成功一种就地搅拌桩(MIP)，即从不断回转的螺旋钻中空轴的端部向周围已被搅松的土中喷出水泥浆，经叶片的搅拌而形成水泥土桩，桩径0.3～0.4m，长度10～12m。1953年日本清水建设株式会社从美国引进这种方法，继而又开发出以螺旋钻机为基本施工机械的CSL法，MR—D法(以开发公司名称的首字母命名)。CSL法和MR—D，都是采用螺旋钻杆上带有特殊形状的搅拌翼片，并通过钻杆供给水泥浆，与土进行强制搅拌。
以上采用喷射水泥浆的湿法工艺成桩的统称CDM法。
由CDM法派生的DLM工法、HCM工法、SMW工法、TRD工法等，均由日本首先研发。 所谓DLM法，是1965年日本运输省港湾技术研究所开发的将石灰掺入软弱地基中加以原位搅拌，使之固结的深层搅拌工法。1974年由于大面积软土加固工程的需要，由日本港湾技术研究所、川崎钢铁厂等对石灰搅拌机械进行改造，合作研制开发成功水泥搅拌固化法(CMC)，用于加固钢铁厂矿石堆场地基，加固深度达32m。此外还有类似的DCM法、POCM法等。
DLM施工法，如其名称中所指明的那样，是一种以生石灰为固化剂的施工法，由两根带有旋转翼片的回转轴及在其中间部位兼作导向柱的固化剂输入管组成，固化剂是从两个搅拌面的交叉部位输入地基中的，通常形成两个圆叠合形状断面的双柱状加固体。
施工顺序是：首先在预定的位置安装好机械，转动搅拌翼片，使其边切土边靠自重下沉。待搅拌翼片下沉到预定深度时开始压入固化剂，同时边提升搅拌轴边回转，使固化剂与地基土充分拌匀，形成柱状加固体。根据需要，也可将加固柱体搭接排列，形成壁状或块状加固体。其它的DLM类施工机械，是DLM机械的改进型，几乎均采用水泥浆作固化剂。这些施工机械虽然各有特色，但基本结构都和DLM机械相同，都由偶数搅拌轴(2.4.6.8)组成。
HCM类施工法，是DLM工法的发展，是日本北川铁工所，受日本通产省技术研究基金资助，于1975年研究成功的海底软弱地基稳定处理法(Hedoro Continuous Mixing Method)的一系列施工方法，包括DCM法(Deep Continuous Method)，DeMIC法 (Deep Mixing Improvement by Cement Stabilizer)和DCCM法(Deep Cement Continuous Mixing Method)等三种施工法。
这类施工方法，搅拌翼片边回转边上下移动，慢速前进，在一定的活动范围内连续进行加固。固化剂以水泥浆为主，采用加压送入搅拌轴的输送方式。水泥浆经搅拌轴从搅拌翼片背面的几个喷出口喷撒出来。
其施工顺序是：先将搅拌翼片降落到预定位置的海底表面，启动搅拌翼片边回转，边喷出一定量的水泥浆，并以一定速度向前推进，直到搅拌翼片下降到设计深度，最后按一定的速度提升到海底表面。如此进行，直至完成全部加固范围。
搅拌翼片的运动轨迹，为W字型轨迹，它是由同时进行的垂直上下和水平移动形成的。通过调整水平方向的移动速度，可提高同一地方混合搅拌的效果。
日本的CDM法还开发了伸缩式和连结式可变搅拌轴，以降低机架高度，增加搅拌深度。其水上搅拌船搅拌深度达水面下70m，海底下50m，8头一次搅拌面积6.91m2，每小时搅拌能力达90m3以上。
除日本外，美国、西欧、东南亚地区也广泛采用了CDM法。苏联在1970年研究功一种淤泥水泥土桩，用于港湾建设工程中。淤泥含水量高达100%～120%，但掺加10～15%的水泥后， 半年龄期强度可达3MPa，较钢筋混凝土桩的造价低40%。
国内由冶金部建筑研究总院和交通部水运规划设计院于1977年在塘沽新港开始进行机械考核和搅拌工艺试验。1980年初上海宝山钢铁总厂的三座卷管设备基础，采用了深层搅拌处理软土地基，获得了成功。同年11月由冶金部主持通过了“饱和软粘土深层搅拌加固技术”鉴定，开始了推广应用。同时开发了单轴粉浆两用机。
1980年初天津市机械施工公司与交通部一航局科研所等单位合作，利用日本进口螺旋钻孔机，改装制成单搅拌轴、叶片输浆型深层搅拌机(GZB-600型，后来又开发了600型双轴叶片喷浆搅拌机)。尔后，浙江大学和浙江临海市一建公司机械施工处共同研究成功DSJ-Ⅱ型单头深层搅拌机，最大加固深度20～22m，桩径Φ400～700mm，单轴搅拌机可适用于喷浆(CMD法)喷粉(DJM法)。
粉体喷射搅拌法(DJM)，最早由瑞典人Kjeld Paus于1967年提出，1971年成功采用喷射石灰粉加固15m厚软土。作为日本建设省综合开发计划中有关“地基加固新技术开发”的一部分，以建设省土木研究所(施工技术研究室)和日本建设机械化协会(建设机械化研究所)为中心，在1977年至1979年开发了专项技术，由于开发了在土中分离加固材料与空气以及排出空气的技术，使工法达到了实用化，DJM法采用了压缩空气连续通过钻杆向土中喷射水泥粉的技术。
搅拌机有单轴和双轴，标准搅拌直径1000mm，深度达33m。
1983年铁道部第四勘测设计院开始进行粉体喷射(石灰粉)搅拌法的试验研究，1984年在广东省云浮硫酸铁矿铁路专用线盖板箱涵软土地基加固工程中应用。使用的深层搅拌机是铁道部第四勘测设计院和上海探矿机械厂共同开发的单头GPP—5型桩机，桩径Φ500mm，桩长8m。经过几年的实践和改进，上海探矿机械厂，铁道部武汉工程机械研究所等厂家纷纷生产了步履式单头粉喷搅拌机GPP型和PH型等，桩长可达14～20m，桩径Φ500mm。铁道部第四设计院与空军雷达学院共同开发的GS—1型气固两相粉体流量计，使计量监控有了发展。这些粉喷机目前多数采用水泥粉喷射，喷射生石灰粉者很少。
铁道部科学研究院1988年研制成功DDG—2型工程钻机，配以泥浆泵和粉喷机等可以进行浅层水泥浆搅拌和粉喷搅拌，加固深度6m，成孔直径200mm，可作60°的斜搅，主要用于整治路基及道床病害。
上世纪80年代日本在CDM工法的基础上开发了一种名叫SMW工法的技术，采用三轴搅拌机在施工水泥土地下连续墙的过程可实现套孔搅拌，保证了水泥土墙的止水效果，是目前基坑工程止水帷幕常用的有效方法。在基坑支护被动区软土加固中也常用三轴搅拌机进行施工。在连续的水泥搅拌墙中插入型钢形成抵抗土压力的同时兼作止水帷幕的水泥土型钢挡墙称为SMW工法，上海市已形成地方标准，建设部也颁布了行业标准。
近几年我国又从日本引进了TRD工法，该工法类似地下连续墙双轮铣的形式可施工水泥土地下连续墙，墙厚0.7m～1.0m，成墙深度可达60m。
二、应用范围
深层搅拌水泥土桩问世以来，发展迅速，应用广泛。日本大量用于各种建筑物的地基加固、稳定边坡、防止液化、防止负摩擦等。
CDM法在日本及其它发达国家还广泛用于海上工程，如海底盾构稳定掘进、人工岛海底地基加固，桥墩基础地基加固、岸壁码头地基加固、护岸及防波堤地基的加固等等。由于日本国的特殊环境，其海上工程的投入相当巨大，也促进了CDM工法的迅速发展。
国外的深层搅拌机械采用了高新技术，动力功率大，穿透能力强，实现了施工监控的自动化，确保了施工质量，目前尚未见到失败的工程例证。其工程应用中，设计方法比较保守，置换率高达40%～80%，桩体设计强度取值一般不超过0.6MPa。由于理论研究投入不够，没有取得完整的应力场和变形场数据，使其设计方法不尽人意。
上世纪70～80年代，我国的水泥土搅拌桩广泛应用于多层建筑的软基处理、基坑支护重力式挡墙、基坑止水帷幕或被动区加固、路基软基加固、堆载场地加固等领域，少数高层建筑也采用过水泥土搅拌桩复合地基。由于我国研发的搅拌机械为轻型机械，功率较小、穿透能力不足，规范规定仅适用于fak=140kPa以下的软土，应用范围受到限制，同时也出现了不少质量事故。20世纪90年代水泥土搅拌桩已淡出建筑物地基处理，但在路基、堆载场地软基加固及基坑工程中的应用仍长盛不衰。
本世纪初SMW工法在我国发展迅速，除了在基坑支护结构支护中大量应用外，还采用三轴搅拌机械施工止水帷幕，效果良好。三一重工等厂家生产的国产单轴、三轴搅拌机已接近国际先进水平。其显著的特点是加固深度大、穿透能力强、效率高，加固深度已达35m，拓宽了应用范围，不再局限于软土中，在中密粉细砂、中密粉土、稍密中细砂中均可应用。因此规范取消了不能用于承载力特征值高于140kPa土中的限制。 三、水泥土桩的作用机理
水泥土桩是水泥或水泥系固化材料与土混合形成的桩，由于土质的不同，其固化机理也有差别。用于砂性土时，水泥土的固化原理类同于建筑上常用的水泥砂浆，具有很高的强度，固化时间也相对较短。用于粘性土时，由于水泥掺量有限(7%～20%)，且粘粒具有很大的比表面积并含有一定的活性物质，所以固化机理比较复杂，硬化速度也比较缓慢。
水泥土桩作成块体用来挡土隔水或直接用作建筑物的地基或基础等，主要考虑混合体本身的固化机理，作为复合地基处理时，尚要涉及桩间土力学性质的变化。
(一)水泥土的固化原理 1、水泥的水解和水化反应
水泥的主要成分有氧化硅、氧化钙、氧化铝，还有氧化铁、氧化硫等。这些氧化物分别组成不同的水泥矿物，有硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝酸四钙、硫酸钙等。上述水泥矿物和水化合后，产生水解和水化反应，生成氢氧化钙、含水硅酸钙、含水铝酸钙及含水铁铝酸钙等化合物。
其主要反应通式归纳为：
水泥+H2O→CSH+Ca(OH)2 (7.3-1)
水泥+H2O→CAH (7.3-2)
上述水泥水化物CSH、CAH及Ca(OH)2生成后，能迅速溶于水，直至饱和。此时水分子虽然
能继续深入水泥颗粒，与水泥矿物产生反应，但新生物已不能再溶解，只能以细分散状态的胶体析出，上述反应称为水泥的水解水化反应。这些凝胶粒子有的自身硬化，形成水泥石骨架，有的则与其周围的具有一定活性的粘粒发生反应，这种反应即所谓的离子交换团粒化作用和凝硬反应。
2、离子交换团粒化作用
粘土作为一个多相散布系，和水结合时就表现出一般的胶体特征。土中含量最高的SiO2遇水后，形成硅酸胶体微粒，其表面带有钠离子Na+或钾离子K+，它们能和水泥水化生成的Ca(OH)2中的钙离子Ca++进行当量吸附交换，使较小的土颗粒形成较大的团粒，从而使土的强度提高。
水泥水化物的凝胶粒子的比表面积比原来水泥颗粒大1000倍左右，因而产生很大的表面能，有强烈的吸附活性，能使较大的土团粒进一步结合起来，形成水泥土的团粒结构，并封闭各土团之间的空隙，形成坚固的连结。从宏观上来看，可使水泥土的强度进一步提高。
3、凝硬反应
随着水泥水化反应的深入，溶液中析出大量的钙离子，当其数量超过上述离子交换的需要量后，则在碱性环境中，能使组成粘土矿物的二氧化硅、三氧化二铝的一部分或大部分与钙离子进行化学反应，生成不溶于水的稳定的结晶化合物。其反应通式为：
Ca+++2(OH)-+SiO2→CSH (7.3-3) Ca+++2(OH)-+Al2O3→CAH (7.3-4)
根据电子显微镜扫描，X射线衍射和差热分析得知这些结晶物大致是属于铝酸钙水化物CAH系的4CaO·Al2O3·13H2O、3CaO·Al2O3·6H2O、CaO·Al2O3·10H2O等；属于硅酸钙水化物CSH系的4CaO·5SiO3·5H2O等，还有钙黄长石水化物2CaO·Al2O3·SiO3·6H2O等。
这些新生的化合物在水中和空气中逐渐硬化，增大了水泥土强度，而且由于其结构致密，水分不易侵入，从而使水泥土具有足够的水稳性。
至于碳酸化反应，由于土中CO2的含量很少，且反应缓慢，其固化效果不予考虑。 4、水泥系固化剂的固化原理
以上为使用水泥的固化原理。如果使用水泥系固化材料，则因为水泥系固化材料中除水泥外尚加入了火山灰类材料或无机化合物(硫酸钙等)通过火山灰反应可以生成各种水化物，如硫酸铝酸钙、钙矾石、碳酸铝酸钙等，其分子式分别为3CaO·Al2O3·CaSO4·12H2O，3CaO·Al2O3·3CaSO4·32H2O，3CaO·Al2O3·CaCO3·11H2O。这些水化物有助于水泥土的强度增长。
(二)水泥土桩复合地基桩间土的性状
关于混合体以外土的性状有无改善的问题，经测试认为，虽然固化材料可以从混合体向周围渗透，但其反应缓慢，渗透范围有限，应用中不予考虑。因此，桩间土仍采用天然地基的力学指标。至于粉喷时水泥粉吸水所产生的影响也忽略不计。
当水泥土桩作为复合地基中的竖向增强体时，由于水泥土桩界于柔性桩与刚性桩之间，在软土中主要呈现了桩体的作用，在正常置换率的情况下，桩分担了大部分荷载，桩通过侧阻力和端阻力将荷载传至深层土中，在桩和土共同承担荷载的过程中，土中高应力区增大，从而提高了地基的承载力，复合地基还具有垫层的扩散作用。 四、桩体材料
水泥土桩的桩体材料由固化材料、混合料和水所组成。固化材料以水泥为主，深层搅拌水泥土桩的混合料是原位土，而夯实水泥土桩的混合料可以是原位土(碴)，也可以采用性能更好的土
(碴)。以满足加固要求和提高混合体强度以及降低造价为主要目的，对桩体材料的选用至关重要。
(一)固化材料 1、分类
水泥土桩的固化材料分为两大类，一类是水泥，一类是水泥系固化材料。这两种固化材料对砂性土混合体强度影响不大，但对粘性土特别是腐植土则表现出不同的效果。
关于水泥系固化材料的解释，日本学者认为，水泥加火山灰质材料和无机化合物时称水泥系固化材料。火山灰质材料包括粉煤灰、高炉水淬矿渣、火山灰等。无机化合物包括硫酸钙、氯化钙等。
我国把水泥与废石膏和活性废渣按不同比例配制的各种固化剂统称为水泥系固化剂。从节约出发，强调采用工业废料。
2、水泥系固化材料
水泥系固化材料主要用于采用水泥固化效果不好的特殊环境，例如腐植土、孔隙水中CaO、OH-浓度较小的土、需要抵抗硫酸盐腐蚀的工程等，也在为了满足工程使用或施工需要的情况下采用，比如促凝、缓凝、早强提高混合体强度等等。这些外加剂种类繁多，适用的条件也不相同，工程中必须进行室内及现场试验，确定其效果及掺入量。
掺加粉煤灰是世人公认的有效措施。粉煤灰可以提高混合体的强度，表7.3-1图7.3-1可以定性地说明上述结论。一般情况下，当掺入与水泥等量的粉煤灰后，强度均比不掺粉煤灰的提高10%左右，同时还可消耗工业废料，增加社会效益。
3200
掺粉煤灰的水泥土
2800
不掺粉煤灰的水泥土
[***********]0400
}αw = 7%
}αw = 12%}αw = 10%
qu（kPa）
0龄期（月）
图7.3-1 粉煤灰对强度的影响
高压旋喷桩中掺加粉煤灰的测试数据说明，在砂类土中掺加粉煤灰时，不论采用什么配方的水泥浆，也不论水泥土强度的高低，试件28天以后的强度增长值均极为明显，3个月的强度为28天强度的1.27～2.0倍，半年的强度为28天强度的2.6～3.67倍。但早期强度普遍偏低。
冶金部建筑研究总院进行了掺加磷石膏的试验和工程实践，认为水泥磷石膏固化剂之所以比水泥固化剂效果好，是因为水泥磷石膏除了有与水泥相同的胶凝作用外，还能与水泥水化物反应产生大量钙矾石，这些钙矾石一方面因固相体积膨胀填充水泥土部分空隙，降低了混合体的孔隙量，另一方面由于其针状或柱状晶体在孔隙中相互交叉，和水泥硅酸钙等一起形成空间结构，因而提高了加固土的强度。
表7.3-2列出了部分试验数据，结果说明，水泥磷石膏对于大部分软粘土来说是一种经济有效的固化剂，尤其对于单用水泥加固效果不好的泥炭土、软粘土效果更佳。它一般可以节省水泥11%～37%。凡主要成分为CaSO4·2H2O的磷石膏或其它废石膏均有可能成为节省水泥、提高加固效果的固化材料，它与水泥混合使用，不需二次加工，且和易性好，施工困难不大。
表7.3-2 磷石膏增强试验选摘
其他掺加剂如起减水作用的木质素磺酸钙(日本的AE木质磺酸钙同时具有减水和缓凝两种作用)，对水泥土强度的影响不大。三乙醇胺可促凝早强等。为了实现施工中桩体的搭接，使用缓凝剂十分必要。
3、水泥
水泥或水泥系固化料两类固化料中，水泥均为主固化剂。应针对具体情况选用不同种类、不
同标号的水泥以满足技术经济指标的要求。针对某些软粘土地区地下水存在有大量的硫酸盐(如沿海盐水渗入地区)，硫酸盐与水泥发生反应，对混凝土具有结晶性侵蚀作用。为探讨水泥土桩在这类地区的适应性，对水泥土在硫酸盐介质中的稳定性进行了研究，共作200余组水泥土试块的抗硫酸盐侵蚀试验。使用各种水泥制作水泥土试块浸泡在浓度为1.5%的硫酸钠溶液中，观察结果为：
用325#及425#矿碴水泥制作的各种水泥掺入比的试块在盐液中浸泡28～50天全部开裂膨松、崩坏。
用425#大坝水泥和425#抗硫酸盐水泥制作的各种水泥掺入比的试块在盐液中浸泡360天均未发现任何破坏现象。
浙江大学就杭州、宁波、福州等沿海地区土中的水具有古海水的化学特征，对这种古海水对水泥土侵蚀问题开展了试验研究。结论是含有硫酸盐离子、镁离子的溶液对水泥土有一定的侵蚀性。被侵蚀的水泥土近期强度会有一定程度的提高，但后期强度下降。特别在高浓度溶液侵蚀下，水泥土产生较大的体积膨胀，在膨胀力作用下，水泥土可能发生破坏。
我国大部分沿海工程遇到的海水对水泥土的强度基本没有影响，在这种情况下可不考虑海水的侵蚀作用。
选用合适的水泥掺入比、水泥品种，如抗硫酸盐水泥等，加入一定量的粉煤灰等外加剂，将有助于水泥的抗侵蚀性能。
鉴于研究的深度和广度的限制，我国建筑地基处理规范仅作了原则性说明，目前在水泥选用时应注意到，使用普通水泥拌制的水泥土受硫酸盐溶液侵蚀会出现结晶性的开裂、崩坏而丧失强度。如选用抗硫酸盐水泥，使水泥土中产生的结晶膨胀物质控制在一定数量范围内，则可大大提高水泥土的抗蚀性能。
选用水泥时还需考虑水泥的强度等级、种类能否适应水泥土桩体强度的要求，是否适用于场地的土质。
一般情况下，当水泥土桩体强度要求大于1.0MPa时，宜选用强度等级42.5以上的水泥，桩体强度小于1.0MPa时可选用32.5水泥。当需要水泥土体有较高的早期强度时，宜选用普通硅酸盐水泥和波兰特水泥。
不同种类和标号的水泥用于同一类土中，效果不同，同一种类和标号的水泥用于不同种类的土中，效果亦不同。
一般情况下，无论何种土质，何种水泥，水泥土强度均随水泥强度等级的提高而增大，但增大的规律有差别。
水泥种类应与土质相适应。在砂类土中不同种类同一强度等级的水泥其混合体强度变化不大。粘性土中，情况比较复杂。
核工业部第四勘察院与同济大学在同一种淤泥质粉质粘土(ω=36.4%，e=1.03)中，选用同一的水泥掺入比(21%)，对32.5矿碴水泥、32.5钢碴水泥，42.5普通硅酸盐水泥、52.5波兰特水泥作了对比试验，结果是32.5矿碴水泥和钢碴水泥的水泥土无侧限抗压强度要大于后两者。其原因可能是水泥中的矿碴、钢碴和粘粒水化反应的缘故。
日本通常用普通硅酸盐水泥和高炉矿碴水泥(B种)作固化材料。
有机质含量较多的土如淤泥等，用上述水泥加固效果不佳，日本生产了10余种特种水泥，可以改善加固效果。当使用特种水泥时，因受有机质土的物理化学性质的影响，其强度发展不同，所以应进行配合比试验以决定采用何种特种水泥及其掺入量。
4、浆液和粉体
在浆液和粉体两种深层搅拌桩的对比中，常出现一些不同看法，现仅就浆液和粉体搅拌对水泥土力学性能某些方面的影响作介绍。
图7.3-2表示的日本埼玉县行田粘土加固时的试验结果，其水泥掺入量为300kg/m3(即每m3湿土中掺入300kg水泥)，材龄21天，水泥浆的水灰比1：1。
从图7.3-2中可以看出，水泥材料中粉体比浆液的加固强度大，随着拌合时间的延长，水泥材料(浆液和粉体)的加固强度有提高倾向。而石灰材料则与拌合时间几乎没有关系，始终为同一强度。粉体和浆液的拌合时间短时其强度的离散性大。
泥浆，深层搅拌法中所用的水泥浆其水灰比大多采用50%左右。软土本身又具有较高含水量，因此，除水泥固化时所必需的水分外，还会有多余的水分，水灰比增大，强度降低。所以，在满足施工要求的前提下，使用粉状水泥可望得到较高的强度，且可以加速固化进程。
但是，国内的粉喷机在搅拌粘性土时，由于叶片的构造影响，水泥土往往呈水平层状，其抗渗及抵抗水平力的性能以及搅拌均匀度不如浆液搅拌。因此，用于挡土隔渗的工程，效果不理想。
(二)混合材料
混合材料是水泥土混合体的骨干材料，占水泥土总重的80%以上。
搅拌水泥土桩的混合材料主要是原位土，和混凝土的混合料不同，其不仅具有骨干和填充的作用，除砂类土外，还能和固化剂产生化学反应，使桩体固化。为提高桩体强度，只能改变固化剂种类或增加固化剂的掺入量。
当采用水泥系固化材料中火山灰质材料掺量很大时，这些火山灰质材料(如粉煤灰)，一方面起固化材料作用，另一方面起充填材料的作用。
在施工工艺许可下，各种土均可作为混合材料，但其效果不同，具体情况在桩体无侧限抗压强度的讨论中加以阐述。
混合材料还包括土中水和水泥浆的拌合用水。水泥浆液拌合用水可以用淡水，也可以用海水。当水中含酸、碱、盐的浓度过大时，应经过试验确定能否采用。
(三)桩体的物理力学指标
水泥土桩桩体的力学指标，主要由无侧限抗压强度、变形模量、抗剪强度和抗拉强度四个指标来衡量其力学性能。另外水泥土桩体的密度也是重要的物理指标。
水泥土桩应用于阻渗隔水，则要求其具有一定的抗渗性，并由混合体的渗透系数来衡量。 1、桩体的无侧限抗压强度
以上试验说明，水泥加水后的浆液即为水
无侧限抗压强度与固化料的种类、掺合量、土质(混合料)、土中含水量、龄期、浆液水灰比、搅拌时间、土层的渗透性、施工工艺水平等因素有关。
⑴混合体材料种类的影响
不同成因软土的水泥加固试验结果，见表7.3-3
试验证明砂性土混合料的水泥土强度高于粘性土混合料的水泥土强度，采用普硅水泥试验结果表明在腐植土中当水泥掺合量为200kg/m3～400kg/m3时水泥土无侧限抗压强度仅为0.1MPa～0.8MPa。
⑵固化料掺合量的影响
粉喷工艺现场取样试验表明，当水泥固化料掺合量小于100kg/m3时，粘性土基本不显示加固效果，砂类土水泥土无侧限抗压强度不大于2MPa。当水泥掺量大于100kg/m3时，水泥土无侧限抗压强度大体呈线性增长。
当水泥掺量为250kg/m3(约占混合料土重的15%)时，腐植土水泥土28天龄期无侧限抗压强度约为0.2MPa～0.7MPa，淤泥及淤泥质土约为0.3MPa～1.0MPa，一般粘性土约为0.5MPa～2.0MPa、砂类土约为1.5MPa～4.0MPa。
试验表明，拟加固土是砂性土时，固化材料的种类对强度的影响不大，但随掺合量的增加，强度则明显提高，且离散性小。粘性土中无侧限抗压强度离散性大。对于腐植土，增加固化材料的掺合量，其强度提高不大，特别是普通波兰特水泥和B种高炉水泥(矿渣水泥)，这种倾向比较明显。但是使用水泥系固化材料时，其强度和强度离散性均有明显改善，对于粘性土也有类似的效果。使用水泥系固化材料时，粘性土及腐植土固化体强度随掺合量增加也有明显的增大。
表7.3-4 为上海软粘性土的室内试验结果，软粘③为淤泥质粉质粘土，ω=38.5%，e=1.28，软粘④为淤泥质粘土ω=50.6%，e=1.46。
以上试验可以看出，不论何种土质，水泥土的无侧限抗压强度均随固化料掺合量的增加而增大，只是效果不同，增大速率不等。固化料的掺合量与强度多数呈近似线性关系。
根据上述试验结果，规范规定增强体水泥掺量不应小于天然土质量的12%，块状加固时不应小于加固天然土质的7%，水泥土搅拌墙不少于20%。
⑶无侧限抗压强度与龄期的关系
水泥浆液搅拌的试验资料表明，水泥土的强度随龄期的增长而增长。一般情况下，7天时水泥土强度可达标准强度的30%～50%；30天可达标准强度的60%～75%；90天为180天的80%；而180天以后，水泥土强度增加仍未终止。另外，根据电子显微镜的观察，水泥土的硬凝反应也需要3个月才能完成。因此，选用龄期3个月时间的强度作为水泥土的标准强度。
日本的一组粉体喷搅的试验结果说明，固化土的无侧限抗压强度与龄期接近线性的关系。各种土质和各种固化材料构成的加固土体，其28天强度大约是7天强度的1.5倍。早期强度高于浆液搅拌。
另一组室内试验资料，所用土样为日本行田粘土(含水量60%)，水泥和粘土的干燥重量比分别为10%、20%、30%。结果说明，当掺入比为10%左右时，粉体和浆液龄期与强度的关系基本一致。而掺入比愈大则粉体搅拌水泥土的强度随龄期的增长愈快。
经过归纳分析，中冶建筑研究总院提出的水泥土无侧限抗压强度与龄期的关系大体为：
fcu7=(0.47~0.63)fcu28 fcu14=(0.62~0.80)fcu28 fcu60=(1.15~1.46)fcu28 fcu90=(1.43~1.80)fcu28
上述数据可供应用中参考。 ⑷土中含水量的影响
在固化剂种类和掺入量相同的情况下，浆液搅拌时，加固土的强度随土天然含水量的降低而增高。
日本进行几组浆液搅拌加固土强度与土天然含水量的关系的试验，土性为冲积粘土，水泥掺入量为天然土重量的10%，水泥浆水灰比10%，将天然土的含水量加上水泥浆的含水量为总含水量，得出不同土质，3天和28天的水泥强度均与总含水量呈线性关系的结论。当总含水量为150%时，水泥土3天强度为0.1MPa～0.5MPa，水泥土28天强度为0.7MPa～1.3MPa；当总含水量为300%时，水泥土3天强度为0.02MPa～0.1MPa，水泥土28天强度为0.05MPa～0.5MPa。试验还表明，不同种类粘性土在相同的水泥掺入量的条件下，虽然水泥土强度不等，但其强度随土中含水量增大而减小的递减率十分接近。
由于土的种类及固化剂性质和掺量不同，土中含水量与水泥土强度的关系有些变化，有的试验表明浆液搅拌当土样含水量在50%～80%范围内变化时，含水量每降低10%，水泥土强度可提
高30%左右。
对粉喷桩，土中含水量对水泥土强度的影响不同于浆液搅拌，当土中含水量过低时，水泥水化不充分，水泥土强度反而降低。
⑸拌合时间的影响
固化剂与土的拌合程度，对水泥土强度影响很大，因此，搅拌拌合是水泥土桩的关键工序。影响拌合程序的因素很多，如固化剂的供给方式，搅拌叶片的形状、数量和布置，搅拌时间的长短等。为此，曾进行过大量的试验，但仍未能定量地揭示这些影响因素与拌合效果间的关系。
少数试验定性地表示了拌合时间对加固土强度的影响。在拌合开始阶段(拌合时间3分钟以内)，水泥土强度增加很快，搅拌时间超过了3分钟后， 强度上升速度逐渐减缓，对粉状水泥，拌合时间超过一定时间后，强度不再增长。
⑹水泥强度等级的影响
试验表明水泥土的抗压强度随水泥强度的提高而增加，当水泥强度等级从32.5提高到42.5时，水泥土强度约增大20%～30%。
⑺土的渗透性的影响
要减少水泥土浆中的自由水，目前还没有人为的手段，只有通过蒸发和渗透两个途径。由于蒸发量很小，所以主要靠自由水向周围土中的渗透，在高压喷注水泥土桩的试验中，曾作过对比试验。结果是在渗透性好的土中的试样强度比另一组试样高出46.8%。
上述试验只是定性地说明一些问题，同时应当考虑，在地下水下，即使土的渗透性大，也不能排出水泥土中的自由水。因此，上述试验结果仅在地下水以上的土层是适用的。
⑻施工工艺的影响
水泥土桩体强度在其它条件相同时，还与施工工艺有密切关系。如同一种土中，固化剂掺入量相同，采用复搅的办法可明显提高桩体强度。
在含水量很小的松散填土中，搅拌时块状土不能破碎，造成桩体松散，采用注水后上下多次预搅，即可保证桩体强度。
在塑性指数大于25的粘性很大的粘土中，可能出现搅拌头上形成土团，随搅拌头转动，搅拌不均，复搅也不能奏效，只有改变搅拌头的形式才是有效途径。
当搅拌深度超过15～18m后，在粘性较大的淤泥或其它粘性土中，固化料喷入产生困难，喷搅不均，影响桩体强度，加大压力改进搅拌头后可以奏效。
2、现场与室内无侧限抗压强度的关系
室内制样试验所得到的无侧限抗压强度qut与在现场取样试验得来的无侧限抗压强度quf，由于水灰比和拌合养生条件不一样，其差异较大。据统计粉体喷搅quf=(1/3～1/5)qul。如果固化料掺合量较少，又没有得到充分的搅拌，现场强度会出现很大的离散性。
日本曾进行了浆液搅拌现场水泥土无侧限抗压强度与室内无侧限抗压强度qul的对比试验，24组对比试验中，有17组quf /qul的最小值在1/2～1/5之间，平均值多为quf /qul≈(1/4～1)。
日本CDM工法设计和施工手册中提出，设计标准强度最好是取现场实际加固体的无侧限抗压强度quf。但是quf随取样位置的不同而有偏差。考虑这种偏差，设计标准强度quc·k与现场强度的平均值quf之间可建立以下关系：
quc.k=γ1quf
γ1值，海上工程约为2/3；陆地工程约为1/2。
现场无侧限抗压强度与室内配制试验的无侧限抗压强度qul之间的关系为：
qucf=ηqul
η值，海上工程用大型机械时取1，用小型机械时取1/2；陆上工程取1/2。设计标准强度
quc.k=γ1ηqul
即：quc.k=(~ quc.k=
132
)qul (海上工程) 3
1
qul (陆上工程) 4
我国规范浆液搅拌强度折减系数为0.25～0.33粉体搅拌为0.20～0.30，与日本的规定相近。因我国施工工艺落后于日本，折减系数严于日本海上工程的标准。
3、桩体的变形模量及压缩模量
影响桩体模量的因素很多，归根结底，是要明确模量与无侧限抗压强度的关系。日本的试验表明不论哪种土类和固化材料，水泥土体的变形模量E50(峰值应力的50%所对应的割线模量)都有较大的变化幅度，大体情况为E50=(50～120)qu，qu为试样的无侧限抗压强度。
表7.3-5 为我国的试验结果，当qu=300kPa～4000kPa时，E50=(40～600)MPa，一般为qu的120～150倍，即E50=(120～150) qu，与前述日本的试验结果相近。
水泥土桩的压缩系数约为(2.0～Ep=60～100MPa，小于变形模量，这是因为无侧限抗压时桩体多呈脆性破坏，其变形较小的缘故。应用中可采用Ep=(100～120)fcu·k，fcu·k为70.7mm立方体室内配制时的90天龄期无侧限抗压强度。
4、桩体的抗剪强度
室内试验的抗剪强度τ与无侧限抗压强度qu的关系如图7.3-3所示。无侧限抗压强度qu在较低范围内(qu＜0.8MPa)，τ/
qu的值大体上为1/2，随着qu的增大，该比值有变小的倾向。其总体规律为τ=(1/2～1/3) qu。
3.5)×10-5(kPa)-1，其相应的压缩模量约为
用高压三轴仪进行剪切试验表明，水泥土的抗剪强度随抗压强度的增加而提高。当qu=500 kPa～4000kPa时，其粘聚力C=100~1100kPa，内摩擦角变化在20°～30°之间。水泥土在三轴剪切试验中受剪破坏时，试件有平整而清楚的剪切面，剪切面与最大主应力平面的夹角约为60°。
在实用中考虑到桩体强度的离散性，其容许的抗剪强度一般采用0.15qu，安全系数大于2。
理见图7.3-4。假定加固土的抗剪强度为τp，置换率为m，与加固土的破坏应变相对应的未加固土的抗剪强度为τsi。平均抗剪强度C可用下式表示：
C=mτp+(1-m)τsi (7.3-4)
上式仅在某些情况下采用，在多数情况下，加固土与未加固土的刚度相差太远，同时水泥土不允许产生大变形，此时，不能考虑未加固土对剪力的分担。在基坑支护工程中水泥土大多是抗弯破坏，不能盲目采用上式进行计算。
5、桩体的抗拉强度
用劈裂法求得粘土的加固土抗拉强度σt与无侧限抗压强度qu的关系，抗拉强度σt=(0.1～
0.4)qu，随着qu的增大，抗拉强度的增加速率有逐渐降低的趋向。
6、桩体的重度
由于拌入土中的固化材料与孔隙中水的重度相差不大，搅拌中还产生部分土的挤出和隆起，且固化后固化材料本身存在孔隙，因此，在饱和的软土中加固土体的重度与天然土的饱和重度较接近，但在非饱和的大孔隙土中，固化体的重度将较天然土的重度增加量要大一些。参看表7.3-6。此外，固化料掺合量大时，固化土重度增加幅度也大。
7、桩体的力学性质的不均匀性
由于施工中喷搅不匀等因素的影响，一般桩底的强度及模量与中、上部均有差别。在粉喷桩施工中钻杆往往在桩中心留下一个孔洞，同时，由于喷射压力及离心力，水泥浆、粉向桩周集中，因此，在桩体的同一水平截面上，桩中心部位的桩体，力学性能不如周边附近的桩体，两者相差约20%～30%。
8、水泥土桩桩体应力应变性状
水泥土桩的变形特征随强度不同而界于脆性体与弹塑性体之间。应特别强调指出的是，在土中类似弹性约束的桩体，其变形特征不同于室内试验的结果，在这方面的研究还有待深入。图7.3-5为室内试验求得的应力—应变曲线。水泥土受力开始阶段，应力与应变关系基本符合虎克定律。
当外力达到极限状态的70%～80%时，应力应变不再保持线性关系。当外力达极限荷载时，对于强度大于2MPa的水泥土，很快出现脆性破坏，此时轴向应变约为0.8%～1.2%(如图7.3-5中A20、A25)，对于强度小于2MPa的试件，则表现为塑性破坏(如图中A5、A10、A15)。
三轴不排水剪得到的水泥土应力—应变曲线中，在受力开始阶段，应力—应变曲线近似直线，当偏应力(σ1-σ3)达到破坏时偏应力的60%～80%时，曲
线开始弯曲。对同一强度的水泥土，不同围压下弯曲点对应的偏应力大致相同，且与水泥土无侧限抗压强度相接近。
注意到三轴试验中，试件破坏后均保持一定的残余强度，残余强度随围压的增加而加大。同时破坏时的应变也大于无侧限抗压时的应变值，较接近于水泥土桩在土中的工作状态。水泥土桩在
土中类似弹性约束，特别是在大基础下，其应力—应变的关系以及其变形特征与无侧限抗压试验差异很大。总的倾向是变形加大、模量减小。
9、水泥土的渗透系数
水泥土桩作为隔水帷幕，要求具有低渗透性。渗透试验采用变水头法，在南55型渗透仪上进行，试验结果见表7.3-7。
试验土样软粘③为淤泥质粉质粘土ω=38.5%，软粘④为淤泥质粘土，ω=50.6%。 结果说明，水泥掺入量愈大其渗透系数愈小，水泥土的渗透系数小于原状土。
水泥土的渗透系数与原状土性、水泥掺入量、搅拌均匀度、初始含水量等因素相关。一些资料提出水泥土的渗透系数在10-7～10-10cm/s之间。工程实践也说明水泥土具有较好的隔水性能。
10、水泥土的抗冻性能
将水泥土试件放置于自然负温下进行抗冻试验表明，其外观无显著变化，仅少数试块表面出现裂缝，有局部出现片状剥落及边角脱落，但深度及面积均不大，可见自然冰冻没有造成水泥土深部的结构破坏。
水泥土试块经长期冰冻后的强度与冰冻前强度相比，几乎没有增长。但恢复正温后其强度能继续提高，冻后正常养护90天的强度与标准强度相差不多，抗冻系数达0.9以上。
一般情况下地温比较稳定，除高寒地区外，水泥土桩不会产生冻害。但冬季施工时，要注意浆液的防冻。 五、设计计算
(一)技术特点
1、混合料采用原位土，无须开采原材料，大量节约资源。
2、针对拟加固土质和加固目的，可以自由选择加固材料，包括水泥粉、水泥浆、石膏、矿碴、粉煤灰、砂或碎石粉末等。如果事先加以混合，可以同时喷射两种以上的混合加固材料。
3、可以自由选择加固材料的喷入量，能适用于多种土质。 4、施工工艺震动和噪音很小。
5、施工速度快，国产的深层搅拌桩机每台班 (8h)可成桩350m左右。日本的深层搅拌船每小时可加固土90m3以上。
6、原位深层搅拌引起地基的隆起较小，对周围环境影响不大。
7、国产粉喷机有一定的粉尘污染，采用水泥浆时亦有一些浆液污染。日本等国采用了封闭的输送供给系统，雨天也能施工，基本消除了环境污染。
8、可以喷搅成圆柱状桩、壁墙状、格栅状、块体状的加固体，用于不同的目的。 (二)技术措施及要点
1、只在基础下布置水泥土桩，一般情况下不需设置围护桩。布置方式可为正方形、矩形、正三角形、格栅形、壁式等多种形式。
2、目前深层搅拌水泥土的桩径多为υ500mm～700mm，由于基础宽度的限制，常给布桩造成困难。解决这个矛盾的途径一是基础下设300mm~500mm厚砂石垫层，拉开桩距；二是增加桩长，减少桩数。实践证明在深厚的软土地区，采用上述措施是有效的。
复合地基中桩距不宜小于2d。
3、端承短桩宜采用大直径双轴搅拌桩，或做成壁状、格栅状、甚至块体。具体应视工程要求及地质条件确定。壁状、格栅状形式可以增大地基刚度，减少差异沉降，在建筑物或地基的薄弱环节处采用，效果较好。
4、设计桩顶标高宜选 在承载力较高的土层，充分发挥桩间土的承载力，且宜低于原地面以下500mm。
5、根据具体情况，可长短桩并用。
6、注意基础角桩及长高比大于3的建筑物中部桩的加强。
7、根据桩的受力情况，不同深度的喷料量可以变化，因桩体最大应力在桩顶下3d～5d处，因此，在桩顶以下2m～3m向上可增加喷料量，或采用复搅工艺。停灰面应高于设计桩顶标高500mm左右。
8、桩端宜进入承载力相对较高的土层。
9、复合地基承载力特征值不宜大于200kPa，一般情况下采用120kPa～180kPa。单桩承载力特征值(υ500mm)不宜大于150kN。
10、固化料掺入比一般为土重的15%左右。 (三)水泥土搅拌桩复合地基承载力计算
由于水泥土搅拌桩身有一定强度，呈桩体效应，因此，复合地基承载力计算中按常规先计算单桩承载力，取单元面积的单桩承载力及天然土的承载力之和为复合地基承载力。需要说明的是，由于水泥土强度不高，单桩承载力由桩身强度控制，在软粘性土中一根υ500mm搅拌桩，其单桩承载力特征值一般不超过150kN，由此限制了复合地基承载力。承载力较高的土层采用搅拌桩往往是不合理的。
复合地基承载力特征值应通过单桩或多桩复合地基静载荷试验确定，初步设计时可按7.3-5式
计算：
fspk=λm
Ra
+β(1-m)fsk (7.3-5) Ap
式中单桩承载力发挥系数取1，桩间土承载力发挥系数的确定较复杂，本次规范修编中作了一些改动，当加固土层为淤泥、淤泥质土、流塑状软土或未经压实的填土时，考虑到上述土层固结程度差，桩间土难以发挥承载作用，所以β取0.1～0.4，固结程度好或设褥垫时取高值；其他土层β可取0.4～0.8。确定β值时还应考虑建筑物对沉降的要求及桩端持力层性质，当桩端持力层强度高或建筑物对沉降要求严格时，β应取低值。
(四)水泥土搅拌桩复合地基变形计算
2002版的地基处理技术规范将水泥土搅拌桩复合地基变形计算分为两部分，一部分为加固深度范围内复合土层的压缩变形，利用材料力学的轴向压缩变形计算原理，轴向力呈三角形分布，变形模量取复合土层的变形模量进行计算；另一部分为桩端以下土层的变形，按分层总和法进行计算。褥垫层的变形忽略不计。
本次规范修编对沉降计算进行了简化，按CFG桩沉降计算的方法，将复合土层的压缩模量予以提高，提高系数近似等于复合地基承载力特征值与天然地基承载力特征值之比， 然后按分层总和法进行复合地基变形计算。
这里特别指出，不论采用哪一种方法计算，其前提条件是水泥搅拌桩端必须进入较好土层。对于深厚淤泥、淤泥质等软土中的搅拌桩，当桩未能穿透软土而呈“悬浮”状态时，计算结果明显偏小，处于不安全状态。其原因为软土与桩身模量相差数百倍以上，桩土难以共同工作，单桩将向下刺入，群桩则呈实体基础的受力状态，桩端附加应力增加，与分层总和法的计算原理相悖，多项工程曾发生沉降过大的事故，因此在深厚淤泥、淤泥质土的“悬浮桩”应按桩基实体基础的计算方法计算沉降。 六、施工工艺
(一)水泥土浆液搅拌法(CDM法) 1、施工机械
如概述中所述，施工机械种类繁多，传动原理及搅拌翼的形状也不相同。表7.3-8为日本典型的陆上CDM法机械组合表。
双轴搅拌机均为履带式走行，搅拌桩直径可达1000mm～1200mm，桩长达30m。通过多个传感器实现搅拌的自动化操作，质量有保障。
日本的海上CDM法搅拌机机械列于表7.3-9中。
国内的单轴、双轴搅拌机为步履式走行，机型轻便，但穿透能力差。
国内机械采用定量泵输送水泥浆，转速又是恒定，因此灌入地基中的水泥量完全取决于搅拌机钻头的提升速度和复搅次数，质量控制系统不完善，目前已研发了一些自动记录装置，但效果不尽人意。
(二)粉体搅拌法(DJM法)
日本生产的粉喷机性能、适用性及机械组合分别列入表7.3-10及表7.3-11。
注：粉喷机包含加固材料输送机、加固材料贮存缺罐、空气除湿机、空气罐、施工监测计、控制盘等。
日本的粉喷机主要有五种型号，最大施工深度已达33m。当场地狭窄时，还有DJM-1037型可以使用，当钻架高度受限制时，可用DJM-1070E型。除轻型机外，都是履带式。
(三)多轴浆液搅拌法
近几年国内三轴、多轴搅拌法发展迅速，三一重工等公司相继研发多个型号的多轴搅拌机，搅拌深度可达35m，表7.3-12及7.3-13分别列出三一重工和湖北金宝公司生产的单轴和多轴搅拌机参数，两家公司的产品代表了我国重型和轻型搅拌机的概况，可供参考。
七、施工质量及加固效果检验
日本将质量检测分为三个阶段的所谓调查：即确定设计条件的施工前调查；了解对环境影响的施工中调查；检验加固体质量和形状的施工后调查。由于其施工质量管理系统完善，监控手段先进，各种施工参数自动记录，随时调整，因此，其施工质量检验仅需对环境影响加以检验调查。 我国的工艺水平较低，人为因素较多，施工中的质量检验必不可少。
(一)施工质量
1、搅拌桩的施工质量与前期准备工作的质量息息相关。主要为核实工程地质水文情况，桩体材料的质量检验，室内配合比试验，现场工艺试验，人的质量及工作质量的保证等。
2、搅拌桩在施工中和竣工后都难以直观桩的质量，只能通过其他手段进行间接判断。在施工阶段以施工记录、强度试验(触探、取芯等)、开挖检验三项检验为主。
3、施工记录应反映每根桩施工全过程的真实情况，应按照规范规定的内容填写，凡是需要了解的施工问题，几乎都能从施工记录上找到线索或答案。
通过对施工记录的上述检查，大致可以判断施工的总体质量。
4、检查现场及室内试验设备是否符合标准，试验方法是否正确，强度换算有无问题，固化剂牌号，检验报告是否合乎要求等。
(二)加固效果检验 1、复合地基承载力检验
规范规定应采用静载荷试验的方法检验复合地基承载力，检验应在成桩28d后进行，验收检测的数量不少于总桩数(多轴搅拌为绷 数)的1%，其中每单项工程复合地基静载荷试验的数量不应少于3台，其余可进行单桩静载荷试验；对重要的工程或对变形要求严格的工程宜进行多桩复合地基静载荷试验。实际上单桩静载荷试验更能反映加固质量，受桩间土滞后变形的影响较小，每项工程均应进行单桩静载荷试验，较为稳妥。本次规范修编特别补充了复合地基单桩静载荷试验的方法，可供使用。
2、桩身质量及强度检验
搅拌桩身质量检测目前尚无成熟的方法，特别是对常用的直径500mm粉喷桩遇到的困难更大， 规范规定可用钻芯法、触探法等检验桩身质量，实践证明钻芯过程中由于钻头冷却冲水，芯样很难保持原状，给判定工作带来困难。补救办法是必须采用单动双管取样器钻芯，可辅以挖开桩身取样检验桩身强度并观察桩身连续性。由于钻芯检测存在一定困难，规范规定仅在其他检测合格仅对桩身质量有怀疑时，进行钻芯检验。
对桩身质量的检验中，除桩身强度外，更重要的是桩身搅拌的均匀性和连续性，湖北省近期推行圆锥动力触探连续贯入检测被动区加固水泥土均匀性和连续性的方法，效果较好，今后尚应建立动力触探击数与桩身强度关系曲线，便于推广。
采用单桩静载荷试验检验桩身质量时，往往有一个误区，认为单桩静载荷试验合格，桩身强度即可满足要求。规范要求桩身强度的安全系数大于2，而静载试验时加载量仅为单桩承载力特征值的2倍，考虑到群桩中各桩受力不均匀等不利因素，在静载试验中应加大加载量，检查桩头是否破坏。
八、工程实例——汕头广信房地产公司综合楼地基处理
(一)概况
广信房地产公司综合楼为两栋8层(局部9层)框架结构建筑物，两栋主楼之间以两层裙楼连结，总建筑面积11500m。
场地位于汕头滨海地区，海相沉积软土厚达48m，原设计为Φ1000mm、Φ900mm钻孔灌注桩，桩长51m，桩底嵌入基岩面3m，单桩承载力2100kN，1800kN。由于钻孔桩工期长、造价高，深度很大的钻孔桩质量不易保证，经研究改为深层搅拌桩复合地基，基础由原独立承台改为柱下条形基础。
(二)工程地质情况
场地土自下而上分为七大层。
Ⅰ层填砂层：新近回填的中细砂，厚度0.5m左右，未加压实。
Ⅱ层淤泥质土加粉砂：厚度5～6m，ω=48%，e=1.27；标贯击数2～3击，承载力80kPa。 Ⅲ层淤泥夹贝壳：厚度8～11m，ω=52%～65%，e=1.51；标贯击数0.7～2击，承载力55kPa。 Ⅳ层粉质粘土：厚度3～5m，ω=32%，e=0.81；标贯击数6～7击，承载力180kPa。 Ⅴ层淤泥质土、粉砂互层：厚度25～30m，ω=42%～51%，e=1.25～1.45；标贯击数2～4击，承载力90～100kPa。
Ⅵ层中细砂：厚度2～4m，中密；标贯击数5～6击。 Ⅶ层基岩：强风化层厚度1～2m。 (三)设计计算
2
采用粉喷桩复合地基。上部结构要求复合地基承载力不少于170kPa，基础采用钢筋混凝土柱下条基，在桩顶部设0.5m厚的砂垫层。
设计桩径Φ500mm，桩长(自基底算起)16m，采用425#普通硅酸盐散装水泥，每延米桩体掺入60kg，掺入比约为18%。
单桩承载力
Rkd=qsUpL+αApqp
=175kN
取现场Ⅱ层淤泥在70.7mm立方体试模内制样，24小时脱模，埋于现场土中，养护7天，做无侧限抗压强度试验，结果见表7.3-14。
换算成90天龄期的标准强度
qu7=0.5qu28=0.5⨯0.6fcu∙k
fcu∙k=1.83MPa
按桩体强度计算单桩竖向承载力
Rkd=μfcu∙kAp=143.5kN
取单桩承载力为140kN。 粉喷桩布置见图7.3-6。
图7.3-6 粉喷桩平面布置
桩中心行距1200mm，列距800～900m，按桩总面积与基础面积之比得置换率m=0.265。 复合地基承载力
Rkd
fsp=m+β(1-m)fsk
Ap
=204kPa＞170kPa
考虑桩端端土质较硬，β取0.3。 (四)施工
采用铁道部武汉工程机械研究所生产的PH-5型粉喷机，平整地面后进行粉喷桩施工。钻杆下沉时注意电流的变化，直到进入Ⅲ层土面，电流明显增大时，开始慢速提钻喷粉。由于深度较大(自地面算起17.5m)，土质很粘，有时造成堵管，疏通管道后，在上下各1m的范围内复喷，防止断桩。为加强桩顶强度，所有桩都在桩顶以下3m范围内复搅。
由于土质很软，钻进速度很快，每台班(8小时)可成桩12根，近200延长米。每昼夜两大班施工，平均成桩550m，全部工程共1250根桩，历时45天完成了全部施工任务。
(五)效果检验
施工完毕45天后，进行了单桩、单桩复合地基及两桩复合地基的静载荷试验。单桩复合地基压板尺寸0.8×0.8m，两桩复合地基压板尺寸1.25×1.25m。
载荷试验p～s曲线见图7.3-7，试验加载均超过两倍设计荷载，未发生破坏。按沉降比为0.01确定承载力标准值，单桩承载力大于150kN，单桩复合地基承载力203kPa，两桩复合地基承载力183kPa，满足设计要求。
p (kN)
100
200
300
400
500
10
20
s (mm)
30
I
40
图7.3-7 静载荷试验p～s曲线
Ⅰ--单桩 Ⅱ--单桩复合地基 Ⅲ--两桩复合地基
参考文献：
1、JGJ79-2002 建筑地基处理技术规范，中国建筑工业出版社，2002。
2、龚晓南，地基处理技术发展与展望，中国水利水电出版社、知识产权出版社，2004。 3、张捷、韩杰、叶书麟 水泥土桩复合地基的固结特性分析，第七届土力学及基础工程学术会议论文集，中国建筑工业出版社，1994。
4、白日昇，有关粉体喷射搅拌桩的几个问题的探讨，海峡两岩土力学及基础工程地工技术学术研讨会论文集，1994.10。
5、周国钧等，深层搅拌法加固软粘土技术，岩土工程学报，1981.04。 6、YBJ225-91软土地基深层搅拌加固法技术规程，冶金工业出版社，1991。
7、叶观宝、叶书麟，深层搅拌桩加固软基的研究，地基处理与桩基础国际学术会议论文集，1992。
8、阎明礼等，地基处理技术，中国环境科学出版社，1996。
9、孙立川、韩杰，水泥加固土无侧限抗压强度影响因素分析及预测，地基处理第五卷第四期，1994。
10、地基处理手册(第二版)编写委员会，地基处理手册(第二版)，中国建筑工业出版社，2000.08。 11、龚晓南，地基处理新技术，陕西科学技术出版社，1997。