3－1 答：在交流电机中，凡是转子速度与电机同步转速相同的电机叫做同步电机，反之，转子速度与电机同步转速不一致的叫做异步电机。同步机磁极由直流励磁。同步发电机工作原来就是，转子磁极被原动机带动旋转起来，使磁场相对定子旋转，切割定子绕组产生感应电势发出交流电。异步电动机当在三相对称绕组中统入对称的三相电流后，它们共同作用产生一个旋转磁场，这个磁场的励磁是由电流的无功产生。旋转磁场切割转子导体产生感应电势，通过短路环形成感生电流，这个电流在磁场中受力，使电动机转动，这就是异步机工作原理。
3－2 答：整数槽双层迭绕组的最大并联支路数a ＝极数2P 。将每相的线圈组并联在一起即可达到2P 条并联支路数。整数槽单层绕组最大并联支路数a ＝P ，同前一样的联法。整数槽双层波绕组最大可能并联支路数a ＝2P ，联时让y ＝2τ+1即可。 3－3 答：交流迭绕组连接规律是任何两个相邻的线圈都是后一个跌在前一个上。然后将同属一相的相邻线圈直接串联起来，形成迭绕组，它使用于10kw 以上中小型异步电机及大型同步机定子绕组中。它的优点是短矩时端点节铜，能获得较多的并联支路数。 波绕组是依次把同极下的线圈串联起来，每次前进约2τ这种绕组就是波绕组。它可以减少线圈之间的连接线，短矩时不能节铜，多用于水轮机和绕线式异步机的转子中。
3－4 答：谐波电势是由于磁极磁场非正弦分布以及电枢表面齿槽分布影响产生的。削弱的方法 有：（1）改变磁极的极化形状使之电枢表面磁场分布接近正弦。 （2）在三相电机中采用Δ或Y 接消除三次谐波。 （3）采用短矩绕组削弱高次谐波。 （4）采用分布绕组削弱高次谐波电势。 （5）采用鈄槽削弱齿谐波电势。（6）采用分数槽绕组削弱齿槽谐波电势。 3－6 解：（1）根据n ＝60f/P得电机极对数P ＝2 （对极）
(2) 定子槽数Z 1＝2Pmq ＝2×2×3×3＝36 （槽）
（3）绕组系数
α1=
2×360
=20 36
1
Sinq ×y 10=0. 9452 =Sin (×k w 190) ×
τ
qSin 1
2
Sin 3×3×1
80=−0. 5774 =Sin (3××) ×90k w 3093Sin 30Sin 3×5×1
=Sin (5×80) ×3Sin 0=0. 13985 k w 5
50Sin 3×7×10
=Sin (7×80) ×3Sin 0=0. 06066 k w 7
70
（4）相电势
E φ
V
=4. 44ωk ωr
f φ
V
V
所以
E φ
=4. 44ωk ω1
f φ
1
1
1
=4. 44×108×0. 9452×50×1. 015×10
−2
=230. 02 V
E φ
=4. 44ω3
k ω33f
φ
3
＝4.44×108×(－0.5774) ×3×50×0.66×102
＝－274.1 V
E φ
=4. 44ω5
k ω55f φ
5
＝40.236 V
E φ
=4. 44ω7
k ω77f
φ
7
＝9.163V 相电势
E ϕ=E 2φ+E 2φ+E 2＝360.2 V
1
3
φ+5
E 2φ
7
线电势中
E
φ
相互抵消了，所以
3
E ＝×
E 2φ+E 2φ+E 2=404. 81
3
φ
7
3－7 解：发电机极距τ＝Z ÷2P ＝27
每极每相槽数q ＝Z ÷2Pm ＝54÷（2×1×3）＝9
槽角度
αP
1=Z
==6. 67054
Sin 9所以k 22×0w 1=Sin 27
×90×0
=0. 91533 9×Sin 2
每极串联的匝数为W ＝Z ×2/（2m ）＝（2×54）/（2×3）＝18 空载时每相感应的电势E
=6300ϕ0=1=3637. 3 V
根据
E φ
=4. 44ω1
1
得每极基波磁通量
1
k ω1
f φ
φ1
=
E φ
1
4. 44ωk =
3637. 3
4. 44×18×0. 91533×50
=0. 9944ω1
1
V
W b
3－9 答：从绕组系数公式
k
wr
=Sin (
y
τ
1
γ×90
Sin (q ×1) 0可知，采用短矩和分布绕) ⋅
qSin 1
2
组能削弱谐波电势，这是因为每槽电势随着谐波次数的增加，相邻槽的电势相位差增大γ倍，所以采用它们可以削弱谐波电势。从势，选y 1＝τ比较合适，此时，
k
r
=Sin (
y
τ
1
γ×90) 知，要削弱5次和7次谐波电
5
6
k
5
=0. 26，k 7=0. 26，使它们削弱都比较大。
3－11 答：齿谐波电势是由于定子槽开口或转子槽开口使气隙磁导不均所引起的。在采用转子斜槽或斜极来削弱齿谐波电势时斜一个定子齿距t 1比较合适。
3－12 答：在低速送水轮发电机中，由于电机极数很多，每极每相槽数很少，财开口磁导不均影响也较大，为了削弱高次谐波（包括齿谐波）电势，所以常采用分数槽绕组。 3－13 答：将极下的电枢表面分成三等分，每相占一等分，我们称每一等分为一
分布系数也相带。在三相电机中采用600相带绕组可以产生比1200相带绕组高的感应电势，
大于1200相带，所以采用600相带。
3－14 解： 交流电机的频率、极数和同步转速之间的关系是
n ＝60f/P＝120f /2P
（1） 汽论发电机n ＝120×50/2＝3000r/m （2） 水轮发电机n ＝120×50/32＝225r/m
（3） 同步电动机2P ＝120f/n＝120×50/750＝8
3－15 答：基本区别在于交流绕组分相，不闭合。直流绕组不分相，但必须闭合。直流绕组由于换向，使电刷与换向器之间有相对运动，所以为了保证电机运行，就必须使直流绕组用闭合绕组。而交流绕组是在绕组中通电后产生旋转磁场，不存在换向问题，所以常将其接成开启绕组。
3－16 答：由于相带A 与相带X 的线圈相当于电机中N 、S 极的励磁绕组，所以必须将它们反向连接，否则，A 、X 相带线圈产生的磁势相互抵消，不能形成旋转磁场，在电动机中，不能转动，如果是发电机将不能产生电势，不能发电。电动机中，由于不能激磁，所以流过绕组的电流很大，这是哟于电压降仅由绕组电阻及很小的L a 产生。
3－17 答：双层绕组可以恨灵活的选择线圈节距来削弱谐波电势和磁势，并且漏抗较小，电压中、大型电机一般都采用它。
Sin (q ×1，表明一个相带由q 个元件组成时，由于3－19 解：分布系数k ＝
q
qSin 12
每相邻两个元件中电势相差
α
1
电角度，当它们迭加在一起时与每个电势算术相加小，k q 表
示几何相加与算术相加时的一个比较系数。
短矩系数
k y =Sin (
y
τ
1
×90) 表明，同一元件两个元件边相位相差的系数。
26
=6。 4
440
当y 1＝时，k y =Sin (×90) =0. 866
66550
当y 1＝τ时，k y =Sin (×90) =0. 966
66
60
当y 1＝τ时，k y =Sin (×90) =1
6
770
当y 1＝时，k y =Sin (×90) =0. 966
66880
当y 1＝τ时，k y =Sin (×90) =0. 866
66
对于24槽四极电机，τ=
若采用长距线圈y 1>τ时其短矩系数不会大于1，这是因为采用长距后，两元
至于这个结论，件边的感应电势相位不相等，迭加后不会与算术和相等。所以k y 不会大于1。
从上计算可以得出同样的结论。
3－20 解：设每极每相槽数为q ，槽位角为布系数
α
，则有60相带分布的绕组分1
k q1（60
Sin (q ×10， ）＝
qSin 1
2
1200相带分布的绕组分布系数k q1（120
Sin (2q ×1) 0， ）＝
2qSin 1
2
Sin (q ×1)
所以
k k
) =0
q 1(120)
Sin (2q ×1q 1(
qSin 1
Sin (q ×1)
=2
qSin 1
2qSin 1
2
又因为q
，每相每极占60电角度 =α160
k 所以
k
) ＝2Sin300/Sin600＝1.155 0
q 1(120)
q 1(
故不论每极每相槽数q 等于多少，总有k q1（600相带）＝1.16 kq1（1200相带）成立。
3－21 解：（1）电机磁场为二极时，τ=24/2=12，而y 1＝6，
每相每极槽数q ＝24/（3×2）＝4
=α124=15
所以此时的基波绕组系数
Sin (4×)
60=0. 6772 =⋅=Sin ×⋅k w 1k y 1k q 190012
4Sin 2
（2）电机磁场为四极时，τ=24/4=6
α1=
=3024
所以此时的基波绕组系数
Sin (4×) 0=0. 8365 =⋅=Sin k w 1k y 1k q 190⋅0
4Sin 2
3－22 设有一三相，380V ，50Hz ，Y 联结的两极异步电动机，定子冲片共有24槽，定子绕组为一双层绕组，线圈的节距为7槽。
（1） 试作该绕组的三相展开图；
（2） 设每一圈边中有31根导体，求当外施电压为额定值时的每极基波磁通量（略
去漏抗压降）
解： 3－25 解：（1）基波电势的频率
f
1
=
P ×n
=50 Hz 60
每相每极槽数q ＝60/（2×3）＝10 槽角度
=α160=6
Sin (10×=0. 9554 基波绕组系数k w 1=0
10Sin 2
每相绕组串联匝数W ＝60/3＝20 T 所以
E ϕ
=4. 44×20×0. 9554×50×1. 505=6384. 17 V
1
Sin (10×5×)
=0. 1932 五次谐波绕组系数k w 5=0
10Sin 5×2
E ϕ
=4. 44×20×0. 1932×50×1. 505×0. 2=258. 2 V
1
（1） 要消除五次谐波则应使
k
w 5
=0
即使
k w 5=Sin (
5y
1
τ
5y
×90) ⋅k q 5=0 ×90) =0
5y
1
而
k q 5≠0，故Sin (
1
τ
所以要使五次谐波为零，则必须Sin (
τ
×90) =0
2y 14y 16y 18=或=或=或= 解得：τ5τ5τ5τ5
1
y
根据绕组的实际连接情况，消除五次谐波时应使
4
=y 15τ=24或
6
=y 15τ=36，此时
400
' =k ⋅Sin (×90) =0. 9554×Sin 72=0. 9086 k w 1w 1
5
k w 1E 所以E ' =ϕ1
k w 1ϕ
'
=6384. 17×
1
0. 9086
=6072 V
0. 9554
3－26 解：（1）电机的极对数P ＝60f/nN ＝3000/1000＝3 （2）定子槽数Z ＝m ×2P ×q ＝36 槽
（3）绕组系数
k
wr
=Sin (
y
τ
1
γ×90
Sin (q ×1) 0 ) ⋅
qSin 1
2
而槽角度
=36 α1=36
Sin (2×)
502=0. 933 所以k w 1=Sin ×90⋅06
2Sin 2
Sin (2×3×50=−0. 5 Sin =×3×⋅k w 39006
2Sin 2Sin (2×5×50=0. 067 Sin =×5×⋅k w 59006
2Sin 2Sin (2×7×)
50=0. 067 Sin =×7×⋅k w 79006
2Sin 2
（4）
00
E φ
V
=4. 44wf γφ
γ
k
wr
−3
E φ1=4. 44×72×50×8. 9×10×0. 933=133 V E φ3=4. 44×72×50×8. 9×10×0. 3×(−0. 5) =−21. 3 V
−3−3−3
E φ5=4. 44×72×50×8. 9×10×0. 2×0. 067=1. 9 V E φ7=4. 44×72×50×8. 9×10×0. 15×0. 067=1. 43 V
所以
E φ
=3
E φ1+E φ3+E φ5+E φ7=134. 7 V E φ1+E φ5+E φ7=230. 4 V
Z 30
==5 槽 2Pm 2×3
2222
E =
14
222
补充：解：每极每相槽数q ＝
槽距角
α1=
Z
=12
Sin 5×120=0. 9567 =Sin ×=0. 9511=k y 1k q 10
1590
5×Sin 2
k
w 1
=k y 1×k q 1=0. 91
每相串联匝数W ＝
2P
⋅q ⋅c =40 匝 a 2
(1) 相绕组基本磁势
则
F φ1=0. 9⋅
WI
⋅
P k w 1
F φ1=0. 9⋅
10×40
⋅0. 91=327. 67(A /P ) 1
所以
f
A 1
=327. 67SinwtCos α(A /P )
f
B 1
=−327. 67SinwtCos (α−120)(A /P )
f
则
C 1
=0
1
f
(t , α) =327. 67SinwtCos α−327. 67SinwtCos (α−120)(A /P )
＝567.54SinwtCos (α−为幅值
60) A/P
F
1
=567. 54A /P 的脉振荡磁势波。
（2）通以直流时相绕组基波磁势幅值 所以则
F φ1=
'
2WI ⋅⋅k w 1 πP
F φ1=
'
210×40⋅⋅0. 91=231. 7A /P
1π
f
' C 1
' A 1
=231. 7Cos α
f
' B 1
=−231. 7Cos (α−120)
f
故
=0
f
' 1
=
f
' A 1
+
f
' B 1
=401. 3Cos (α−120) A /P
3－1 答：在交流电机中，凡是转子速度与电机同步转速相同的电机叫做同步电机，反之，转子速度与电机同步转速不一致的叫做异步电机。同步机磁极由直流励磁。同步发电机工作原来就是，转子磁极被原动机带动旋转起来，使磁场相对定子旋转，切割定子绕组产生感应电势发出交流电。异步电动机当在三相对称绕组中统入对称的三相电流后，它们共同作用产生一个旋转磁场，这个磁场的励磁是由电流的无功产生。旋转磁场切割转子导体产生感应电势，通过短路环形成感生电流，这个电流在磁场中受力，使电动机转动，这就是异步机工作原理。
3－2 答：整数槽双层迭绕组的最大并联支路数a ＝极数2P 。将每相的线圈组并联在一起即可达到2P 条并联支路数。整数槽单层绕组最大并联支路数a ＝P ，同前一样的联法。整数槽双层波绕组最大可能并联支路数a ＝2P ，联时让y ＝2τ+1即可。 3－3 答：交流迭绕组连接规律是任何两个相邻的线圈都是后一个跌在前一个上。然后将同属一相的相邻线圈直接串联起来，形成迭绕组，它使用于10kw 以上中小型异步电机及大型同步机定子绕组中。它的优点是短矩时端点节铜，能获得较多的并联支路数。 波绕组是依次把同极下的线圈串联起来，每次前进约2τ这种绕组就是波绕组。它可以减少线圈之间的连接线，短矩时不能节铜，多用于水轮机和绕线式异步机的转子中。
3－4 答：谐波电势是由于磁极磁场非正弦分布以及电枢表面齿槽分布影响产生的。削弱的方法 有：（1）改变磁极的极化形状使之电枢表面磁场分布接近正弦。 （2）在三相电机中采用Δ或Y 接消除三次谐波。 （3）采用短矩绕组削弱高次谐波。 （4）采用分布绕组削弱高次谐波电势。 （5）采用鈄槽削弱齿谐波电势。（6）采用分数槽绕组削弱齿槽谐波电势。 3－6 解：（1）根据n ＝60f/P得电机极对数P ＝2 （对极）
(2) 定子槽数Z 1＝2Pmq ＝2×2×3×3＝36 （槽）
（3）绕组系数
α1=
2×360
=20 36
1
Sinq ×y 10=0. 9452 =Sin (×k w 190) ×
τ
qSin 1
2
Sin 3×3×1
80=−0. 5774 =Sin (3××) ×90k w 3093Sin 30Sin 3×5×1
=Sin (5×80) ×3Sin 0=0. 13985 k w 5
50Sin 3×7×10
=Sin (7×80) ×3Sin 0=0. 06066 k w 7
70
（4）相电势
E φ
V
=4. 44ωk ωr
f φ
V
V
所以
E φ
=4. 44ωk ω1
f φ
1
1
1
=4. 44×108×0. 9452×50×1. 015×10
−2
=230. 02 V
E φ
=4. 44ω3
k ω33f
φ
3
＝4.44×108×(－0.5774) ×3×50×0.66×102
＝－274.1 V
E φ
=4. 44ω5
k ω55f φ
5
＝40.236 V
E φ
=4. 44ω7
k ω77f
φ
7
＝9.163V 相电势
E ϕ=E 2φ+E 2φ+E 2＝360.2 V
1
3
φ+5
E 2φ
7
线电势中
E
φ
相互抵消了，所以
3
E ＝×
E 2φ+E 2φ+E 2=404. 81
3
φ
7
3－7 解：发电机极距τ＝Z ÷2P ＝27
每极每相槽数q ＝Z ÷2Pm ＝54÷（2×1×3）＝9
槽角度
αP
1=Z
==6. 67054
Sin 9所以k 22×0w 1=Sin 27
×90×0
=0. 91533 9×Sin 2
每极串联的匝数为W ＝Z ×2/（2m ）＝（2×54）/（2×3）＝18 空载时每相感应的电势E
=6300ϕ0=1=3637. 3 V
根据
E φ
=4. 44ω1
1
得每极基波磁通量
1
k ω1
f φ
φ1
=
E φ
1
4. 44ωk =
3637. 3
4. 44×18×0. 91533×50
=0. 9944ω1
1
V
W b
3－9 答：从绕组系数公式
k
wr
=Sin (
y
τ
1
γ×90
Sin (q ×1) 0可知，采用短矩和分布绕) ⋅
qSin 1
2
组能削弱谐波电势，这是因为每槽电势随着谐波次数的增加，相邻槽的电势相位差增大γ倍，所以采用它们可以削弱谐波电势。从势，选y 1＝τ比较合适，此时，
k
r
=Sin (
y
τ
1
γ×90) 知，要削弱5次和7次谐波电
5
6
k
5
=0. 26，k 7=0. 26，使它们削弱都比较大。
3－11 答：齿谐波电势是由于定子槽开口或转子槽开口使气隙磁导不均所引起的。在采用转子斜槽或斜极来削弱齿谐波电势时斜一个定子齿距t 1比较合适。
3－12 答：在低速送水轮发电机中，由于电机极数很多，每极每相槽数很少，财开口磁导不均影响也较大，为了削弱高次谐波（包括齿谐波）电势，所以常采用分数槽绕组。 3－13 答：将极下的电枢表面分成三等分，每相占一等分，我们称每一等分为一
分布系数也相带。在三相电机中采用600相带绕组可以产生比1200相带绕组高的感应电势，
大于1200相带，所以采用600相带。
3－14 解： 交流电机的频率、极数和同步转速之间的关系是
n ＝60f/P＝120f /2P
（1） 汽论发电机n ＝120×50/2＝3000r/m （2） 水轮发电机n ＝120×50/32＝225r/m
（3） 同步电动机2P ＝120f/n＝120×50/750＝8
3－15 答：基本区别在于交流绕组分相，不闭合。直流绕组不分相，但必须闭合。直流绕组由于换向，使电刷与换向器之间有相对运动，所以为了保证电机运行，就必须使直流绕组用闭合绕组。而交流绕组是在绕组中通电后产生旋转磁场，不存在换向问题，所以常将其接成开启绕组。
3－16 答：由于相带A 与相带X 的线圈相当于电机中N 、S 极的励磁绕组，所以必须将它们反向连接，否则，A 、X 相带线圈产生的磁势相互抵消，不能形成旋转磁场，在电动机中，不能转动，如果是发电机将不能产生电势，不能发电。电动机中，由于不能激磁，所以流过绕组的电流很大，这是哟于电压降仅由绕组电阻及很小的L a 产生。
3－17 答：双层绕组可以恨灵活的选择线圈节距来削弱谐波电势和磁势，并且漏抗较小，电压中、大型电机一般都采用它。
Sin (q ×1，表明一个相带由q 个元件组成时，由于3－19 解：分布系数k ＝
q
qSin 12
每相邻两个元件中电势相差
α
1
电角度，当它们迭加在一起时与每个电势算术相加小，k q 表
示几何相加与算术相加时的一个比较系数。
短矩系数
k y =Sin (
y
τ
1
×90) 表明，同一元件两个元件边相位相差的系数。
26
=6。 4
440
当y 1＝时，k y =Sin (×90) =0. 866
66550
当y 1＝τ时，k y =Sin (×90) =0. 966
66
60
当y 1＝τ时，k y =Sin (×90) =1
6
770
当y 1＝时，k y =Sin (×90) =0. 966
66880
当y 1＝τ时，k y =Sin (×90) =0. 866
66
对于24槽四极电机，τ=
若采用长距线圈y 1>τ时其短矩系数不会大于1，这是因为采用长距后，两元
至于这个结论，件边的感应电势相位不相等，迭加后不会与算术和相等。所以k y 不会大于1。
从上计算可以得出同样的结论。
3－20 解：设每极每相槽数为q ，槽位角为布系数
α
，则有60相带分布的绕组分1
k q1（60
Sin (q ×10， ）＝
qSin 1
2
1200相带分布的绕组分布系数k q1（120
Sin (2q ×1) 0， ）＝
2qSin 1
2
Sin (q ×1)
所以
k k
) =0
q 1(120)
Sin (2q ×1q 1(
qSin 1
Sin (q ×1)
=2
qSin 1
2qSin 1
2
又因为q
，每相每极占60电角度 =α160
k 所以
k
) ＝2Sin300/Sin600＝1.155 0
q 1(120)
q 1(
故不论每极每相槽数q 等于多少，总有k q1（600相带）＝1.16 kq1（1200相带）成立。
3－21 解：（1）电机磁场为二极时，τ=24/2=12，而y 1＝6，
每相每极槽数q ＝24/（3×2）＝4
=α124=15
所以此时的基波绕组系数
Sin (4×)
60=0. 6772 =⋅=Sin ×⋅k w 1k y 1k q 190012
4Sin 2
（2）电机磁场为四极时，τ=24/4=6
α1=
=3024
所以此时的基波绕组系数
Sin (4×) 0=0. 8365 =⋅=Sin k w 1k y 1k q 190⋅0
4Sin 2
3－22 设有一三相，380V ，50Hz ，Y 联结的两极异步电动机，定子冲片共有24槽，定子绕组为一双层绕组，线圈的节距为7槽。
（1） 试作该绕组的三相展开图；
（2） 设每一圈边中有31根导体，求当外施电压为额定值时的每极基波磁通量（略
去漏抗压降）
解： 3－25 解：（1）基波电势的频率
f
1
=
P ×n
=50 Hz 60
每相每极槽数q ＝60/（2×3）＝10 槽角度
=α160=6
Sin (10×=0. 9554 基波绕组系数k w 1=0
10Sin 2
每相绕组串联匝数W ＝60/3＝20 T 所以
E ϕ
=4. 44×20×0. 9554×50×1. 505=6384. 17 V
1
Sin (10×5×)
=0. 1932 五次谐波绕组系数k w 5=0
10Sin 5×2
E ϕ
=4. 44×20×0. 1932×50×1. 505×0. 2=258. 2 V
1
（1） 要消除五次谐波则应使
k
w 5
=0
即使
k w 5=Sin (
5y
1
τ
5y
×90) ⋅k q 5=0 ×90) =0
5y
1
而
k q 5≠0，故Sin (
1
τ
所以要使五次谐波为零，则必须Sin (
τ
×90) =0
2y 14y 16y 18=或=或=或= 解得：τ5τ5τ5τ5
1
y
根据绕组的实际连接情况，消除五次谐波时应使
4
=y 15τ=24或
6
=y 15τ=36，此时
400
' =k ⋅Sin (×90) =0. 9554×Sin 72=0. 9086 k w 1w 1
5
k w 1E 所以E ' =ϕ1
k w 1ϕ
'
=6384. 17×
1
0. 9086
=6072 V
0. 9554
3－26 解：（1）电机的极对数P ＝60f/nN ＝3000/1000＝3 （2）定子槽数Z ＝m ×2P ×q ＝36 槽
（3）绕组系数
k
wr
=Sin (
y
τ
1
γ×90
Sin (q ×1) 0 ) ⋅
qSin 1
2
而槽角度
=36 α1=36
Sin (2×)
502=0. 933 所以k w 1=Sin ×90⋅06
2Sin 2
Sin (2×3×50=−0. 5 Sin =×3×⋅k w 39006
2Sin 2Sin (2×5×50=0. 067 Sin =×5×⋅k w 59006
2Sin 2Sin (2×7×)
50=0. 067 Sin =×7×⋅k w 79006
2Sin 2
（4）
00
E φ
V
=4. 44wf γφ
γ
k
wr
−3
E φ1=4. 44×72×50×8. 9×10×0. 933=133 V E φ3=4. 44×72×50×8. 9×10×0. 3×(−0. 5) =−21. 3 V
−3−3−3
E φ5=4. 44×72×50×8. 9×10×0. 2×0. 067=1. 9 V E φ7=4. 44×72×50×8. 9×10×0. 15×0. 067=1. 43 V
所以
E φ
=3
E φ1+E φ3+E φ5+E φ7=134. 7 V E φ1+E φ5+E φ7=230. 4 V
Z 30
==5 槽 2Pm 2×3
2222
E =
14
222
补充：解：每极每相槽数q ＝
槽距角
α1=
Z
=12
Sin 5×120=0. 9567 =Sin ×=0. 9511=k y 1k q 10
1590
5×Sin 2
k
w 1
=k y 1×k q 1=0. 91
每相串联匝数W ＝
2P
⋅q ⋅c =40 匝 a 2
(1) 相绕组基本磁势
则
F φ1=0. 9⋅
WI
⋅
P k w 1
F φ1=0. 9⋅
10×40
⋅0. 91=327. 67(A /P ) 1
所以
f
A 1
=327. 67SinwtCos α(A /P )
f
B 1
=−327. 67SinwtCos (α−120)(A /P )
f
则
C 1
=0
1
f
(t , α) =327. 67SinwtCos α−327. 67SinwtCos (α−120)(A /P )
＝567.54SinwtCos (α−为幅值
60) A/P
F
1
=567. 54A /P 的脉振荡磁势波。
（2）通以直流时相绕组基波磁势幅值 所以则
F φ1=
'
2WI ⋅⋅k w 1 πP
F φ1=
'
210×40⋅⋅0. 91=231. 7A /P
1π
f
' C 1
' A 1
=231. 7Cos α
f
' B 1
=−231. 7Cos (α−120)
f
故
=0
f
' 1
=
f
' A 1
+
f
' B 1
=401. 3Cos (α−120) A /P