“
国外油田工程第１９卷第１０期（２００３．１０）
钢筋混凝土矩形水池的设计
王兆霞（中国石化集团管道储运公司设计研究院）；
§
摘要钢筋混凝土矩形水池设计时，应用，温度荷载应取较大的温差计算。
无论在试水阶段还是在使用阶段，因为地面式水池的池内有液体，池外无土，池壁都视为偏心受拉构件。
钢筋混凝土矩形水池是空间结构，其结构形
针对工程实际情况，正确选择结构方案和结
构计算简图。在设计构造方面采取有效措施保证工程质量。
主题词结构混凝土方案计算设计
ｉ
式、几何尺寸及连接构造影响着内力计算方法。在
一、工程概况
工程涉及公司基地污水处理场扩建工程的各种
侧向荷载作用下，池壁的计算通常根据池壁的高宽比来分类。池壁顶端无约束为自由端，池壁与底板的连接为固定支承。在池壁侧壁（￡１）的计算中做了两种方案的比较。
１，方案ｌ：按悬壁挡水墙考虑
因Ｌ１／Ｈ＝２７／６＝４．５＞３，则侧壁在水平荷载作用下，壁板可视为竖向单向板，荷载几乎全部沿垂直方向传递，侧壁由于与底板固定而产生的弯
不同类型的钢筋混凝土水池，共５座。有多格池、
单格池、圆形池，其中大部分为地面式敞口钢筋混凝土矩形水池。池高（日）一般都在６ｍ左右。
水池属于钢筋混凝土特种结构，它由各种类型的梁、板、柱等单元构件组成，结构型式和荷载条件比较复杂。
其中的多格池是“接触氧化池１，接触氧化池２及中间沉淀池”三位一体的土建结构，属于比较高的地面式敞口钢筋混凝土矩形水池。
矩影响加大，侧壁可按竖向单向受力计算，即悬壁
挡水墙计算。
但在角隅处因相邻池壁约束的影响仍属双向受
力，其水平向角隅处存在内部负弯矩，可按下式
二、结构方案的选取及内力计算
以上述多格接触氧化池为例，该水池属于多格水池，池高Ｈ＝６ｍ，侧壁工ｌ＝２７ｍ，端壁￡２＝１４．１ｍ。根据实际使用情况确定最不利的荷载组合为间隔储水组合，有下列两种：
试水阶段：结构自重＋池内满水压力
使用阶段：结构自重＋池内满水压力＋温度荷载
计算：
蚝＝ｍｊｑｈ２
式中：肘执——池壁沿高度１ｍ截面，池壁角隅处的
水平向弯矩，ｋＮ・ｍ；
ｍｉ——弯矩系数，一０．１０４；
ｇ——三角形荷载的最大值，７２ｋＮ／ｍ；＾——池壁高度，ｍ。
Ｍ池＝一０．１０４×７２×６２＝一２７０ｋＮ・ｍ，贝０池壁内缘受拉，配筋为ｑｂｌ６＠１００。
其中，池底板埋人地下不考虑温度荷载的作
四、结论
１、深水工程需要新方法和新工具评价环境影响。２、了解深水环境是一场真正的挑战，包括生物聚积区的物理性质以及由石油和天然气活动造成的潜在影响，应在深水区域开发之前进行原始资料取样工作。
３、水化气体对深水工程很重要，它们会影响
４、海湾不测事件，如：滑塌、混浊流对深水设施造成危害，对它的研究应担负起评价潜在风险的职责。
５、深水应急反应措施与浅水域不同，因深水域距海岸距离远且泄漏类型不同。深水设备必须装有适宜的抗污设备以便对重大泄露产生应急反应。
资料来源于美国《ＪＰＴ》２００３年４月
（收稿日期２００３一０７—２３）
作业，引起海床不稳定，并且在深部石油泄漏情况
下也起到一定的作用。
万方数据
此钢筋要弯人相邻池壁１／４Ｈ的水平距离。由
于角隅处有水平弯矩的存在，侧端附近竖向弯矩将
减少，故可将１／４Ｈ水平范围内的竖向钢筋减少一半，但不少于构造钢筋要求。
侧壁的内力及强度计算：
计算单元的选取：沿壁板竖向取１ｍ板带，按
悬壁梁计算
荷载计算（水侧压力）：ｑ＝１．２一、／ｈｌ＝１．２×１０
×６×１＝７２ｋＮ／ｍ（１——水的比重，１０ｋＮ／ｍ３）
内力计算（弯矩以池壁内侧受拉为正）：水侧压力作用下的池壁底端弯矩Ｍ＝一１／６ｑｈ２＝一１／６
×７２×６２＝一４３２ｋＮ．ｍ
截面计算：竖向受力钢筋按控制裂缝宽度艿，＝０．２ｒａｍ计算，查《给排水工程结构设计手册》表
１．３得到底部最大配筋为：采用Ｃ２５抗渗混凝土，
Ⅱ级钢筋。壁板厚６００ｒａｍ，配筋为犯５＠１００；池
壁内侧竖向钢筋按构造配置书１０＠２００；池壁水平向钢筋（内外侧）按构造配置由１０＠２００。
２。方案２：按扶壁式挡水墙计算
在池壁外侧设置垂向扶壁，利用池内工艺要求所设的小梁，使小梁通过导流墙与主要的池壁浇注在一起，这时小梁成为拉杆，一端拉在扶壁柱上，另一端拉在池壁的环梁上。扶壁问距根据工程的实际情况确定为４４００ｍｍ。
扶壁式挡水墙与悬臂式相比，仅增加扶壁计算部分，底板及裂缝开展宽度的验算均与悬臂式挡水
墙相同。在壁板计算时，由于扶壁的存在，计算方
法不同。
内力及强度计算：
（１）垂直壁板的计算：壁板是以扶壁为支座的一个连续板带。
池高与扶壁间距之比＜２，可看做三边固定、
一边自由的双向板进行计算。
（２）扶壁的计算：扶壁与底板、壁板、拉杆一
起工作。
顶端为自由支承时扶壁的计算：扶壁两侧为双向板，所以受荷面积呈梯形分布。因垂直壁板的荷载图形沿深度直线变化，故扶壁的荷载图形为二次曲线的不规则形状。
ｒ
扶壁荷载的最大值：９。，＝ｇ（１一老）￡＝７２×
．厶』』
ＡＡ
（１一≠÷）×４．４＝２００．６ｋＮ・ｎａ
万
方数据王兆霞：钢筋混凝土矩形水池的设计
４５
扶壁底端的弯矩：Ｍ＝一ＢｑＬ３＝０．２７４３×７２×
４．４３：一１６８２．４ｋＮ．ｍ
扶壁底端的剪力：Ｑ＝ｒｌｑＬ２＝０．４６×７２×４．４２
＝６４１．２ｋＮ・ｍ
考虑上部两层拉杆的作用，因底层拉杆接近扶壁底端，故不考虑它对扶壁的作用。
选拉杆截面尺寸为ｂ×ｈ＝２００×２００，假定拉杆选配６根＋１４钢筋，则Ａ。＝９２３ｍｍ２，Ｎｌ＝Ｎ２＝３１０×９２３＝２８６．１ｋＮ。Ｎ１、Ｎ２对扶壁底端产生的弯矩肘＾，＝２８６．１×（２．０１＋３．７４）＝１６４５．１ｋＮ・ｍ。
考虑拉杆的作用后，扶壁底端的弯矩Ｍ＝一１６８２．４＋１６４５．１＝一３７．３ｋＮ・ｍ，因此综合考虑拉杆与扶壁的共同作用，则需选取扶壁ｂ×ｈ＝２５０×４００，配４根＋２０钢筋。
３。底板的内力及强度计算
（１）底板的荷载：底板承受作用于底面的地基
反力和上部结构传下来的垂直荷载。
（２）计算原则：地基反力按直线分布考虑，即
池底板可看作均布荷载作用下的倒矩形板计算；地基承载力除池壁下为条形基础外，一般可不验算；在地基反力作用下，池底一般可视为简支于池壁之上；池壁在侧压力作用下的底端弯矩，作为力偶荷载传递给底板。
（３）底板的内力分析：整体式底板根据每格水
池平面尺寸的长宽比确定为单向板。顺短跨方向截
取池底宽ｌｍ，按多跨连续板计算。
池内有水的情况：
在计算中近似地认为底板自重和池内水重直接通过底板传人地基，和土的反力直接平衡，对底板不产生弯矩。
上部结构传下来的垂直荷载：∑Ｆ＝３２０ｋＮ整体式底板面积Ａ＝１４．Ｉ×Ｉ＝１４．Ｉｍ２
则上部荷载产生的地基反力：Ｐ＝∑Ｍ＝３２０／
１４．１＝２２．７ｋＮ／ｍ２
方案ｌ中／７＂ｔ＝４３２ｋＮ・ｍ，考虑／７／，、Ｐ的共同作用，选ｈ＝７００ｒａｍ，需配小１６＠９０；方案２中ｍ＝６２ｋＮ・ｍ考虑ｍ、Ｐ的共同作用，选ｈ＝３５０ｍｍ，需配由１４＠１５０。
池内无水的情况：
池壁无侧向荷载作用，即底板不承受池壁底端弯矩。
边跨中：一１／１１
ｘ２２．７ｘ４．４２５２＝一４８．０６ｋＮ・ｍ
４６
国外油田工程第１９卷第１０期（２００３．１０）
第一支座：１／１１
ｘ
２２．７×５．２５２＝５７ｋＮ・ｍ中间跨中：一１／１６
ｘ２２．７×５．２５２＝一３９．１ｋＮ・ｍ
则上层配筋为ｈ＝１８０ｍｍｑｂｌ６＠１４０
以上两种方案都可以在工程中应用，经优化比较可以看到方案１壁板、底板的截面尺寸及配筋量都特别大，外观看起来也不美观。方案２与方案１相反，不仅在结构上受力明确，而且在节省投资、使用方便及美观等方面都优于方案１。
中间沉淀池是一填充式矩形斗底水池，即在平底矩形水池的底板上，采用Ｃ２５毛石混凝土填料堆筑成为所需要的斗底斜面，并在表面有水泥砂浆抹面，为了满足工艺要求，考虑荷载的最不利组
合，在所填充的Ｃ２５毛石混凝土填料里面加设了
暗拉杆，以满足水池池壁的强度计算。
规范规定矩型水池伸缩缝的最大间距为２０ｍ，按规定池壁长２７ｍ应设置一道伸缩缝。但在截面配筋设计上结合结构、地基和材料性能，池壁水平向钢筋（里外层）采取了直径较细而间距较密的
原则。通过对温度伸缩缝间距的计算（依据《防
水混凝土及其应用》冶金建筑研究院主编），不留设伸缩缝是允许的。
三、设计构造措施
水池结构的设计计算，除满足强度、结构稳定和抗裂度或限制裂缝宽度计算外，还必须在构造上具有防水、抗渗和耐冻的能力。钢筋混凝土水池主要靠自身的密实性来增强其防水、抗渗和耐冻性能。针对这项工程，在设计方面采取了以下措施：
ｌ、为了保证施工中捣制混凝土的质量，避免渗水，池壁、底板的厚度宜≥１５０ｍｍ。
２、池底板采用整浇平板，其受力和抗渗性能
都较好。
３、设置“暗梁”、“暗柱”。现浇钢筋混凝土“暗梁”，水池最易在池壁上部出现裂缝，因此在水池池壁中配４根＋１６～＋２２的加强筋，称为“暗梁”，使易裂的薄弱部位含钢率增大，也增强了结构的抗裂性能。“暗柱”设在池壁交界的转角和丁字交接处及十字交叉处配４根＋１２的竖向受力筋来加强水池的整体性，加强了薄弱部位，提高了抗裂性能。
４、配筋时宜优先采用Ⅱ级钢筋，如配筋率相同时，宜选用小直径和较密的间距，竖向钢筋宜采
万
方数据用，ｔ，ｌＯ以上，可增强钢筋骨架的刚度。水平钢筋不小于书８，钢筋间距宜采用１００～２００ｍｍ。最小配筋率为０．２％。钢筋接头最好采用焊接，其搭接长度与受拉筋相同。在一个断面上接头不大于２５％。
５、为保证池壁与池壁、池壁与底板的刚性连接，避免应力集中，一般设４５。腋角，并配书１０＠２００的构造筋。
６、采用合理的结构布置和围护措施，在水池内外表面抹水泥砂浆面层，以减少温湿度对结构的影响，并加强整体刚度及保温防寒措施。
７、在池子四周设散水坡，防止地面水渗入引起地基不均匀沉降。
四、小结
矩型水池实际是空间结构体系，其自身约束和外界条件的约束都十分复杂。目前温湿度应力的计算理论偏于近似范畴，各项计算数据也需要进一步积累和确定。同时在内力分析时，近似分解成为平面结构体系，由梁、板、柱等构件组成，截面设计也按分构件处理。因此，设计时除了根据具体条件作应力计算外，更需要采取综合性措施，必须在连接节点的构造上，尽可能加强结构的整体刚度。
通过对基地污水处理场各类型水池的设计，认为在结构的处理上还应注意以下几点：
ｌ、结构方案的选择原则，应在满足工艺要求的前提下，做到布局合理，受力明确，以及安全、经济和实用。
２、场地应选在地基稳定、地质均匀的地区。３、结构选型不宜过大，平面尺寸尽量控制在不需设变形缝的间距范围内。水池高度不宜超过
６ｍ。在水池较高的情况下，一般大于５ｍ时采用扶
壁式挡水墙。
４、水池内力计算时边界条件的假定应尽量与实际情况相符合，才能确保结构的可靠性。怎样选
择结构计算简图和计算公式是非常重要的，如计算
底板时不计底板自重和水重，但要调整分配节点不
平衡弯矩，个板刚度近似按截条刚度采用。
综上所述，只有选取合理的结构方案，结合钢筋混凝土特种结构的构造特点，才能把特种结构工程设计得更加可靠和经济。
（收稿日期２００３—０９—０５）
钢筋混凝土矩形水池的设计
作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：被引用次数：
王兆霞
中国石化集团管道储运公司设计研究院国外油田工程
FOREIGN OIL FIELD ENGINEERING2003,19(10)3次
引证文献(3条)
1.刘兰兰.胡杨.冯雪花 工业水池设计要点浅析[期刊论文]-纯碱工业 2011(2)2.丁永君.汪军舰 一沉池变截面池壁有限元分析[期刊论文]-低温建筑技术 2007(2)3.张靖静 水池结构设计概要分析[期刊论文]-山西建筑 2005(22)
本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Periodical_gwytgc200310016.aspx
“
国外油田工程第１９卷第１０期（２００３．１０）
钢筋混凝土矩形水池的设计
王兆霞（中国石化集团管道储运公司设计研究院）；
§
摘要钢筋混凝土矩形水池设计时，应用，温度荷载应取较大的温差计算。
无论在试水阶段还是在使用阶段，因为地面式水池的池内有液体，池外无土，池壁都视为偏心受拉构件。
钢筋混凝土矩形水池是空间结构，其结构形
针对工程实际情况，正确选择结构方案和结
构计算简图。在设计构造方面采取有效措施保证工程质量。
主题词结构混凝土方案计算设计
ｉ
式、几何尺寸及连接构造影响着内力计算方法。在
一、工程概况
工程涉及公司基地污水处理场扩建工程的各种
侧向荷载作用下，池壁的计算通常根据池壁的高宽比来分类。池壁顶端无约束为自由端，池壁与底板的连接为固定支承。在池壁侧壁（￡１）的计算中做了两种方案的比较。
１，方案ｌ：按悬壁挡水墙考虑
因Ｌ１／Ｈ＝２７／６＝４．５＞３，则侧壁在水平荷载作用下，壁板可视为竖向单向板，荷载几乎全部沿垂直方向传递，侧壁由于与底板固定而产生的弯
不同类型的钢筋混凝土水池，共５座。有多格池、
单格池、圆形池，其中大部分为地面式敞口钢筋混凝土矩形水池。池高（日）一般都在６ｍ左右。
水池属于钢筋混凝土特种结构，它由各种类型的梁、板、柱等单元构件组成，结构型式和荷载条件比较复杂。
其中的多格池是“接触氧化池１，接触氧化池２及中间沉淀池”三位一体的土建结构，属于比较高的地面式敞口钢筋混凝土矩形水池。
矩影响加大，侧壁可按竖向单向受力计算，即悬壁
挡水墙计算。
但在角隅处因相邻池壁约束的影响仍属双向受
力，其水平向角隅处存在内部负弯矩，可按下式
二、结构方案的选取及内力计算
以上述多格接触氧化池为例，该水池属于多格水池，池高Ｈ＝６ｍ，侧壁工ｌ＝２７ｍ，端壁￡２＝１４．１ｍ。根据实际使用情况确定最不利的荷载组合为间隔储水组合，有下列两种：
试水阶段：结构自重＋池内满水压力
使用阶段：结构自重＋池内满水压力＋温度荷载
计算：
蚝＝ｍｊｑｈ２
式中：肘执——池壁沿高度１ｍ截面，池壁角隅处的
水平向弯矩，ｋＮ・ｍ；
ｍｉ——弯矩系数，一０．１０４；
ｇ——三角形荷载的最大值，７２ｋＮ／ｍ；＾——池壁高度，ｍ。
Ｍ池＝一０．１０４×７２×６２＝一２７０ｋＮ・ｍ，贝０池壁内缘受拉，配筋为ｑｂｌ６＠１００。
其中，池底板埋人地下不考虑温度荷载的作
四、结论
１、深水工程需要新方法和新工具评价环境影响。２、了解深水环境是一场真正的挑战，包括生物聚积区的物理性质以及由石油和天然气活动造成的潜在影响，应在深水区域开发之前进行原始资料取样工作。
３、水化气体对深水工程很重要，它们会影响
４、海湾不测事件，如：滑塌、混浊流对深水设施造成危害，对它的研究应担负起评价潜在风险的职责。
５、深水应急反应措施与浅水域不同，因深水域距海岸距离远且泄漏类型不同。深水设备必须装有适宜的抗污设备以便对重大泄露产生应急反应。
资料来源于美国《ＪＰＴ》２００３年４月
（收稿日期２００３一０７—２３）
作业，引起海床不稳定，并且在深部石油泄漏情况
下也起到一定的作用。
万方数据
此钢筋要弯人相邻池壁１／４Ｈ的水平距离。由
于角隅处有水平弯矩的存在，侧端附近竖向弯矩将
减少，故可将１／４Ｈ水平范围内的竖向钢筋减少一半，但不少于构造钢筋要求。
侧壁的内力及强度计算：
计算单元的选取：沿壁板竖向取１ｍ板带，按
悬壁梁计算
荷载计算（水侧压力）：ｑ＝１．２一、／ｈｌ＝１．２×１０
×６×１＝７２ｋＮ／ｍ（１——水的比重，１０ｋＮ／ｍ３）
内力计算（弯矩以池壁内侧受拉为正）：水侧压力作用下的池壁底端弯矩Ｍ＝一１／６ｑｈ２＝一１／６
×７２×６２＝一４３２ｋＮ．ｍ
截面计算：竖向受力钢筋按控制裂缝宽度艿，＝０．２ｒａｍ计算，查《给排水工程结构设计手册》表
１．３得到底部最大配筋为：采用Ｃ２５抗渗混凝土，
Ⅱ级钢筋。壁板厚６００ｒａｍ，配筋为犯５＠１００；池
壁内侧竖向钢筋按构造配置书１０＠２００；池壁水平向钢筋（内外侧）按构造配置由１０＠２００。
２。方案２：按扶壁式挡水墙计算
在池壁外侧设置垂向扶壁，利用池内工艺要求所设的小梁，使小梁通过导流墙与主要的池壁浇注在一起，这时小梁成为拉杆，一端拉在扶壁柱上，另一端拉在池壁的环梁上。扶壁问距根据工程的实际情况确定为４４００ｍｍ。
扶壁式挡水墙与悬臂式相比，仅增加扶壁计算部分，底板及裂缝开展宽度的验算均与悬臂式挡水
墙相同。在壁板计算时，由于扶壁的存在，计算方
法不同。
内力及强度计算：
（１）垂直壁板的计算：壁板是以扶壁为支座的一个连续板带。
池高与扶壁间距之比＜２，可看做三边固定、
一边自由的双向板进行计算。
（２）扶壁的计算：扶壁与底板、壁板、拉杆一
起工作。
顶端为自由支承时扶壁的计算：扶壁两侧为双向板，所以受荷面积呈梯形分布。因垂直壁板的荷载图形沿深度直线变化，故扶壁的荷载图形为二次曲线的不规则形状。
ｒ
扶壁荷载的最大值：９。，＝ｇ（１一老）￡＝７２×
．厶』』
ＡＡ
（１一≠÷）×４．４＝２００．６ｋＮ・ｎａ
万
方数据王兆霞：钢筋混凝土矩形水池的设计
４５
扶壁底端的弯矩：Ｍ＝一ＢｑＬ３＝０．２７４３×７２×
４．４３：一１６８２．４ｋＮ．ｍ
扶壁底端的剪力：Ｑ＝ｒｌｑＬ２＝０．４６×７２×４．４２
＝６４１．２ｋＮ・ｍ
考虑上部两层拉杆的作用，因底层拉杆接近扶壁底端，故不考虑它对扶壁的作用。
选拉杆截面尺寸为ｂ×ｈ＝２００×２００，假定拉杆选配６根＋１４钢筋，则Ａ。＝９２３ｍｍ２，Ｎｌ＝Ｎ２＝３１０×９２３＝２８６．１ｋＮ。Ｎ１、Ｎ２对扶壁底端产生的弯矩肘＾，＝２８６．１×（２．０１＋３．７４）＝１６４５．１ｋＮ・ｍ。
考虑拉杆的作用后，扶壁底端的弯矩Ｍ＝一１６８２．４＋１６４５．１＝一３７．３ｋＮ・ｍ，因此综合考虑拉杆与扶壁的共同作用，则需选取扶壁ｂ×ｈ＝２５０×４００，配４根＋２０钢筋。
３。底板的内力及强度计算
（１）底板的荷载：底板承受作用于底面的地基
反力和上部结构传下来的垂直荷载。
（２）计算原则：地基反力按直线分布考虑，即
池底板可看作均布荷载作用下的倒矩形板计算；地基承载力除池壁下为条形基础外，一般可不验算；在地基反力作用下，池底一般可视为简支于池壁之上；池壁在侧压力作用下的底端弯矩，作为力偶荷载传递给底板。
（３）底板的内力分析：整体式底板根据每格水
池平面尺寸的长宽比确定为单向板。顺短跨方向截
取池底宽ｌｍ，按多跨连续板计算。
池内有水的情况：
在计算中近似地认为底板自重和池内水重直接通过底板传人地基，和土的反力直接平衡，对底板不产生弯矩。
上部结构传下来的垂直荷载：∑Ｆ＝３２０ｋＮ整体式底板面积Ａ＝１４．Ｉ×Ｉ＝１４．Ｉｍ２
则上部荷载产生的地基反力：Ｐ＝∑Ｍ＝３２０／
１４．１＝２２．７ｋＮ／ｍ２
方案ｌ中／７＂ｔ＝４３２ｋＮ・ｍ，考虑／７／，、Ｐ的共同作用，选ｈ＝７００ｒａｍ，需配小１６＠９０；方案２中ｍ＝６２ｋＮ・ｍ考虑ｍ、Ｐ的共同作用，选ｈ＝３５０ｍｍ，需配由１４＠１５０。
池内无水的情况：
池壁无侧向荷载作用，即底板不承受池壁底端弯矩。
边跨中：一１／１１
ｘ２２．７ｘ４．４２５２＝一４８．０６ｋＮ・ｍ
４６
国外油田工程第１９卷第１０期（２００３．１０）
第一支座：１／１１
ｘ
２２．７×５．２５２＝５７ｋＮ・ｍ中间跨中：一１／１６
ｘ２２．７×５．２５２＝一３９．１ｋＮ・ｍ
则上层配筋为ｈ＝１８０ｍｍｑｂｌ６＠１４０
以上两种方案都可以在工程中应用，经优化比较可以看到方案１壁板、底板的截面尺寸及配筋量都特别大，外观看起来也不美观。方案２与方案１相反，不仅在结构上受力明确，而且在节省投资、使用方便及美观等方面都优于方案１。
中间沉淀池是一填充式矩形斗底水池，即在平底矩形水池的底板上，采用Ｃ２５毛石混凝土填料堆筑成为所需要的斗底斜面，并在表面有水泥砂浆抹面，为了满足工艺要求，考虑荷载的最不利组
合，在所填充的Ｃ２５毛石混凝土填料里面加设了
暗拉杆，以满足水池池壁的强度计算。
规范规定矩型水池伸缩缝的最大间距为２０ｍ，按规定池壁长２７ｍ应设置一道伸缩缝。但在截面配筋设计上结合结构、地基和材料性能，池壁水平向钢筋（里外层）采取了直径较细而间距较密的
原则。通过对温度伸缩缝间距的计算（依据《防
水混凝土及其应用》冶金建筑研究院主编），不留设伸缩缝是允许的。
三、设计构造措施
水池结构的设计计算，除满足强度、结构稳定和抗裂度或限制裂缝宽度计算外，还必须在构造上具有防水、抗渗和耐冻的能力。钢筋混凝土水池主要靠自身的密实性来增强其防水、抗渗和耐冻性能。针对这项工程，在设计方面采取了以下措施：
ｌ、为了保证施工中捣制混凝土的质量，避免渗水，池壁、底板的厚度宜≥１５０ｍｍ。
２、池底板采用整浇平板，其受力和抗渗性能
都较好。
３、设置“暗梁”、“暗柱”。现浇钢筋混凝土“暗梁”，水池最易在池壁上部出现裂缝，因此在水池池壁中配４根＋１６～＋２２的加强筋，称为“暗梁”，使易裂的薄弱部位含钢率增大，也增强了结构的抗裂性能。“暗柱”设在池壁交界的转角和丁字交接处及十字交叉处配４根＋１２的竖向受力筋来加强水池的整体性，加强了薄弱部位，提高了抗裂性能。
４、配筋时宜优先采用Ⅱ级钢筋，如配筋率相同时，宜选用小直径和较密的间距，竖向钢筋宜采
万
方数据用，ｔ，ｌＯ以上，可增强钢筋骨架的刚度。水平钢筋不小于书８，钢筋间距宜采用１００～２００ｍｍ。最小配筋率为０．２％。钢筋接头最好采用焊接，其搭接长度与受拉筋相同。在一个断面上接头不大于２５％。
５、为保证池壁与池壁、池壁与底板的刚性连接，避免应力集中，一般设４５。腋角，并配书１０＠２００的构造筋。
６、采用合理的结构布置和围护措施，在水池内外表面抹水泥砂浆面层，以减少温湿度对结构的影响，并加强整体刚度及保温防寒措施。
７、在池子四周设散水坡，防止地面水渗入引起地基不均匀沉降。
四、小结
矩型水池实际是空间结构体系，其自身约束和外界条件的约束都十分复杂。目前温湿度应力的计算理论偏于近似范畴，各项计算数据也需要进一步积累和确定。同时在内力分析时，近似分解成为平面结构体系，由梁、板、柱等构件组成，截面设计也按分构件处理。因此，设计时除了根据具体条件作应力计算外，更需要采取综合性措施，必须在连接节点的构造上，尽可能加强结构的整体刚度。
通过对基地污水处理场各类型水池的设计，认为在结构的处理上还应注意以下几点：
ｌ、结构方案的选择原则，应在满足工艺要求的前提下，做到布局合理，受力明确，以及安全、经济和实用。
２、场地应选在地基稳定、地质均匀的地区。３、结构选型不宜过大，平面尺寸尽量控制在不需设变形缝的间距范围内。水池高度不宜超过
６ｍ。在水池较高的情况下，一般大于５ｍ时采用扶
壁式挡水墙。
４、水池内力计算时边界条件的假定应尽量与实际情况相符合，才能确保结构的可靠性。怎样选
择结构计算简图和计算公式是非常重要的，如计算
底板时不计底板自重和水重，但要调整分配节点不
平衡弯矩，个板刚度近似按截条刚度采用。
综上所述，只有选取合理的结构方案，结合钢筋混凝土特种结构的构造特点，才能把特种结构工程设计得更加可靠和经济。
（收稿日期２００３—０９—０５）
钢筋混凝土矩形水池的设计
作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：被引用次数：
王兆霞
中国石化集团管道储运公司设计研究院国外油田工程
FOREIGN OIL FIELD ENGINEERING2003,19(10)3次
引证文献(3条)
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