供配电
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Power Distribution
石化企业电网低频减载整定方案分析
低频减载是抑制频率下降的有效方法，一般根据逐次逼近原理整定，但石化企业内部电力系统低频减载整定方案有其特有的特点。对石化企业电力系统低频减载的具体方案进行了整定分析，提出了供企业参考的整定思路。
郝晓添/中国石化集团广州分公司
动作频率与时间分析
1. 第一轮动作分析
根据DL 428—1991《电力系统自动，在低频时可求得低频减负载技术规定》频率的绝对变化为
－D T T a
（1－e t ）f D T
低频减载作为电力系统的第三道防线，是一种抑制频率下降的有效方法，能有效阻止系统频率的继续下降，从而避免系统出现频率崩溃和电压崩溃等事故。传统的低频减载方案主要是采用逐次逼近的计算方法，按照各轮的动作频
郝晓添/工程师
Δf =
式中，Δf 为系统频率的变化；f 为计算阶段开始时的系统频率；D T 为总阻尼因数，D T =P m /ω+（K L －1）P L /ω，其中，P m 为保留运行的发电机输出有功功率标幺值，认为恒定；P L 为在系统频率为f 时的负载有功功率标幺值；ω为发电机组的转子角速度，取标幺值；M 为保留运行的发电机组惯性常数，s ，参考技术规定取为10；K L 为负载的频率调节系数，参考技术规定推荐取为1. 5；T a 为以保留运行发电机力矩为基准的加速力矩标幺值，且T a =（P m －P L ）/ω。
根据相关文献统计，负载的频率调节系数K L 一般为1 3，由于频率调节系数大的负载从系统吸收的有功功率减少得更快，因此考虑比较严重的情况，即认为广州石化刚性负载较多，频率调节系数偏小，取1. 5（或2）。
由发电机转子运动方程得频率变化率值为
d f d t
f
率切除预先设定的负载。
石化企业作为电力网络的一个终端用户，有其特殊性，既有很大负载量，又自有发电能力；既作为用户参与电力系统低频减载的保护轮次，又有自己的低频减载要求，因此石化企业的低频减载方案有其自有特点。
由于配合关系，广州石化与外电网相连的线路低频保护决定了其第一轮的起动频率及时间。广州石化电力系统低
关键词/Keywords
低频减载·频率特性系数·
负载缺额·
过切·
频减载方案为：第一轮，起动频率47. 7Hz ，延时0. 5s ；第二轮，起动频率47. 5Hz ，延时0. 5s ；第三轮，起动频率47Hz ，延时0. 5s 。并确定了每一轮切除的负载量。如以总负载为160MW 为基准，则第一轮切负载18. 7%，第二轮切负载23. 2%，第三轮切负载26. 0%，现分两步对此整定方案进行详细分析，第一步分析动作频率与时间，第二步分析切除的负载量。
=
1
（fT a +D T Δf ）M
根据广州石化低频减载方案，低频减载第一轮起动频率为47. 7Hz ，对应缺额有功功率应为7%，具体推导如下（均采用标幺值计算）：
有功功率缺额为7%时，则P L =1. 07，
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·石化电气·2012年第31卷第11期
石化企业电网低频减载整定方案分析
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T a =－0. 07，D T =P m /ω+（K L －1）P L /ω=1+（1. 5－1）ˑ 1. 07=1. 535，Δf =T a （1－e
－t
D T
况下，在0. 6s 后，尽管已切开第一轮负载，且频率变化率已为正数，频率已上升，但由于频率已低于47. 5Hz ，上升到47. 5Hz 时，需要历时［（47. 5－47. 38）/0.065］s =1. 8s ，第二轮已经动作了，因此在如此定值下，系统第一轮无法满足18%的缺额。
同样经上述计算，在14%缺额下，第一轮动作后系统频率最低只到47. 5Hz 左右。因此在缺额14% 18% 之间可能存在第二轮误动的可能性。
2. 第二轮分析
如果此时系统缺额大于18%，则会进入第二轮动作界限，仍按照最大过切不超过4%计算，亦应切除11%的负载，系统此时能忍受缺额为11%+11%+7%=29%，频率此时能悬浮在47. 7Hz ，即对于系统来讲，正常运行时，如果出现系统缺额29%时，第二轮若切除11%负载，仍能稳定维持在47. 7Hz 附近。具体计算如下：与上述计算过程类似，在T a =－29%时，第一轮保护动作前，最低频率已下降到f min =47. 06Hz ，频率变化率为d f /dt =－1. 07Hz /s，此时第二轮也已（47. 5－47. 06）/1.07］s 起动，其已起动时间为［
=0. 41s ，还剩（0. 6－0. 41）s =0. 19s 起动第二轮，第一轮保护动作切负载后，频率变化率d f /dt =－0. 39Hz /s，因此第二轮动作时，频率已下降到（47. 06－0. 39ˑ 0. 19）Hz =46. 99Hz ，第二轮动作后，频率变化率为d f /dt =+0. 13Hz /s，频率已开始恢复。其中第二轮动作时，由于f =46. 99Hz ，介于第三轮动作边缘。
3. 第三轮分析
同理，第三轮亦应切除11%的负载，系统此时能忍受缺额为40%，具体计算如下：在T a =－40%时，第一轮保护动作前，最低频率已下降到f min =46. 73Hz ，d f /dt =－1. 61Hz /s，此时第二轮、第三轮也已起动，第二轮已起动时间为［（47. 5－46. 73）/1.61］s =0. 48s ，还剩（0. 6－0. 48）s =0. 12s 起动第二轮，第三轮已起动时
）f /DT =
［－0.07ˑ （1－e －0. 1535t ）ˑ50 /1. 535］Hz =－2.28013ˑ （1－e －0. 1535t ）Hz 。可以看出，当t 越来越大时，Δf 越来越趋向于－2. 28013Hz （e 指数函数特点决定了此时Δf 已稳定），即此时f =50Hz +Δf =47. 72Hz ，系统悬浮在47. 7Hz ，因此47. 7Hz 对应缺额有功功率应为7%。
当有功功率缺额略大于7%时，47. 7Hz 的第一轮动作，根据技术规定推荐，以最大过切不超过4%，则此时第一轮应切11%负载，切了11%负载后，系统此时能忍受缺额为11%+7%=18%，频率此时能悬浮在47. 7Hz ，即对于系统来说，如果设置了第一轮动作频率为47. 7Hz 且切除负载为11%，则系统在缺额小于18%大于7%时，通过第一轮低频减负载保护动作，仍能稳定维持在47. 7Hz 附近。
当有功功率缺额为－18%时，在系统频率下降到47. 7Hz 后，第一轮低频减负载保护动作，经0. 5s 起动断路器，考虑断路器的动作时间0. 1s ，因此总共需经过0. 6s 才能动作切除负载，使得系统频率恢复。以下讨论均按断路器动作时间0. 1s 考虑。
在系统频率下降到47. 7Hz 后的0. 6s 间，可认为系统频率变化率
d f
d t
f =47. 7
为恒定值，从而可
求得第一轮装置切负载时的系统频率最低值为f min =47. 7Hz +
d f d t
f =47. 7
ˑ 0. 6
1+（1. 5=47. 7Hz +0. 1ˑ ｛50ˑ （－0. 18）+［－1）
ˑ 1. 18］ˑ （50－47. 7）｝Hz ˑ 0. 6
=47. 38Hz
此时第一轮切负载前，系统频率已低于第二轮动作值，第二轮保护已起动。第一轮切负载后，可求得频率变化率为
d f
d t
f =47. 38
1=（fT a +D T Δf ）M
47. 381
=ˑ 50ˑ 1－1. 07ˑ
5010
=+0. 065Hz /s
{[()]}Hz /s
1. 5
（47－46. 73）/1.61］s =0. 18s ，还剩间为［
（0. 6－0. 18）s =0. 42s 起动第三轮，第一轮保护动作切负载后，d f /dt =－0. 83Hz /s，因此第二轮动作时频率已下降到（46. 73－0. 83ˑ 0. 12）Hz
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·
可见，由于动作时间较长，在18%缺额的情
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=46. 63Hz ，第二轮动作后，第三轮已动作了（0. 18+0. 12）s =0. 3s ，d f /dt =－0. 31Hz /s，到第三轮动作时，最低频率已下降到f min =46. 54Hz ，第三轮切负载后，d f /dt =+0. 1957Hz /s，频率已开始恢复。动作曲线示意如图所示
。
上述结论是以设定好的频率值及动作时间来分析广州石化低频减载方案，其中，设定的切除负载百分数是根据传统的逐次逼近原理制定的方案，其实根据广州石化实际运行情况，可以制定第二种切除负载百分数的方案。
切除负载数分析
对于石化企业来说，考虑到实际运行需要，当频率下降到一定限度，此时最重要的是保住重要设备不被拖垮，保证重要设备的供电可靠性，因此应采取一定的过切措施，即设定的低频减载方案有一定的过切量，以尽快恢复系统的频率，如果出现超调，由汽轮机保护限制。
对于广州石化目前实际运行情况，以160MW 总负载为基础，每一轮设定的切除负载百分数如
图
第三轮保护动作曲线
下表所示。
表
轮次
第一轮（起动频率：47. 7Hz 延时：0. 5s ）第二轮（起动频率：47. 5Hz 延时：0. 5s ）第三轮（起动频率：47Hz 延时：0. 5s ）
4. 过程分析
综合上述计算，对于广州石化而言，如果希望维持系统频率在47. 7Hz 以上运行，则每一轮切除的负载应为总负载的11%。
当系统出现有功功率缺额时，动作过程可描述如下：
1）当缺额小于7%时，系统悬浮在47. 7Hz 附近，保护不动作。
2）当缺额大于7%而小于18%时，第一轮动作，切除11%的负载，然后系统悬浮在47. 7Hz 附近，第二轮保护不动作。但由于第一轮动作时间过于延长，使得系统缺额在14% 18%时，频率往下探的陡度较大，第二轮有动作的可能，因此第一轮的保护范围只能有14%。
广州石化低频减载数据
切除负载
占总负载
三轮共切除总数（%）
总数/MW百分数（%）29. 8537. 0941. 62
18. 6623. 1826. 01
67. 86
可见，第一轮切除负载百分数为18. 66%，而第一轮动作的最低百分数为7%，最大过切可能达到18. 66%－7%=11. 66%，最小过切18. 66%－14%=4. 66%。同理，第二轮出现的最大过切量为23. 84%，最小过切12. 84%，第三轮出现的最大过切量为38. 85%，最小过切
3）当缺额大于18%而小于29%时，第一轮、27. 86%，出现的过切量应由汽轮机保护限制。根
据实际运行的特点，一般出现的负载缺额为外线第二轮动作，切除22%的负载，然后系统悬浮在46. 99Hz 附近，处于第三轮保护边界。
4）当缺额大于29%而小于40%时，第一轮、第二轮和第三轮动作，切除33%的负载，然后系统悬浮在47. 7Hz 附近。
5）当缺额大于40%时，第一轮、第二轮和第三轮动作，切除33%的负载，系统频率仍然下降，直至系统崩溃。
路跳开之后发电机甩负载的情况，可能出现的负载缺额为12MW 、25MW 、50MW 或100MW ，因此缺额百分数应在上述最大、最小过切量范围内靠近最小过切量的一端。同时随着实际负载地不断增长，总负载数也在增加，而切除的负载数不可能随时能增加，因此需留有一定裕度。
（下转第37页）
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·石化电气·2012年第31卷第11期
暂态零序电流选线法在小电流接地系统中的应用
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置在大庆石化公司小电流接地系统中实际应用过程中出现的问题表明，工程应用与仿真试验理论数据相比，其结果有时会存在差异，特别对计算结果产生影响的参数往往会因现场情况不同而影响判断。如基于暂态零序电流选线法在理论分析和仿真实验证明是准确的，但在实际应用过程中，因零序电流互感器电流比的差异以及二次接线的极性错误，对选线结果的准确性造成了影响。通过实测校对零序电流互感器电流比值和二次极性，完善选线装置软件功能，较大地提高了选线的准确性。
对于是否还存在影响基于此理论小电流选线
图3
方式准确率的因素，还有待在今后的工程应用中
零序电流波形图
表3
曲线名称
故障时各线路零序电流值
当前值/A最大值/A最小值/A0. 577－0. 007－0. 01－0. 033－0. 001－0. 04416：30：18
1. 4560. 0530. 2610. 2520. 0210. 271
－1. 608－0. 056－0. 237－0. 263－0. 022－0. 266
码值2240－28－39－128－5－173
进一步检验。
参考文献
［1］李健，卢继平，等．基于暂态零序电流频带能量的
．继电器，2007，配电系统接地选线方法研究［J ］35（11）：1-4．
［2］张志顺，胡勇刚，等．基于改进形式的遗传算法研
J ］．微电子学，2002，32（4）：273-275．究［
［3］薛永端，冯祖仁，等．基于暂态零序电流比较的小
．电力系统自动化，2003，电流接地选线研究［J ］27（9）：48-53．
（收稿日期：2011-06-28）EA
Ⅱ段低压1#线4634Ⅱ段造气甲线4632Ⅱ段高压甲线4633大电机甲线46202厂用工作电源6200丙烯腈甲线462902-28时间2011-#
结束语
通过解决基于暂态零序电流选线法的选线装
櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌（上接第32页）
际低频事故的过程分析，既能求得较确切的负载调节系数，又能累计运行经验，根据经验值对低频定值进行修正。
参考文献
［1］熊小伏，周永忠，周家启．计及负载频率特性的低
．中国电机工程学报，2005，频减载方案研究［J ］25（19）．
［2］袁季修．防止电力系统频率崩溃的紧急控制［J ］．
电力自动化设备，2002，22（4）．
［3］巫柯，李兴源，李青芸．一种新型低频减载方案的
J ］．四川电力技术，2008，31（6）．设计［［4］DL 428—1991
［S ］．
（收稿日期：2011-08-23）EA 电力系统自动低频减负载技术规定
结束语
综上所述，在石化企业电网运行中，虽然低频减载的计算有国家标准DL 428—1991《电力系，也可以按照技术统自动低频减负载技术规定》
规定根据传统的逐次逼近原理进行相关定值的整定，但由于石化企业电网运行的特点，要根据实际运行情况，包括要抑制系统频率下降的深度、保证重要设备的稳定运行以及与外电网低频定值配合等原则，进行有针对性地整定，同时要加强平时对实际低频事故的过程分析，以求得较确切的负载调节系数，使得计算更加精确。
低频减载是电力三道防线的最后一道，各企业运行整定的经验也不是很足，因此应加强对实
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石化企业电网低频减载整定方案分析
低频减载是抑制频率下降的有效方法，一般根据逐次逼近原理整定，但石化企业内部电力系统低频减载整定方案有其特有的特点。对石化企业电力系统低频减载的具体方案进行了整定分析，提出了供企业参考的整定思路。
郝晓添/中国石化集团广州分公司
动作频率与时间分析
1. 第一轮动作分析
根据DL 428—1991《电力系统自动，在低频时可求得低频减负载技术规定》频率的绝对变化为
－D T T a
（1－e t ）f D T
低频减载作为电力系统的第三道防线，是一种抑制频率下降的有效方法，能有效阻止系统频率的继续下降，从而避免系统出现频率崩溃和电压崩溃等事故。传统的低频减载方案主要是采用逐次逼近的计算方法，按照各轮的动作频
郝晓添/工程师
Δf =
式中，Δf 为系统频率的变化；f 为计算阶段开始时的系统频率；D T 为总阻尼因数，D T =P m /ω+（K L －1）P L /ω，其中，P m 为保留运行的发电机输出有功功率标幺值，认为恒定；P L 为在系统频率为f 时的负载有功功率标幺值；ω为发电机组的转子角速度，取标幺值；M 为保留运行的发电机组惯性常数，s ，参考技术规定取为10；K L 为负载的频率调节系数，参考技术规定推荐取为1. 5；T a 为以保留运行发电机力矩为基准的加速力矩标幺值，且T a =（P m －P L ）/ω。
根据相关文献统计，负载的频率调节系数K L 一般为1 3，由于频率调节系数大的负载从系统吸收的有功功率减少得更快，因此考虑比较严重的情况，即认为广州石化刚性负载较多，频率调节系数偏小，取1. 5（或2）。
由发电机转子运动方程得频率变化率值为
d f d t
f
率切除预先设定的负载。
石化企业作为电力网络的一个终端用户，有其特殊性，既有很大负载量，又自有发电能力；既作为用户参与电力系统低频减载的保护轮次，又有自己的低频减载要求，因此石化企业的低频减载方案有其自有特点。
由于配合关系，广州石化与外电网相连的线路低频保护决定了其第一轮的起动频率及时间。广州石化电力系统低
关键词/Keywords
低频减载·频率特性系数·
负载缺额·
过切·
频减载方案为：第一轮，起动频率47. 7Hz ，延时0. 5s ；第二轮，起动频率47. 5Hz ，延时0. 5s ；第三轮，起动频率47Hz ，延时0. 5s 。并确定了每一轮切除的负载量。如以总负载为160MW 为基准，则第一轮切负载18. 7%，第二轮切负载23. 2%，第三轮切负载26. 0%，现分两步对此整定方案进行详细分析，第一步分析动作频率与时间，第二步分析切除的负载量。
=
1
（fT a +D T Δf ）M
根据广州石化低频减载方案，低频减载第一轮起动频率为47. 7Hz ，对应缺额有功功率应为7%，具体推导如下（均采用标幺值计算）：
有功功率缺额为7%时，则P L =1. 07，
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石化企业电网低频减载整定方案分析
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T a =－0. 07，D T =P m /ω+（K L －1）P L /ω=1+（1. 5－1）ˑ 1. 07=1. 535，Δf =T a （1－e
－t
D T
况下，在0. 6s 后，尽管已切开第一轮负载，且频率变化率已为正数，频率已上升，但由于频率已低于47. 5Hz ，上升到47. 5Hz 时，需要历时［（47. 5－47. 38）/0.065］s =1. 8s ，第二轮已经动作了，因此在如此定值下，系统第一轮无法满足18%的缺额。
同样经上述计算，在14%缺额下，第一轮动作后系统频率最低只到47. 5Hz 左右。因此在缺额14% 18% 之间可能存在第二轮误动的可能性。
2. 第二轮分析
如果此时系统缺额大于18%，则会进入第二轮动作界限，仍按照最大过切不超过4%计算，亦应切除11%的负载，系统此时能忍受缺额为11%+11%+7%=29%，频率此时能悬浮在47. 7Hz ，即对于系统来讲，正常运行时，如果出现系统缺额29%时，第二轮若切除11%负载，仍能稳定维持在47. 7Hz 附近。具体计算如下：与上述计算过程类似，在T a =－29%时，第一轮保护动作前，最低频率已下降到f min =47. 06Hz ，频率变化率为d f /dt =－1. 07Hz /s，此时第二轮也已（47. 5－47. 06）/1.07］s 起动，其已起动时间为［
=0. 41s ，还剩（0. 6－0. 41）s =0. 19s 起动第二轮，第一轮保护动作切负载后，频率变化率d f /dt =－0. 39Hz /s，因此第二轮动作时，频率已下降到（47. 06－0. 39ˑ 0. 19）Hz =46. 99Hz ，第二轮动作后，频率变化率为d f /dt =+0. 13Hz /s，频率已开始恢复。其中第二轮动作时，由于f =46. 99Hz ，介于第三轮动作边缘。
3. 第三轮分析
同理，第三轮亦应切除11%的负载，系统此时能忍受缺额为40%，具体计算如下：在T a =－40%时，第一轮保护动作前，最低频率已下降到f min =46. 73Hz ，d f /dt =－1. 61Hz /s，此时第二轮、第三轮也已起动，第二轮已起动时间为［（47. 5－46. 73）/1.61］s =0. 48s ，还剩（0. 6－0. 48）s =0. 12s 起动第二轮，第三轮已起动时
）f /DT =
［－0.07ˑ （1－e －0. 1535t ）ˑ50 /1. 535］Hz =－2.28013ˑ （1－e －0. 1535t ）Hz 。可以看出，当t 越来越大时，Δf 越来越趋向于－2. 28013Hz （e 指数函数特点决定了此时Δf 已稳定），即此时f =50Hz +Δf =47. 72Hz ，系统悬浮在47. 7Hz ，因此47. 7Hz 对应缺额有功功率应为7%。
当有功功率缺额略大于7%时，47. 7Hz 的第一轮动作，根据技术规定推荐，以最大过切不超过4%，则此时第一轮应切11%负载，切了11%负载后，系统此时能忍受缺额为11%+7%=18%，频率此时能悬浮在47. 7Hz ，即对于系统来说，如果设置了第一轮动作频率为47. 7Hz 且切除负载为11%，则系统在缺额小于18%大于7%时，通过第一轮低频减负载保护动作，仍能稳定维持在47. 7Hz 附近。
当有功功率缺额为－18%时，在系统频率下降到47. 7Hz 后，第一轮低频减负载保护动作，经0. 5s 起动断路器，考虑断路器的动作时间0. 1s ，因此总共需经过0. 6s 才能动作切除负载，使得系统频率恢复。以下讨论均按断路器动作时间0. 1s 考虑。
在系统频率下降到47. 7Hz 后的0. 6s 间，可认为系统频率变化率
d f
d t
f =47. 7
为恒定值，从而可
求得第一轮装置切负载时的系统频率最低值为f min =47. 7Hz +
d f d t
f =47. 7
ˑ 0. 6
1+（1. 5=47. 7Hz +0. 1ˑ ｛50ˑ （－0. 18）+［－1）
ˑ 1. 18］ˑ （50－47. 7）｝Hz ˑ 0. 6
=47. 38Hz
此时第一轮切负载前，系统频率已低于第二轮动作值，第二轮保护已起动。第一轮切负载后，可求得频率变化率为
d f
d t
f =47. 38
1=（fT a +D T Δf ）M
47. 381
=ˑ 50ˑ 1－1. 07ˑ
5010
=+0. 065Hz /s
{[()]}Hz /s
1. 5
（47－46. 73）/1.61］s =0. 18s ，还剩间为［
（0. 6－0. 18）s =0. 42s 起动第三轮，第一轮保护动作切负载后，d f /dt =－0. 83Hz /s，因此第二轮动作时频率已下降到（46. 73－0. 83ˑ 0. 12）Hz
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可见，由于动作时间较长，在18%缺额的情
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=46. 63Hz ，第二轮动作后，第三轮已动作了（0. 18+0. 12）s =0. 3s ，d f /dt =－0. 31Hz /s，到第三轮动作时，最低频率已下降到f min =46. 54Hz ，第三轮切负载后，d f /dt =+0. 1957Hz /s，频率已开始恢复。动作曲线示意如图所示
。
上述结论是以设定好的频率值及动作时间来分析广州石化低频减载方案，其中，设定的切除负载百分数是根据传统的逐次逼近原理制定的方案，其实根据广州石化实际运行情况，可以制定第二种切除负载百分数的方案。
切除负载数分析
对于石化企业来说，考虑到实际运行需要，当频率下降到一定限度，此时最重要的是保住重要设备不被拖垮，保证重要设备的供电可靠性，因此应采取一定的过切措施，即设定的低频减载方案有一定的过切量，以尽快恢复系统的频率，如果出现超调，由汽轮机保护限制。
对于广州石化目前实际运行情况，以160MW 总负载为基础，每一轮设定的切除负载百分数如
图
第三轮保护动作曲线
下表所示。
表
轮次
第一轮（起动频率：47. 7Hz 延时：0. 5s ）第二轮（起动频率：47. 5Hz 延时：0. 5s ）第三轮（起动频率：47Hz 延时：0. 5s ）
4. 过程分析
综合上述计算，对于广州石化而言，如果希望维持系统频率在47. 7Hz 以上运行，则每一轮切除的负载应为总负载的11%。
当系统出现有功功率缺额时，动作过程可描述如下：
1）当缺额小于7%时，系统悬浮在47. 7Hz 附近，保护不动作。
2）当缺额大于7%而小于18%时，第一轮动作，切除11%的负载，然后系统悬浮在47. 7Hz 附近，第二轮保护不动作。但由于第一轮动作时间过于延长，使得系统缺额在14% 18%时，频率往下探的陡度较大，第二轮有动作的可能，因此第一轮的保护范围只能有14%。
广州石化低频减载数据
切除负载
占总负载
三轮共切除总数（%）
总数/MW百分数（%）29. 8537. 0941. 62
18. 6623. 1826. 01
67. 86
可见，第一轮切除负载百分数为18. 66%，而第一轮动作的最低百分数为7%，最大过切可能达到18. 66%－7%=11. 66%，最小过切18. 66%－14%=4. 66%。同理，第二轮出现的最大过切量为23. 84%，最小过切12. 84%，第三轮出现的最大过切量为38. 85%，最小过切
3）当缺额大于18%而小于29%时，第一轮、27. 86%，出现的过切量应由汽轮机保护限制。根
据实际运行的特点，一般出现的负载缺额为外线第二轮动作，切除22%的负载，然后系统悬浮在46. 99Hz 附近，处于第三轮保护边界。
4）当缺额大于29%而小于40%时，第一轮、第二轮和第三轮动作，切除33%的负载，然后系统悬浮在47. 7Hz 附近。
5）当缺额大于40%时，第一轮、第二轮和第三轮动作，切除33%的负载，系统频率仍然下降，直至系统崩溃。
路跳开之后发电机甩负载的情况，可能出现的负载缺额为12MW 、25MW 、50MW 或100MW ，因此缺额百分数应在上述最大、最小过切量范围内靠近最小过切量的一端。同时随着实际负载地不断增长，总负载数也在增加，而切除的负载数不可能随时能增加，因此需留有一定裕度。
（下转第37页）
32
·石化电气·2012年第31卷第11期
暂态零序电流选线法在小电流接地系统中的应用
Power Distribution
|
供配电
置在大庆石化公司小电流接地系统中实际应用过程中出现的问题表明，工程应用与仿真试验理论数据相比，其结果有时会存在差异，特别对计算结果产生影响的参数往往会因现场情况不同而影响判断。如基于暂态零序电流选线法在理论分析和仿真实验证明是准确的，但在实际应用过程中，因零序电流互感器电流比的差异以及二次接线的极性错误，对选线结果的准确性造成了影响。通过实测校对零序电流互感器电流比值和二次极性，完善选线装置软件功能，较大地提高了选线的准确性。
对于是否还存在影响基于此理论小电流选线
图3
方式准确率的因素，还有待在今后的工程应用中
零序电流波形图
表3
曲线名称
故障时各线路零序电流值
当前值/A最大值/A最小值/A0. 577－0. 007－0. 01－0. 033－0. 001－0. 04416：30：18
1. 4560. 0530. 2610. 2520. 0210. 271
－1. 608－0. 056－0. 237－0. 263－0. 022－0. 266
码值2240－28－39－128－5－173
进一步检验。
参考文献
［1］李健，卢继平，等．基于暂态零序电流频带能量的
．继电器，2007，配电系统接地选线方法研究［J ］35（11）：1-4．
［2］张志顺，胡勇刚，等．基于改进形式的遗传算法研
J ］．微电子学，2002，32（4）：273-275．究［
［3］薛永端，冯祖仁，等．基于暂态零序电流比较的小
．电力系统自动化，2003，电流接地选线研究［J ］27（9）：48-53．
（收稿日期：2011-06-28）EA
Ⅱ段低压1#线4634Ⅱ段造气甲线4632Ⅱ段高压甲线4633大电机甲线46202厂用工作电源6200丙烯腈甲线462902-28时间2011-#
结束语
通过解决基于暂态零序电流选线法的选线装
櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌櫌（上接第32页）
际低频事故的过程分析，既能求得较确切的负载调节系数，又能累计运行经验，根据经验值对低频定值进行修正。
参考文献
［1］熊小伏，周永忠，周家启．计及负载频率特性的低
．中国电机工程学报，2005，频减载方案研究［J ］25（19）．
［2］袁季修．防止电力系统频率崩溃的紧急控制［J ］．
电力自动化设备，2002，22（4）．
［3］巫柯，李兴源，李青芸．一种新型低频减载方案的
J ］．四川电力技术，2008，31（6）．设计［［4］DL 428—1991
［S ］．
（收稿日期：2011-08-23）EA 电力系统自动低频减负载技术规定
结束语
综上所述，在石化企业电网运行中，虽然低频减载的计算有国家标准DL 428—1991《电力系，也可以按照技术统自动低频减负载技术规定》
规定根据传统的逐次逼近原理进行相关定值的整定，但由于石化企业电网运行的特点，要根据实际运行情况，包括要抑制系统频率下降的深度、保证重要设备的稳定运行以及与外电网低频定值配合等原则，进行有针对性地整定，同时要加强平时对实际低频事故的过程分析，以求得较确切的负载调节系数，使得计算更加精确。
低频减载是电力三道防线的最后一道，各企业运行整定的经验也不是很足，因此应加强对实
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2012年6月上·石化电气
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