PKPM 计算参数的选用
1.
总信息相关参数
1.1水平力与整体坐标夹角：
一般取结构的主轴方向（0或90度），若结构平面复杂的（弧形、Y 形、曲形）有斜交轴网时可取
结构平面的主要夹角进行计算。
1.2混凝土容重 (kN/m):
对框架、框剪结构取25，对纯剪力墙结构取27。
1.3 钢材容重 (kN/m): 取78。
1.4裙房层数:
无地下室时按实际裙房层数取；有地下室时取裙房层数加地下室层数。该参数主要影响剪力墙
底部加强区的高度，（抗规6.1.10，高规3.9.6，10.6.3-3）
1.5转换层所在层号：
无地下室时按实际转换层号取；有地下室时取转换层号加地下室层数。该参数主要影响转换层构
件的内力调整，若仅为局部转换时不应输入本参数。
1.6嵌固端所在层号：
无地下室时按填1；有地下室，且满足嵌固端条件时（高规3.5.2-2），填：地下室层数+1。注意此
地下室层数与实际地下室层数不完全一样。该参数主要影响结构计算高度和嵌固层梁、柱的配筋调整。（抗规6.1.14，高规12.2.1）
1.7地下室层数:
无地下室时按填0；有地下室时按实际填；若地下室有一面开敞或半地下室露出超过1/3层高时，
应按无地下室考虑。该参数影响风荷载的起算高度和剪力墙底部加强区的起算高度（高规7.1.4）
1.8墙元细分最大控制长度：
一般填1。
1.9转换层指定薄弱层：
有转换层时应勾选。（高规3.5.8）该参数影响转换层的地震剪力调整系数。
1.10对所有楼层强制采用刚性楼板假定：
计算周期比、位移比、层刚度比时，应勾选；计算内力、配筋、位移角时，不应勾选。该参数对
于平面规则的结构影响较小，对平面狭长、平面开大洞、平面凹进的结构影响较大。
1.11地下室强制采用刚性楼板假定：
一般宜勾选；若地下室平面开大洞时，可不勾选。
33
1.13计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：
应勾选。对于 L 型、T 型等 截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘，平行于地震作
用方向的墙段 称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。无效翼缘内力计入框 架，该参数对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算，通常更为合理。
1.14弹性板与梁变形协调：
宜勾选。该参数对梁细分后弯矩变的平缓，计算结果更加合理。
1.15结构材料信息：如实填写。若为底框结构，应选择砌体结构。
1.16结构体系：如实填写
1.17恒活荷载计算信息：
一般应选择模拟施工加载 3，表示分层刚度分次加载。对于单层钢结构、单层场馆类建筑应采用一次性加载。
1.18风荷载计算信息：
一般工程选择计算水平风荷载，考虑X 、Y 两个方向即可。
1.19地震作用计算信息：
一般工程选择计算水平地震作用。结合（抗规 5.1.1 和 高规 4.3.2 ）确定是否计算竖向地震作用。高层建筑中的大跨度（大于8米的转换结构和大于24米的楼盖）、长悬臂结构（悬挑长度大于2米），7度（0.15g ）和8度抗震时应计入竖向地震作用。
1.20结构所在地区：如实填写。
1.21规定水平力的确定方式：
一般选“规范方法” ，规范方法适用于大多数结构；节点地震作用 CQC 组合方法适用于极不规则结构， 即楼层概念不清晰， 剪力差无法计算的结构。
2风荷载信息相关参数
2.1地面粗糙度类别：简单来说海边 A 类，郊区、镇区 B 类，城市 C 类，大城市 D 。
2.2修正后的基本风压：
一般按50年重现期的基本风压采用；对建于山坡、山地、海岛的建筑应按（荷规8.2.2、8.2.3）规定乘以修正系数。
2.3 X\Y 结构基本周期：
先按照程序给定的缺省值计算，然后填入结构的真实周期重新计算。真实周期等于程序算出的 第 X\Y 平动周期值再乘以周期折减系数，周期折减系数按高规4.3.19确定，填充墙很少的框架可取0.9的折减系数。该参数主要用于风荷载脉动增大系数的计算。
2.4、风荷载作用下结构阻尼比：
混凝土结构为 5%；钢结构为 1%；有填充 墙钢结构或混合结构为 2%。该参数也用于风荷载脉动增大系数的计算。
2.5、承载力设计时风荷载效应放大系数：
高规对于风荷载敏感的建筑放大 1.1 倍， 一般对于超过 60 米的高层建筑，取 1.1，低于 60 米的酌情考虑是否放大。（高规4.2.2条）
2.6、用于舒适度验算的风压：
取重现期为 10 年的基本风压值， （东莞为 0.35 ）高规3.7.6条。
2.7、用于舒适度验算的结构阻尼比：
按照高规 3.7.6 条文说明：取 1~2%， 混凝土结构取 2%，钢结构取 1%。
2.8、考虑顺风向风振影响：
荷范 8.4.1条，对于高度大于30米且高宽比大于1.5的房屋，以及周期T1大于0.25S 的高耸结构应顺风向风振影响。
2.9考虑横风向风振影响：
荷载规范 8.5.1 条文说明，对高度超过150米或高宽比大于5的高层建筑应勾选。
2.10扭转风振：
荷载规范 8.5.4 条文说明，对高度超过150米，同时高宽比大于3、深宽比大于1.5、自振频率大于0.4的高层建筑应勾选。
2.11水平风体型系数：
用于计算风荷载，可参照高规 4.2.3 条取值。体型分段数一般情况取1，立面复杂的高层建筑可按实际情况分段，此参数只考虑上部结构不需将地下室单独分段。
2.12设缝多塔背风面体型系数：
一般取0.5。当为设缝多塔结构时，需在中指定风荷载遮挡面（背风面） ，两参数配合生效。
2.13特殊风体型系数：一般不考虑。
3、地震信息相关参数：
3.1结构规则性信息：
该参数在程序内部不起作用，不影响计算。按抗规3.4.3、高规3.4.3条规定判断是否规则。
3.2设计地震分组、设防烈度：
按照抗规具体规定选用，详附录 A 。
3.3场地类别：
采用地质报告提供的场地类别。
3.4框架、剪力墙、钢框架抗震等级：
按照规范规定选用，抗规6.1.2、高规 3.9.1-3.9.7条。
3.5抗震构造措施的抗震等级：
根据规范条文中有关抗震“构造”措施的抗震等级是提高还是降低进行选择。抗震构造措施是属于抗震概念设计范畴，一般不需要计算而对结构构件采取的各种构造，如构件尺寸、高厚比、轴压比、长细比、配筋率、配箍率、钢筋直径和间距等构造要求。
3.6中震（或大震）设计：
一般不考虑，属于抗震性能化设计范畴。
3.7按主震型确定地震内力符号：
应勾选。按照抗震规范，考虑扭转耦联时 计算得到的地震作用效应是没有符号的，SATWE 原有的符号确定原则为：每个 内力分量取各振型下绝对值最大者的符号。 该参数可以解决原有方式可能导致个 别构件内力符号不匹配的问题。
3.8斜交抗侧力构件方向附加地震数及相应角度：
当结构的某些抗侧力构件的角度大于15 度时，应按照此方向计算水平地震作用；周期计算结果里的地震作用最大方向角(大于0±15度或90±15度时) 也在此填入；对于异型柱结构宜增加 45 度方向进行补 充验算（规范规定是 0.15g 和 0.2g 时才验算） 。
3.9考虑偶然偏心：勾选。
高规4.3.3条规定“计算单向地震作用时，应考虑偶然偏心的影响”；高规3.4.5条规定，在考虑偶然偏心的规定水平地震力作用下，计算位移比；高规3.7.3条注规定，计算层间位移角时可不考虑偶然偏心的影响，若层间位移角不满足要求时可不勾选。
3.10考虑双向地震作用：
抗规 5.1.1条规定“质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响”目前普遍做法是在刚性楼板假定下，考虑偶然偏心计算，结构位移比大于1.2 或周期比超限（A 级建筑大于0.9、B 级建筑和复杂高层建筑大于0.85）时，需考虑双向地震作用。双向地震作用对结构竖向构件设计影响较大。
目前，软件可以同时考虑偶然偏心和双向地震作用，两者计算结果取不利值。
3.11、X 向 Y 向相对偶然偏心：一般取 0.05。
3.12、计算振型个数：
高层（特别是复杂高层及超高层）考虑扭转耦联的振型分解反应谱法计算的振型数一般不小于 15（多层可以直接取楼层数的 3 倍），但也不能大于3 倍楼层数，多塔结构振型数不应小于塔楼数的 9 倍。如果振型数取得足够多， 而有效质量系数达不到 90%， 则考虑结构方案是否合理。 对于错层结构、 局部带有夹层结构或楼板开大洞、有较大凹入等按照弹性楼板计算地震作用时， 为了确保不丧失高振型的影响，振型数宜多取一些。
3.13活荷重力荷载代表值组合系数：
一般民用建筑此参数取为 0.5，但使用功能为图书馆、藏书库、档案馆等时，此参数为 0.8 或其它值。参照抗规 5.1.3 条。
3.14周期折减系数：
此系数详见《高规》第 4.3.17 条, 当非承重墙体为砌体墙时：1. 框架 0.6-0.7 ；2. 框 剪 0.7-0.8 ；3. 剪力墙 0.8-1.0。当填充墙较多时取低值，但对于采用石膏板等轻质隔墙时，周期折减系数可以采用大值或不折减。
3.15结构的阻尼比：
钢筋混凝土结构及砌体结构房屋取 5%， 不大于 12 层的钢 结构房屋取 3.5%， 大于 12 层的钢结构房屋取 2%， 钢-混凝土混合结构房屋取 4%， 预应力混凝土框架结构房屋取 3%， 采用隔震或消能技术的结构阻尼比则高于 5% 有的可以达到 10%。地震影响系数随阻尼比减小而增大，其增大幅度随周期的增 大而减小。
3.16特征周期 Tg ：
按抗规 5.1.4 条取值。
3.17地震影响系数最大值：
按抗规 5.1.4 条取值。
3.18用于 12 层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：
仅用于 12 层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算，此参数由前面所填参数地震分组，设防烈度，场地类别控制。
4、活荷载信息相关参数
4.1柱、墙设计时活荷载、传给基础的活荷载 [不折减][折减]：
“墙、柱、基础活荷载折减系数”对于《荷载规范》表 4.1.1 中第 1（1） 项功能（如住宅、办公等）的建筑，其 SATWE 所列的折减系数不需修改，但是 对于《荷载规范》表 4.1.1 中其它项功能（如教学楼、商场、书店、食堂等）的 建筑，其 SATWE 所列的折减系数需要按照《荷载规范》第 4.1.2 条第 2 项修改。 对于活荷载折减还应注意在主楼与裙房整体计算的高层建筑中， 要避免裙房部分 的框
架柱按主楼层数取折减系数。 计算错层结构时注意按楼层数折减会导致柱底 内力折减过大，使柱底内力偏小。PMCAD 的恒活设置中也有活荷载折减选项， 勾选此选项对传到梁的活荷载进行了折减，此折减对梁、 墙、柱、基础都起作用， 如果在 SATWE 或 JCCAD 中又勾选折减，则在 PMCAD 中折减的活荷载，将在 SATWE 或 JCCAD 中又重复折减，使结构便于不安全。
柱、墙及基础活荷载折减只传到底层最大组合内力中，并 没有传给 JCCAD ， JCCAD 读取的仍然是荷载标准值， 如果考虑基础活荷载折减， 则应到 JCCAD 软件的荷载参数中输入，对于工业建筑不应折减。
4.2梁活荷不利布置：
软件仅对梁做活荷不利布置计算，对墙、柱等竖向构件未考虑活载不利布置作用， 建议钢筋混凝土结构均进行活载不利布置作用计 算，仅仅是计算量较大。高规5.1.8条规定，未考虑活载不利布置作用时，应适当增大梁的计算弯矩。
4.3考虑结构使用年限的活荷载调整系数：
规范规定结构设计使用年限 为 100 年时取 1.1。
5、调整信息相关参数
5.1梁端负弯距调幅系数：一般填0.85
高规规定装配式框架梁 0.7-0.8 现浇框架梁 0.8-0.9。在竖向荷载作用下，考虑混凝土梁的塑性变形内力重分布，负弯距调幅 后，程序能够自动调整正弯距，该参数大小只对竖向荷载起作用，对水平力不起 作用。悬臂梁的负弯距不应调幅。转换梁及嵌固层框架梁不应调幅。
5.2梁活荷载内力放大系数：
当考虑了梁活荷不利布置后， 此参数应填 1。 此参数目的近似考虑梁活荷载不理布置。
5.3梁扭距折减系数：
对于现浇楼板结构，采用刚性楼板假定时，可以考 虑楼板对梁的抗扭作用而对梁的扭距进行折减，一般 0.4，边梁扭矩折减系数不宜小于 0.6。对于无楼板的梁，此系数不起作用。
5.4托墙梁刚度放大系数：
针对梁式转换层结构，由于框支梁与剪力墙的共 同作用，使框支梁的刚度增大。托墙梁段刚度放大指与上部剪力墙及暗柱直接接 触共同工作部分，而托墙梁上部有洞口部分梁刚度不放大。因为，现在工程转换 梁上部剪力墙都开有洞口，且有的洞口靠近转换梁边，因此，建议此系数不调整。
5.5 实配钢筋超配系数：一般取1.15
对于 9 度设防烈度的各类框架及一级抗震等级的框架 结构，框架梁和连梁端部剪力、框架柱端部弯距、剪力调整应按实配钢筋和材料 强度标准值来计算。在出施工图前，程序也不知道实配钢筋具体
是多少，因此需要设计人员根据经验输入超配系数，程序根据该值自动调整配筋面积。此参数仅对 9 度和 1 级抗震等级的结构起作用。
5.6连梁刚度折减系数：
连梁刚度折减是针对抗震设计而言的，对非抗震设计的结构不宜折减。设防烈度高时可以折减多些，但一般不小于 0.5，一般取 0.6。 此参数输入的越小，结构自振周期和位移越大，连梁内力降低的越明显。计算位移时连梁刚度可不折减。
5.7梁刚度放大系数按2010规范取值：
按照混规5.2.4条考虑，应勾选。
5.8混凝土矩形梁转 T 形梁：
勾选。梁跨中配筋量有效减少，支座处未变化。
5.9部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：勾选。
5.10 调整与框支柱相连的梁内力：
一般应勾选，详高规10.2.17-2条规定。
5.11框支柱调整系数上限：
一般框支柱调整上限为5.0。
5.12指定加强层个数及各加强层号：按实际情况填
此项参数实现以下调整：
1、加强层及 相邻上下层柱、墙抗震等级自动提高一级。
2、加强层及相邻层轴压比限制减小 0.05.
3、加强层及相邻层设置约束边缘构件。
（多塔结构还可在“多塔结构补充 定义”菜单分塔设置加强层）
5.13按抗震规范 5.2.5 条调整各楼层地震内力：
一般应勾选，程序自动调整，详见 抗规 5.2.5 条文说明。
“动位移比例”：当 T15Tg 时，取 1.0； 当 Tg
5.14薄弱层调整：
按刚度比判断薄弱层的方式：多层可选按抗规判断；高层应选按抗规和高规从严判断。
有三种薄弱层：1 刚度 比突变 2 承载力突变 3 转换构件。程序会自动判断刚度比突变的薄弱层，自动进行地震内力的放大；但承载力突变和转换构件引起的薄弱层，须由设计人员指定。对于框 架结构，由于一层层高高或者因为一层计算高度为基础顶面而使一层高度较高， 从而导致一层抗侧刚度小
于上部楼层出现薄弱层。
薄弱层地震内力放大 系数：按高规3.5.8、4.3.12条规定，取1.25
5.15全楼地震力放大系数：
一般情况下可不考虑全楼地震力放大系数，即采用默认值 1.0。
当采用弹性动力时程分析时计算出的楼层剪力，大于采用振型分解法计算出的楼层剪力时，可以填入此参数。此参数对位移、内力、剪重比有影响，对周期无影响。
5.16顶塔楼地震放大系数起算层号及顶塔楼地震作用放大系数：
当采用底部 剪力法时，才考虑顶塔楼地震作用放大系数。目前 SATWE 软件均采用振型分解 法计算地震力， 因此只要将振型数给得足够， 一般可以不考虑将塔楼地震力放大。若计算震型数为不大于6时，可取1.5的放大系数。
5.17、0.2V0 分段调整：
该参数对框剪、框筒、钢与混凝土混合结构有效。此参数调整框-剪结构、框架-核心筒结构的框架梁、柱的剪力和 弯距，不调整轴力。因为剪力墙刚度远大于框架部分，地震作用下剪力墙开裂后结构将很不安全，因此增加框架部分的刚度可实现多道设防。框架剪力的调整必须满足规范规定的楼层最小剪重比的前提下进行。
主楼带有较大裙房、柱子数量变化较多及退台较多等情况下建议分段调整，应指定调整的分段数。每段的起始层号 和终止层号，以空格或逗号隔开。
0.2V0调整系数的上限：程序默认调整上限为 2.0。
详高规8.1.4，一般框剪结构调整 min （0.2V0，1.5VFmax ）
6、设计信息：
6.1结构重要性系数：
结构安全等级为二级时，应取 1.0；结构安全等级为一级时，设应取 1.1。
6.2钢构件截面净毛面积比：
该参数用来描述钢构件被开洞（如螺栓孔）后 的削弱情况，构件连接全为焊接时为 1.0，为螺栓连接时为 0.85~0.90。
6.3考虑 P-△效应：
对于混凝土结构，设计人员可以先不选择此项，待计算完成后，程序会提示该工程是否计算 P-△效应。对于钢结构一般宜考虑 P-△效应。 刚重比计算中的重力荷载设计值为 1.2 恒+1.4 活。
6.4按高规或高钢规进行构件设计：
高层应勾选，多层不勾选。
6.5钢柱计算长度系数按有侧移计算：
该参数仅对钢结构有效，对混凝土结构不起作用。根据《钢规》5.3.3 条，对于无支撑框架选择有侧移，对于有支撑 框架，应根据“强支撑”还是“弱支撑”来选择“无侧移”还是“有侧移” 。通 常钢结构宜选择“有侧移” 。
6.6框架梁端配筋考虑受压钢筋：
应勾选。 《砼规范》 11.3.1 梁正截面受弯承载力计算中，计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度 应符合一级 x≤0.25h0， 二、三级 x≤0.35h0，不满足时会给出超筋提示。验算时， 考虑应满足《砼规范》11.3.6 条的要求，程序自动取梁上部配筋的 50%（一级） 或 30%（二、三级）作为受压钢筋计算。
6.7结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用：
主要是针对少墙框架剪力墙结构采用的选项，详见《高规》8.1.3 条。勾选此项后，程序将一 律按框架结构的规定控制结构中框架的轴压比，除轴压比外，其余设计遵循框剪结构的规定。
6.8剪力墙构造边缘构件的设计执行高规 7.2.16-4 较高配筋的要求：
对错 层结构，连体结构，以及 B 级高度高层建筑应勾选。其他不选。
6.9当边缘构件轴压比小于抗规 6.4.5 条规定的限值时，一律设置构造边缘 构件：
一般勾选。
6.10按混凝土规范 B.0.4 条考虑柱二阶效应：
该参数只对排架结构有效。排架勾选，其他不选。
6.11指定的过渡层个数、过渡层号：
B 级高度高层建筑勾选，其他不选。 见高规 7.2.14-3，过渡层边缘构件的箍筋按二者平均值采用。
6.12柱配筋计算原则： （单偏压计算） （双偏压计算）
一般采用单偏压计算，双偏压验算；但对于异形柱结构应双偏压计算。人工定义的角柱，程序自动采用双偏压计算。因双偏压计算结果为多解，建议采用单偏压计算，双偏压验算。 （角筋计算的结果可人工修改，只需满足双偏压验算即可）
6.13梁保护层厚度、柱保护层厚度：
应根据构件所处的环境类别按照混凝土规范取值。
6.14梁端简化为刚域：
勾选，梁计算跨度减小可降低梁配筋量。但考虑梁刚域后，就不应再考虑支座宽度对裂缝的影响。
6.15柱端简化为刚域：
一般不勾选，提高柱的安全储备。
7、配筋信息的相关信息：
7.1箍筋强度：按实际情况填。
7.2箍筋间距：
墙水平分布筋间距：一般取200.
墙竖向分布筋配筋率：填剪力墙一般部位的配筋率，一二三级抗震填0.25%，四级填0.20%.
7.3结构底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数、结构底部 NSW 层的墙竖向分布筋配筋率：主要用来提高框架-核心筒结构的核心筒底部加强部位竖向分布筋配筋率，从而提高核心筒底部加强部位的延性。 《广东省高规》 10.2.4 条规定：筒体底部加强部位的分布筋最小配筋率不宜小于 0.6%，筒体一般 部位的分布筋最小配筋率不宜小于 0.3%。
层数应包括全部地下室层数，为了使地下一层以下地下室各层墙体的竖向分布筋配筋更为经济合理， 可以补充按一般配筋率的计算而此处不指定。剪力墙结构一般情况下不必单独指定。
7.4梁抗剪配筋采用交叉斜筋方式时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比：
见 《混规》11.7.10，在 0.6~1.2之间取值。若箍筋、斜筋钢筋级别一致时，取1.0。
8荷载组合相关参数
一般来说此页的系数是不需修改的， 因为程序在进行内力组合时是根据规范要求处理的。只有特殊的情况要修改组合系数时，才进行修改。
9地下室信息相关参数
9.1土层水平抗力系数的比例系数：
该参数用以模拟地下室周边回填土对结构的约束作用。填0表示回填土对地下室侧向没有约束；填3表示回填土对地下室有一定的约束能力，相当于完全嵌固的70~80%，一般工程填3即可；填大于5表示地下室完全没有侧移，若地面以下为岩石时可按此考虑。
9.2外墙分布筋保护层厚度：根据防水规范4.1.7条，宜填50。
9.3扣除地面以下几层的回填土约束：
一般工程填0；若地下室一面开敞时，可根据开敞的地下室层数填写。
9.3回填土容重：一般取 18。
9.5室外地坪标高：按实际情况填写。
9.6回填土侧压力系数：一般取 0.5，若设有基坑支护时可取0.35。
9.6地下水位标高：按地质报告的最高水位，相对于地下室顶板的标高填写。
9.7室外地面附加荷载：一般取 10。
10、特殊构件补充定义
10.1 框支柱、框支梁、角柱必须由设计人员指定。
10.2转换层、楼板大开洞、楼板弱连接应指定弹性膜计算；厚板转换层应指定弹性板3计算；板柱结构应指定弹性板6计算.
10.3楼层次梁端支座可指定铰接；与剪力墙平面外连接的梁可指定铰接。
10.4内悬挑梁应指定不调幅梁；转换梁及嵌固层框架梁应指定不调幅梁。
10.5两端与剪力墙连接，按框架梁录入且跨高比小于5的梁，应指定为连梁。跨高比小于2.5的梁，应按墙开洞录入。
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PKPM 计算参数的选用
1.
总信息相关参数
1.1水平力与整体坐标夹角：
一般取结构的主轴方向（0或90度），若结构平面复杂的（弧形、Y 形、曲形）有斜交轴网时可取
结构平面的主要夹角进行计算。
1.2混凝土容重 (kN/m):
对框架、框剪结构取25，对纯剪力墙结构取27。
1.3 钢材容重 (kN/m): 取78。
1.4裙房层数:
无地下室时按实际裙房层数取；有地下室时取裙房层数加地下室层数。该参数主要影响剪力墙
底部加强区的高度，（抗规6.1.10，高规3.9.6，10.6.3-3）
1.5转换层所在层号：
无地下室时按实际转换层号取；有地下室时取转换层号加地下室层数。该参数主要影响转换层构
件的内力调整，若仅为局部转换时不应输入本参数。
1.6嵌固端所在层号：
无地下室时按填1；有地下室，且满足嵌固端条件时（高规3.5.2-2），填：地下室层数+1。注意此
地下室层数与实际地下室层数不完全一样。该参数主要影响结构计算高度和嵌固层梁、柱的配筋调整。（抗规6.1.14，高规12.2.1）
1.7地下室层数:
无地下室时按填0；有地下室时按实际填；若地下室有一面开敞或半地下室露出超过1/3层高时，
应按无地下室考虑。该参数影响风荷载的起算高度和剪力墙底部加强区的起算高度（高规7.1.4）
1.8墙元细分最大控制长度：
一般填1。
1.9转换层指定薄弱层：
有转换层时应勾选。（高规3.5.8）该参数影响转换层的地震剪力调整系数。
1.10对所有楼层强制采用刚性楼板假定：
计算周期比、位移比、层刚度比时，应勾选；计算内力、配筋、位移角时，不应勾选。该参数对
于平面规则的结构影响较小，对平面狭长、平面开大洞、平面凹进的结构影响较大。
1.11地下室强制采用刚性楼板假定：
一般宜勾选；若地下室平面开大洞时，可不勾选。
33
1.13计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：
应勾选。对于 L 型、T 型等 截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘，平行于地震作
用方向的墙段 称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。无效翼缘内力计入框 架，该参数对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算，通常更为合理。
1.14弹性板与梁变形协调：
宜勾选。该参数对梁细分后弯矩变的平缓，计算结果更加合理。
1.15结构材料信息：如实填写。若为底框结构，应选择砌体结构。
1.16结构体系：如实填写
1.17恒活荷载计算信息：
一般应选择模拟施工加载 3，表示分层刚度分次加载。对于单层钢结构、单层场馆类建筑应采用一次性加载。
1.18风荷载计算信息：
一般工程选择计算水平风荷载，考虑X 、Y 两个方向即可。
1.19地震作用计算信息：
一般工程选择计算水平地震作用。结合（抗规 5.1.1 和 高规 4.3.2 ）确定是否计算竖向地震作用。高层建筑中的大跨度（大于8米的转换结构和大于24米的楼盖）、长悬臂结构（悬挑长度大于2米），7度（0.15g ）和8度抗震时应计入竖向地震作用。
1.20结构所在地区：如实填写。
1.21规定水平力的确定方式：
一般选“规范方法” ，规范方法适用于大多数结构；节点地震作用 CQC 组合方法适用于极不规则结构， 即楼层概念不清晰， 剪力差无法计算的结构。
2风荷载信息相关参数
2.1地面粗糙度类别：简单来说海边 A 类，郊区、镇区 B 类，城市 C 类，大城市 D 。
2.2修正后的基本风压：
一般按50年重现期的基本风压采用；对建于山坡、山地、海岛的建筑应按（荷规8.2.2、8.2.3）规定乘以修正系数。
2.3 X\Y 结构基本周期：
先按照程序给定的缺省值计算，然后填入结构的真实周期重新计算。真实周期等于程序算出的 第 X\Y 平动周期值再乘以周期折减系数，周期折减系数按高规4.3.19确定，填充墙很少的框架可取0.9的折减系数。该参数主要用于风荷载脉动增大系数的计算。
2.4、风荷载作用下结构阻尼比：
混凝土结构为 5%；钢结构为 1%；有填充 墙钢结构或混合结构为 2%。该参数也用于风荷载脉动增大系数的计算。
2.5、承载力设计时风荷载效应放大系数：
高规对于风荷载敏感的建筑放大 1.1 倍， 一般对于超过 60 米的高层建筑，取 1.1，低于 60 米的酌情考虑是否放大。（高规4.2.2条）
2.6、用于舒适度验算的风压：
取重现期为 10 年的基本风压值， （东莞为 0.35 ）高规3.7.6条。
2.7、用于舒适度验算的结构阻尼比：
按照高规 3.7.6 条文说明：取 1~2%， 混凝土结构取 2%，钢结构取 1%。
2.8、考虑顺风向风振影响：
荷范 8.4.1条，对于高度大于30米且高宽比大于1.5的房屋，以及周期T1大于0.25S 的高耸结构应顺风向风振影响。
2.9考虑横风向风振影响：
荷载规范 8.5.1 条文说明，对高度超过150米或高宽比大于5的高层建筑应勾选。
2.10扭转风振：
荷载规范 8.5.4 条文说明，对高度超过150米，同时高宽比大于3、深宽比大于1.5、自振频率大于0.4的高层建筑应勾选。
2.11水平风体型系数：
用于计算风荷载，可参照高规 4.2.3 条取值。体型分段数一般情况取1，立面复杂的高层建筑可按实际情况分段，此参数只考虑上部结构不需将地下室单独分段。
2.12设缝多塔背风面体型系数：
一般取0.5。当为设缝多塔结构时，需在中指定风荷载遮挡面（背风面） ，两参数配合生效。
2.13特殊风体型系数：一般不考虑。
3、地震信息相关参数：
3.1结构规则性信息：
该参数在程序内部不起作用，不影响计算。按抗规3.4.3、高规3.4.3条规定判断是否规则。
3.2设计地震分组、设防烈度：
按照抗规具体规定选用，详附录 A 。
3.3场地类别：
采用地质报告提供的场地类别。
3.4框架、剪力墙、钢框架抗震等级：
按照规范规定选用，抗规6.1.2、高规 3.9.1-3.9.7条。
3.5抗震构造措施的抗震等级：
根据规范条文中有关抗震“构造”措施的抗震等级是提高还是降低进行选择。抗震构造措施是属于抗震概念设计范畴，一般不需要计算而对结构构件采取的各种构造，如构件尺寸、高厚比、轴压比、长细比、配筋率、配箍率、钢筋直径和间距等构造要求。
3.6中震（或大震）设计：
一般不考虑，属于抗震性能化设计范畴。
3.7按主震型确定地震内力符号：
应勾选。按照抗震规范，考虑扭转耦联时 计算得到的地震作用效应是没有符号的，SATWE 原有的符号确定原则为：每个 内力分量取各振型下绝对值最大者的符号。 该参数可以解决原有方式可能导致个 别构件内力符号不匹配的问题。
3.8斜交抗侧力构件方向附加地震数及相应角度：
当结构的某些抗侧力构件的角度大于15 度时，应按照此方向计算水平地震作用；周期计算结果里的地震作用最大方向角(大于0±15度或90±15度时) 也在此填入；对于异型柱结构宜增加 45 度方向进行补 充验算（规范规定是 0.15g 和 0.2g 时才验算） 。
3.9考虑偶然偏心：勾选。
高规4.3.3条规定“计算单向地震作用时，应考虑偶然偏心的影响”；高规3.4.5条规定，在考虑偶然偏心的规定水平地震力作用下，计算位移比；高规3.7.3条注规定，计算层间位移角时可不考虑偶然偏心的影响，若层间位移角不满足要求时可不勾选。
3.10考虑双向地震作用：
抗规 5.1.1条规定“质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响”目前普遍做法是在刚性楼板假定下，考虑偶然偏心计算，结构位移比大于1.2 或周期比超限（A 级建筑大于0.9、B 级建筑和复杂高层建筑大于0.85）时，需考虑双向地震作用。双向地震作用对结构竖向构件设计影响较大。
目前，软件可以同时考虑偶然偏心和双向地震作用，两者计算结果取不利值。
3.11、X 向 Y 向相对偶然偏心：一般取 0.05。
3.12、计算振型个数：
高层（特别是复杂高层及超高层）考虑扭转耦联的振型分解反应谱法计算的振型数一般不小于 15（多层可以直接取楼层数的 3 倍），但也不能大于3 倍楼层数，多塔结构振型数不应小于塔楼数的 9 倍。如果振型数取得足够多， 而有效质量系数达不到 90%， 则考虑结构方案是否合理。 对于错层结构、 局部带有夹层结构或楼板开大洞、有较大凹入等按照弹性楼板计算地震作用时， 为了确保不丧失高振型的影响，振型数宜多取一些。
3.13活荷重力荷载代表值组合系数：
一般民用建筑此参数取为 0.5，但使用功能为图书馆、藏书库、档案馆等时，此参数为 0.8 或其它值。参照抗规 5.1.3 条。
3.14周期折减系数：
此系数详见《高规》第 4.3.17 条, 当非承重墙体为砌体墙时：1. 框架 0.6-0.7 ；2. 框 剪 0.7-0.8 ；3. 剪力墙 0.8-1.0。当填充墙较多时取低值，但对于采用石膏板等轻质隔墙时，周期折减系数可以采用大值或不折减。
3.15结构的阻尼比：
钢筋混凝土结构及砌体结构房屋取 5%， 不大于 12 层的钢 结构房屋取 3.5%， 大于 12 层的钢结构房屋取 2%， 钢-混凝土混合结构房屋取 4%， 预应力混凝土框架结构房屋取 3%， 采用隔震或消能技术的结构阻尼比则高于 5% 有的可以达到 10%。地震影响系数随阻尼比减小而增大，其增大幅度随周期的增 大而减小。
3.16特征周期 Tg ：
按抗规 5.1.4 条取值。
3.17地震影响系数最大值：
按抗规 5.1.4 条取值。
3.18用于 12 层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：
仅用于 12 层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算，此参数由前面所填参数地震分组，设防烈度，场地类别控制。
4、活荷载信息相关参数
4.1柱、墙设计时活荷载、传给基础的活荷载 [不折减][折减]：
“墙、柱、基础活荷载折减系数”对于《荷载规范》表 4.1.1 中第 1（1） 项功能（如住宅、办公等）的建筑，其 SATWE 所列的折减系数不需修改，但是 对于《荷载规范》表 4.1.1 中其它项功能（如教学楼、商场、书店、食堂等）的 建筑，其 SATWE 所列的折减系数需要按照《荷载规范》第 4.1.2 条第 2 项修改。 对于活荷载折减还应注意在主楼与裙房整体计算的高层建筑中， 要避免裙房部分 的框
架柱按主楼层数取折减系数。 计算错层结构时注意按楼层数折减会导致柱底 内力折减过大，使柱底内力偏小。PMCAD 的恒活设置中也有活荷载折减选项， 勾选此选项对传到梁的活荷载进行了折减，此折减对梁、 墙、柱、基础都起作用， 如果在 SATWE 或 JCCAD 中又勾选折减，则在 PMCAD 中折减的活荷载，将在 SATWE 或 JCCAD 中又重复折减，使结构便于不安全。
柱、墙及基础活荷载折减只传到底层最大组合内力中，并 没有传给 JCCAD ， JCCAD 读取的仍然是荷载标准值， 如果考虑基础活荷载折减， 则应到 JCCAD 软件的荷载参数中输入，对于工业建筑不应折减。
4.2梁活荷不利布置：
软件仅对梁做活荷不利布置计算，对墙、柱等竖向构件未考虑活载不利布置作用， 建议钢筋混凝土结构均进行活载不利布置作用计 算，仅仅是计算量较大。高规5.1.8条规定，未考虑活载不利布置作用时，应适当增大梁的计算弯矩。
4.3考虑结构使用年限的活荷载调整系数：
规范规定结构设计使用年限 为 100 年时取 1.1。
5、调整信息相关参数
5.1梁端负弯距调幅系数：一般填0.85
高规规定装配式框架梁 0.7-0.8 现浇框架梁 0.8-0.9。在竖向荷载作用下，考虑混凝土梁的塑性变形内力重分布，负弯距调幅 后，程序能够自动调整正弯距，该参数大小只对竖向荷载起作用，对水平力不起 作用。悬臂梁的负弯距不应调幅。转换梁及嵌固层框架梁不应调幅。
5.2梁活荷载内力放大系数：
当考虑了梁活荷不利布置后， 此参数应填 1。 此参数目的近似考虑梁活荷载不理布置。
5.3梁扭距折减系数：
对于现浇楼板结构，采用刚性楼板假定时，可以考 虑楼板对梁的抗扭作用而对梁的扭距进行折减，一般 0.4，边梁扭矩折减系数不宜小于 0.6。对于无楼板的梁，此系数不起作用。
5.4托墙梁刚度放大系数：
针对梁式转换层结构，由于框支梁与剪力墙的共 同作用，使框支梁的刚度增大。托墙梁段刚度放大指与上部剪力墙及暗柱直接接 触共同工作部分，而托墙梁上部有洞口部分梁刚度不放大。因为，现在工程转换 梁上部剪力墙都开有洞口，且有的洞口靠近转换梁边，因此，建议此系数不调整。
5.5 实配钢筋超配系数：一般取1.15
对于 9 度设防烈度的各类框架及一级抗震等级的框架 结构，框架梁和连梁端部剪力、框架柱端部弯距、剪力调整应按实配钢筋和材料 强度标准值来计算。在出施工图前，程序也不知道实配钢筋具体
是多少，因此需要设计人员根据经验输入超配系数，程序根据该值自动调整配筋面积。此参数仅对 9 度和 1 级抗震等级的结构起作用。
5.6连梁刚度折减系数：
连梁刚度折减是针对抗震设计而言的，对非抗震设计的结构不宜折减。设防烈度高时可以折减多些，但一般不小于 0.5，一般取 0.6。 此参数输入的越小，结构自振周期和位移越大，连梁内力降低的越明显。计算位移时连梁刚度可不折减。
5.7梁刚度放大系数按2010规范取值：
按照混规5.2.4条考虑，应勾选。
5.8混凝土矩形梁转 T 形梁：
勾选。梁跨中配筋量有效减少，支座处未变化。
5.9部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：勾选。
5.10 调整与框支柱相连的梁内力：
一般应勾选，详高规10.2.17-2条规定。
5.11框支柱调整系数上限：
一般框支柱调整上限为5.0。
5.12指定加强层个数及各加强层号：按实际情况填
此项参数实现以下调整：
1、加强层及 相邻上下层柱、墙抗震等级自动提高一级。
2、加强层及相邻层轴压比限制减小 0.05.
3、加强层及相邻层设置约束边缘构件。
（多塔结构还可在“多塔结构补充 定义”菜单分塔设置加强层）
5.13按抗震规范 5.2.5 条调整各楼层地震内力：
一般应勾选，程序自动调整，详见 抗规 5.2.5 条文说明。
“动位移比例”：当 T15Tg 时，取 1.0； 当 Tg
5.14薄弱层调整：
按刚度比判断薄弱层的方式：多层可选按抗规判断；高层应选按抗规和高规从严判断。
有三种薄弱层：1 刚度 比突变 2 承载力突变 3 转换构件。程序会自动判断刚度比突变的薄弱层，自动进行地震内力的放大；但承载力突变和转换构件引起的薄弱层，须由设计人员指定。对于框 架结构，由于一层层高高或者因为一层计算高度为基础顶面而使一层高度较高， 从而导致一层抗侧刚度小
于上部楼层出现薄弱层。
薄弱层地震内力放大 系数：按高规3.5.8、4.3.12条规定，取1.25
5.15全楼地震力放大系数：
一般情况下可不考虑全楼地震力放大系数，即采用默认值 1.0。
当采用弹性动力时程分析时计算出的楼层剪力，大于采用振型分解法计算出的楼层剪力时，可以填入此参数。此参数对位移、内力、剪重比有影响，对周期无影响。
5.16顶塔楼地震放大系数起算层号及顶塔楼地震作用放大系数：
当采用底部 剪力法时，才考虑顶塔楼地震作用放大系数。目前 SATWE 软件均采用振型分解 法计算地震力， 因此只要将振型数给得足够， 一般可以不考虑将塔楼地震力放大。若计算震型数为不大于6时，可取1.5的放大系数。
5.17、0.2V0 分段调整：
该参数对框剪、框筒、钢与混凝土混合结构有效。此参数调整框-剪结构、框架-核心筒结构的框架梁、柱的剪力和 弯距，不调整轴力。因为剪力墙刚度远大于框架部分，地震作用下剪力墙开裂后结构将很不安全，因此增加框架部分的刚度可实现多道设防。框架剪力的调整必须满足规范规定的楼层最小剪重比的前提下进行。
主楼带有较大裙房、柱子数量变化较多及退台较多等情况下建议分段调整，应指定调整的分段数。每段的起始层号 和终止层号，以空格或逗号隔开。
0.2V0调整系数的上限：程序默认调整上限为 2.0。
详高规8.1.4，一般框剪结构调整 min （0.2V0，1.5VFmax ）
6、设计信息：
6.1结构重要性系数：
结构安全等级为二级时，应取 1.0；结构安全等级为一级时，设应取 1.1。
6.2钢构件截面净毛面积比：
该参数用来描述钢构件被开洞（如螺栓孔）后 的削弱情况，构件连接全为焊接时为 1.0，为螺栓连接时为 0.85~0.90。
6.3考虑 P-△效应：
对于混凝土结构，设计人员可以先不选择此项，待计算完成后，程序会提示该工程是否计算 P-△效应。对于钢结构一般宜考虑 P-△效应。 刚重比计算中的重力荷载设计值为 1.2 恒+1.4 活。
6.4按高规或高钢规进行构件设计：
高层应勾选，多层不勾选。
6.5钢柱计算长度系数按有侧移计算：
该参数仅对钢结构有效，对混凝土结构不起作用。根据《钢规》5.3.3 条，对于无支撑框架选择有侧移，对于有支撑 框架，应根据“强支撑”还是“弱支撑”来选择“无侧移”还是“有侧移” 。通 常钢结构宜选择“有侧移” 。
6.6框架梁端配筋考虑受压钢筋：
应勾选。 《砼规范》 11.3.1 梁正截面受弯承载力计算中，计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度 应符合一级 x≤0.25h0， 二、三级 x≤0.35h0，不满足时会给出超筋提示。验算时， 考虑应满足《砼规范》11.3.6 条的要求，程序自动取梁上部配筋的 50%（一级） 或 30%（二、三级）作为受压钢筋计算。
6.7结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用：
主要是针对少墙框架剪力墙结构采用的选项，详见《高规》8.1.3 条。勾选此项后，程序将一 律按框架结构的规定控制结构中框架的轴压比，除轴压比外，其余设计遵循框剪结构的规定。
6.8剪力墙构造边缘构件的设计执行高规 7.2.16-4 较高配筋的要求：
对错 层结构，连体结构，以及 B 级高度高层建筑应勾选。其他不选。
6.9当边缘构件轴压比小于抗规 6.4.5 条规定的限值时，一律设置构造边缘 构件：
一般勾选。
6.10按混凝土规范 B.0.4 条考虑柱二阶效应：
该参数只对排架结构有效。排架勾选，其他不选。
6.11指定的过渡层个数、过渡层号：
B 级高度高层建筑勾选，其他不选。 见高规 7.2.14-3，过渡层边缘构件的箍筋按二者平均值采用。
6.12柱配筋计算原则： （单偏压计算） （双偏压计算）
一般采用单偏压计算，双偏压验算；但对于异形柱结构应双偏压计算。人工定义的角柱，程序自动采用双偏压计算。因双偏压计算结果为多解，建议采用单偏压计算，双偏压验算。 （角筋计算的结果可人工修改，只需满足双偏压验算即可）
6.13梁保护层厚度、柱保护层厚度：
应根据构件所处的环境类别按照混凝土规范取值。
6.14梁端简化为刚域：
勾选，梁计算跨度减小可降低梁配筋量。但考虑梁刚域后，就不应再考虑支座宽度对裂缝的影响。
6.15柱端简化为刚域：
一般不勾选，提高柱的安全储备。
7、配筋信息的相关信息：
7.1箍筋强度：按实际情况填。
7.2箍筋间距：
墙水平分布筋间距：一般取200.
墙竖向分布筋配筋率：填剪力墙一般部位的配筋率，一二三级抗震填0.25%，四级填0.20%.
7.3结构底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数、结构底部 NSW 层的墙竖向分布筋配筋率：主要用来提高框架-核心筒结构的核心筒底部加强部位竖向分布筋配筋率，从而提高核心筒底部加强部位的延性。 《广东省高规》 10.2.4 条规定：筒体底部加强部位的分布筋最小配筋率不宜小于 0.6%，筒体一般 部位的分布筋最小配筋率不宜小于 0.3%。
层数应包括全部地下室层数，为了使地下一层以下地下室各层墙体的竖向分布筋配筋更为经济合理， 可以补充按一般配筋率的计算而此处不指定。剪力墙结构一般情况下不必单独指定。
7.4梁抗剪配筋采用交叉斜筋方式时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比：
见 《混规》11.7.10，在 0.6~1.2之间取值。若箍筋、斜筋钢筋级别一致时，取1.0。
8荷载组合相关参数
一般来说此页的系数是不需修改的， 因为程序在进行内力组合时是根据规范要求处理的。只有特殊的情况要修改组合系数时，才进行修改。
9地下室信息相关参数
9.1土层水平抗力系数的比例系数：
该参数用以模拟地下室周边回填土对结构的约束作用。填0表示回填土对地下室侧向没有约束；填3表示回填土对地下室有一定的约束能力，相当于完全嵌固的70~80%，一般工程填3即可；填大于5表示地下室完全没有侧移，若地面以下为岩石时可按此考虑。
9.2外墙分布筋保护层厚度：根据防水规范4.1.7条，宜填50。
9.3扣除地面以下几层的回填土约束：
一般工程填0；若地下室一面开敞时，可根据开敞的地下室层数填写。
9.3回填土容重：一般取 18。
9.5室外地坪标高：按实际情况填写。
9.6回填土侧压力系数：一般取 0.5，若设有基坑支护时可取0.35。
9.6地下水位标高：按地质报告的最高水位，相对于地下室顶板的标高填写。
9.7室外地面附加荷载：一般取 10。
10、特殊构件补充定义
10.1 框支柱、框支梁、角柱必须由设计人员指定。
10.2转换层、楼板大开洞、楼板弱连接应指定弹性膜计算；厚板转换层应指定弹性板3计算；板柱结构应指定弹性板6计算.
10.3楼层次梁端支座可指定铰接；与剪力墙平面外连接的梁可指定铰接。
10.4内悬挑梁应指定不调幅梁；转换梁及嵌固层框架梁应指定不调幅梁。
10.5两端与剪力墙连接，按框架梁录入且跨高比小于5的梁，应指定为连梁。跨高比小于2.5的梁，应按墙开洞录入。
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