目录
1. 工程概况及编制依据 ............................................................................................................................................... 2
1.1工程概况 . ................................................................................................................................................................. 2
1.2编制依据 . ................................................................................................................................................................. 2
2. 施工顺序 .................................................................................................................................................................. 3
3. 施工方法 .................................................................................................................................................................. 3
3.1. 基础专用控制网的建立 . ........................................................................................................................................ 3
3.2脚手架工程 . ............................................................................................................................................................. 3
3.2.1施工准备 . ............................................................................................................................................................... 3
3.2.2模板高支撑架计算书 . ........................................................................................................................................... 3
3.2.3脚手架搭设要求 . ................................................................................................................................................. 13
3.3. 基础预埋件及埋管的固定 ................................................................................................................................... 14
3.4钢筋工程 . ............................................................................................................................................................... 14
3.5模板工程 . ............................................................................................................................................................... 15
3. ６混凝土浇筑方法 . .................................................................................................................................................. 15
3.7混凝土养护 . ........................................................................................................................................................... 15
压缩机基础施工作业指导书
由于压缩机平台现浇砼厚度较大，对承重脚手架要求较高，故编此作业指导书，主要指导承重脚手架搭设使用。
1. 工程概况及编制依据
1.1工程概况
压缩机基础为现浇框架式钢筋混凝土结构，压缩机基础由底板、柱及平台三部分组成。两台压缩机支柱上部平台尺寸分别为：长15.2m ，宽8m ，厚1200mm 和长19.555M ，宽6.8M ，厚1500MM 。平台顶标高7.4m 。
1.2编制依据
编号为J480.171.E60.00施工图
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002
《电力建设施工及验收技术规范》SDJ69—87、SDJ280—90
《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202—2002；
《砼泵送施工技术规程》JGJ/T10-95
《砼外加剂应用技术规范》GB50119-2003
《砼质量控制标准》GB50164-92
《建筑工程质量验收统一标准》GB50300—2001
《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99
《钢筋焊接及验收规范》JGJ18—2003
《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33—2001
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—2005
《工程测量规范》GB50026—93
《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107—2003
《砼结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》03G101-1
电力建设安全健康和环境管理工作规定；
其它相关标准；
2. 施工顺序
压缩机基础分二次施工，第一次施工至-1.00米，第二次施工至7.4米。具体施工顺序如下：
基础施工控制网建立承重脚手架搭设承重脚手架验收柱钢绑扎柱模板平台底板模板支设铁件安装平台侧模支设验收进行砼浇筑。
3. 施工方法
3.1. 基础专用控制网的建立
利用主厂房控制网和压缩机基础中心线建立压缩机基础专用控制网，保持在基础施工中多次放线中心保持一致。
3.2脚手架工程
3.2.1施工准备
平台承重系统采用脚手管搭设。该方案具有安全、可靠、方便等优点。通过计算确定承重系统的各种指标，施工时严格执行。
3.2.2模板高支撑架计算书
（一）板厚为1200mm 的压缩机立杆间距采用500mmX600mm ，步距为1.5米，板底支撑形式采用50mmX80mm 木方支撑，木方间距为250mm ，受力脚手架支撑计算书为：
图2 楼板支撑架荷载计算单元
、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
方木的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
1
W=5.000×8.000×8.000/6 = 53.33 cm3；
I=5.000×8.000×8.000×8.000/12 = 213.33 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 26.000×0.250×1.200 = 7.800 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000+1.000)×0.600×0.250 = 0.300 kN；
2. 强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(7.800 + 0.088) = 9.465 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.300=0.420 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.420×0.600 /4 + 9.465×0.6002/8 = 0.489 kN.m ；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.420/2 + 9.465×0.600/2 = 3.049 kN ； 截面应力 σ= M / w = 0.489×106/53.333×103 = 9.167 N/mm2；
方木的计算强度为 9.167 小13.0 N/mm2, 满足要求!
3. 抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
其中最大剪力: Q = 0.600×9.465/2+0.420/2 = 3.049 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3 ×3049.500/(2 ×50.000 ×80.000) = 1.144 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木的抗剪强度为1.144小于 1.300 ，满足要求!
4. 挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 7.800+0.088=7.888 kN/m；
集中荷载 p = 0.300 kN；
最大变形 V= 5×7.888×600.0004 /(384×9500.000×2133333.33) + 300.000×600.0003 /( 48×9500.000×2133333.33) = 0.723 mm； 方木的最大挠度 0.723 小于 600.000/250,满足要求!
2、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P = 9.465×0.600 + 0.420 = 6.099 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图
(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.534 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.394 mm ；
最大支座力 Qmax = 13.114 kN ；
截面应力 σ= 0.534×106/4490.000=118.883 N/mm2 ；
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2, 满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.000/150与10 mm,满足要求!
3、扣件抗滑移的计算:
双扣件承载力设计值取16.00kN ，
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 13.114 kN；
13.114kN ＞12.80kN ，所以在7.4m 平台杆顶扣件底紧密加设1个扣件，这个扣件的抗滑移承载力为6.4 kN，12.80 kN +6.4 kN＞13.114 kN
满足要求。
4、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1. 静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×7.200 = 0.930 kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.500×0.600 = 0.105 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 26.000×1.200×0.500×0.600 = 9.360 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10.395 kN；
2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000 ) ×0.500×0.600 = 0.600 kN ；
3.不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.313 kN；
5、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.313 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2) ：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3) ：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
Lo---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m ； 公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=13313.424/（0.209×424.000） = 150.237 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 150.237 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
公式(2)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；
Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=13313.424/（0.537×424.000） = 58.472 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 58.472 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.011 ；
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.011×(1.500+0.100×2) = 2.136 m ； Lo/i = 2136.344 / 15.900 = 134.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=13313.424/（0.376×424.000） = 83.510 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 83.510 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
（二）板厚为1500mm 的压缩机立杆间距采用500mmX500mm ，步距为1.5米，板底支撑形式采用50mmX80mm 木方支撑，木方间距为250mm ，受力脚手架支撑计算书是：
1、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W=5.000×8.000×8.000/6 = 53.33 cm3；
I=5.000×8.000×8.000×8.000/12 = 213.33 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 26.000×0.250×1.500 = 9.750 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000+1.000)×0.500×0.250 = 0.250 kN；
2. 强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(9.750 + 0.088) = 11.805 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.250=0.350 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.350×0.500 /4 + 11.805×0.5002/8 = 0.413 kN.m ；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.350/2 + 11.805×0.500/2 = 3.126 kN ； 截面应力 σ= M / w = 0.413×106/53.333×103 = 7.737 N/mm2；
方木的计算强度为 7.737 小13.0 N/mm2, 满足要求!
3. 抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
其中最大剪力: Q = 0.500×11.805/2+0.350/2 = 3.126 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3 ×3126.250/(2 ×50.000 ×80.000) = 1.172 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木的抗剪强度为1.172小于 1.300 ，满足要求!
4. 挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 9.750+0.088=9.838 kN/m；
集中荷载 p = 0.250 kN；
最大变形 V= 5×9.838×500.0004 /(384×9500.000×2133333.33) + 250.000×500.0003 /( 48×9500.000×2133333.33) = 0.427 mm； 方木的最大挠度 0.427 小于 500.000/250,满足要求!
2、木方支撑钢管计算:
集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P = 11.805×0.500 + 0.350 = 6.253 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.547 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.403 mm ；
最大支座力 Qmax = 13.444 kN ；
截面应力 σ= 0.547×106/4490.000=121.875 N/mm2 ；
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2, 满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.000/150与10 mm,满足要求!
3、扣件抗滑移的计算:
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= R= 13.444 kN；
R= 13.444 kN ＞12.80kN ，所以在7.4m 平台杆顶扣件底下紧密加设1个扣件，这个扣件的抗滑移承载力为6.4 kN，12.80 kN +6.4 kN＞13.444 kN
满足要求。
4、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1. 静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×6.900 = 0.891 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.500×0.500 = 0.088 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 26.000×1.500×0.500×0.500 = 9.750 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10.728 kN；
2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000 ) ×0.500×0.500 = 0.500 kN ；
3.不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.574 kN；
5、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.574 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
Lo---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m ； 公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=13573.948/（0.209×424.000） = 153.177 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 153.177 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
公式(2)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；
Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=13573.948/（0.537×424.000） = 59.616 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 59.616 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.010 ；
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.010×(1.500+0.100×2) = 2.134 m ； Lo/i = 2134.231 / 15.900 = 134.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=13573.948/（0.376×424.000） = 85.144 N/mm； 立杆稳定性计算 σ= 85.144 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！ 2
3.2.3脚手架搭设要求
上下横杆的接长位置应错开布置在不同立杆纵距中，同一排横杆的水平偏差不应大于脚手架总长度的1/300，且不大于5厘米。相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻横杆的距离不易大于步距的三分子之一，立杆的垂直偏差不应大于架 高的1/200，且不大于5cm.
整个脚手架外侧设大剪刀撑，根据现场情况，可在短方向中间设3道剪刀撑、长方向设8道剪刀撑，剪刀撑应联系4~5根立杆，斜杆与地面夹角为45~60°。剪刀撑应随架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架立杆或大横杆扣紧外，在中间应增加2-4个扣结点。脚手架步道设置在距压缩机基础外边2米，步道必须设置防护栏杆和挡脚板，防护栏杆高1米，挡脚板为20cm 的脚手板。
支撑系统的脚手架必须按规范搭设，扣件使用前必须进行检查，严禁使用不合格扣件；扣件螺栓扭力距控制在40-65N.M ，施工人员必须持证上岗，搭设完毕经项目部验收合格后，悬挂允许使用的标志，方可投入使用。
3.3. 基础预埋件及埋管的固定
压缩机基础预埋件较多，埋件重量较大，施工人员要加强责任心，注意不要遗漏、用错。施工前质检人员要验收铁件的焊缝高度、平整度，严禁使用不合格铁件，永久外露铁件表面刷防锈漆两道。
为保证预埋件的位置准确，且与混凝土表面平齐，首先利用经纬仪在平台底板底模投上两条压缩机主轴线，在底模和梁底放出所有埋件位置线，按放线位置安装铁件；梁顶铁件要在平台施工完毕后混凝土浇筑前用经纬仪重新投线，用水准仪控制铁件标高，并用钢筋把铁件与周围支架相连，以防止混凝土浇筑时发生偏移。梁底和梁侧预埋件采用M4-M6螺栓四角或对角固定在对应位置的模板上。
压缩机基础7.4m 平台埋管时，根据图纸尺寸埋管标高，埋管在平台梁钢筋安装前，先安装就位，再安装钢筋，与平台梁主筋相碰处，主筋应绕开预留管，实在无法绕开时切断钢筋，在管上焊接钢板和钢筋相连。与箍筋相碰处切断箍筋，在管上焊接钢板和箍筋相连。埋管安装完毕，用5mm 钢板点焊封口，防止杂物落入管内。
压缩机8根柱子均设有沉降观测点，一共16个点，施工时注意不要漏埋，压缩机基础施工完毕后，应及时按周期进行沉降观测，并降观测的数据报监理公司。
3.4钢筋工程
压缩机基础钢筋直径较大，数量和种类繁多，柱子钢筋接头数量大，接头采用电渣压力焊连接方式，这种接头工艺具有施工速度快、操作简单特点。钢筋严格依照图纸和钢筋加工单所要求的规格、数量外型尺寸加工，图纸要求箍筋和拉筋弯钩为135度，制作时，一端制成90度，待就位后再调整成135度。现场存放钢筋均挂标识牌，分清合格品、待检品和不合格品，对已加工配好的钢筋挂牌标识规格和使用部位，分类堆放并垫方木，以避免腐蚀。严格执行领用料制度，加工成型的钢筋由自制的钢筋运输车运到施工现场。柱子钢筋绑完后铁丝扣均弯向内侧，防止因划坏模板的内表面而影响混凝土的外观质量。
钢筋配制加工集中在钢筋加工场进行，加工时Φ16（包括16）以上钢筋连接均采用闪光对焊连接。Φ16以下钢筋绑扎搭接，搭接长度符合施工规范要求。钢筋焊接时，焊工持证上岗，焊接前做模拟试件，试验合格后方可进行施焊，钢筋接头试验严格按照标准要求进行检验，试验合格后方可进行下道工序的施工。
严格控制钢筋保护层，由于平台的保护层厚度为40mm, 且平台的上层网片为22的螺纹钢，为保证平台上层的网片钢筋保护层满足要求，故KL 的箍筋下料高度减小50mm.
柱钢筋施工时按图纸要求间距，计算好每根柱箍筋的数量，先将箍筋套在下层伸出的主筋。 柱主筋安装：钢筋安装在柱周围的平台上进行。在支柱脚手架搭完后进行。
在立好的柱子竖向钢筋上按图纸要求用石笔画好箍筋间距线。然后按已划好的箍筋位置
线，将已套好的箍筋往上移动由上往下绑扎。
箍筋与主筋要垂直，箍筋与主筋交点均要全部绑扎。箍筋的弯勾叠合处应沿柱子竖筋交错布置，并绑扎牢固。箍筋端头均弯成135º。柱子箍筋间距要按图纸仔细核对，以防出错。柱子钢筋保护层垫块采用塑料垫块。
质量要求：钢筋总长度允许偏差±10mm 。纵向筋的间距，排距要求严格按图纸尺寸绑扎，不得随意摆放。排距允许误差±5mm ，受力筋间距允许偏差±10mm ，箍筋间距允许误差±20mm 。受力钢筋保护层允许偏差±5mm 。垂直度用吊锤检查，允许偏差±10mm ，全长挠度用白线拉直检查，允许偏差±10mm 。
3.5模板工程
参照底板模板施工。
3. ６混凝土浇筑方法
柱子混凝土浇筑前施工缝处凿毛清理，除去杂物和外露松动的石子，提前24小时浇水湿润。用水泥砂浆将柱根模板缝隙密实，同时向柱内浇筑一层50mm －100mm 厚的同标号无石砼，
柱子混凝土浇筑时，必须分层浇筑，每层厚度控制在400mm 以内．振捣密实后浇筑第二层．第二层振捣时振捣棒深入第一层5－10cm ．确保上层混凝土在下层混凝土初凝时完成，并振捣密实．振捣器插入点间距应小于50cm ，边角适当加密，保证不漏浆、不过振，对混凝土的振捣时间适当延长保证混凝土表面光滑、无麻面、无气泡。因模板的密封很好，侧面几乎不透气，为此，振捣不怕跑浆，但要做到使气泡充分溢出，每一振点的延续时间以表面呈现浮浆为度，确保砼内实外光。控制每点振捣时间30～50s 。浇筑压缩机基础混凝土时，软管插到压缩机柱底部，满足混凝土下落高度不能大于2m 的要求。同时，必须严格控制混凝土的浇筑速度，防止下灰速度过快导致压缩机基础柱模板侧压力过大，而影响模板的稳定性。
平台在浇筑过程中必须控制浇筑速度，且分层浇筑，每次浇筑厚度不能大于300MM 。
3.7混凝土养护
砼浇筑之后，做好砼的保温保湿养护，缓缓降温，充分发挥徐变特性，减低温度应力，夏季应注意避免曝晒，注意保湿。
采取长时间的养护，规定合理的拆模时间，延缓降温时间和速度，充分发挥砼的“应力松驰效应”。
加强测温和温度监测与管理，随时控制砼内的温度变化，内外温差应控制在25℃以内，基面温差与基底面温差应控制在20℃以内，及时调整保温及养护措施，使砼的温度梯度和湿
度不至过大，以有效控制有害裂缝出现。
目录
1. 工程概况及编制依据 ............................................................................................................................................... 2
1.1工程概况 . ................................................................................................................................................................. 2
1.2编制依据 . ................................................................................................................................................................. 2
2. 施工顺序 .................................................................................................................................................................. 3
3. 施工方法 .................................................................................................................................................................. 3
3.1. 基础专用控制网的建立 . ........................................................................................................................................ 3
3.2脚手架工程 . ............................................................................................................................................................. 3
3.2.1施工准备 . ............................................................................................................................................................... 3
3.2.2模板高支撑架计算书 . ........................................................................................................................................... 3
3.2.3脚手架搭设要求 . ................................................................................................................................................. 13
3.3. 基础预埋件及埋管的固定 ................................................................................................................................... 14
3.4钢筋工程 . ............................................................................................................................................................... 14
3.5模板工程 . ............................................................................................................................................................... 15
3. ６混凝土浇筑方法 . .................................................................................................................................................. 15
3.7混凝土养护 . ........................................................................................................................................................... 15
压缩机基础施工作业指导书
由于压缩机平台现浇砼厚度较大，对承重脚手架要求较高，故编此作业指导书，主要指导承重脚手架搭设使用。
1. 工程概况及编制依据
1.1工程概况
压缩机基础为现浇框架式钢筋混凝土结构，压缩机基础由底板、柱及平台三部分组成。两台压缩机支柱上部平台尺寸分别为：长15.2m ，宽8m ，厚1200mm 和长19.555M ，宽6.8M ，厚1500MM 。平台顶标高7.4m 。
1.2编制依据
编号为J480.171.E60.00施工图
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002
《电力建设施工及验收技术规范》SDJ69—87、SDJ280—90
《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202—2002；
《砼泵送施工技术规程》JGJ/T10-95
《砼外加剂应用技术规范》GB50119-2003
《砼质量控制标准》GB50164-92
《建筑工程质量验收统一标准》GB50300—2001
《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99
《钢筋焊接及验收规范》JGJ18—2003
《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33—2001
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—2005
《工程测量规范》GB50026—93
《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107—2003
《砼结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》03G101-1
电力建设安全健康和环境管理工作规定；
其它相关标准；
2. 施工顺序
压缩机基础分二次施工，第一次施工至-1.00米，第二次施工至7.4米。具体施工顺序如下：
基础施工控制网建立承重脚手架搭设承重脚手架验收柱钢绑扎柱模板平台底板模板支设铁件安装平台侧模支设验收进行砼浇筑。
3. 施工方法
3.1. 基础专用控制网的建立
利用主厂房控制网和压缩机基础中心线建立压缩机基础专用控制网，保持在基础施工中多次放线中心保持一致。
3.2脚手架工程
3.2.1施工准备
平台承重系统采用脚手管搭设。该方案具有安全、可靠、方便等优点。通过计算确定承重系统的各种指标，施工时严格执行。
3.2.2模板高支撑架计算书
（一）板厚为1200mm 的压缩机立杆间距采用500mmX600mm ，步距为1.5米，板底支撑形式采用50mmX80mm 木方支撑，木方间距为250mm ，受力脚手架支撑计算书为：
图2 楼板支撑架荷载计算单元
、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
方木的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
1
W=5.000×8.000×8.000/6 = 53.33 cm3；
I=5.000×8.000×8.000×8.000/12 = 213.33 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 26.000×0.250×1.200 = 7.800 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000+1.000)×0.600×0.250 = 0.300 kN；
2. 强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(7.800 + 0.088) = 9.465 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.300=0.420 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.420×0.600 /4 + 9.465×0.6002/8 = 0.489 kN.m ；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.420/2 + 9.465×0.600/2 = 3.049 kN ； 截面应力 σ= M / w = 0.489×106/53.333×103 = 9.167 N/mm2；
方木的计算强度为 9.167 小13.0 N/mm2, 满足要求!
3. 抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
其中最大剪力: Q = 0.600×9.465/2+0.420/2 = 3.049 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3 ×3049.500/(2 ×50.000 ×80.000) = 1.144 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木的抗剪强度为1.144小于 1.300 ，满足要求!
4. 挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 7.800+0.088=7.888 kN/m；
集中荷载 p = 0.300 kN；
最大变形 V= 5×7.888×600.0004 /(384×9500.000×2133333.33) + 300.000×600.0003 /( 48×9500.000×2133333.33) = 0.723 mm； 方木的最大挠度 0.723 小于 600.000/250,满足要求!
2、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P = 9.465×0.600 + 0.420 = 6.099 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图
(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.534 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.394 mm ；
最大支座力 Qmax = 13.114 kN ；
截面应力 σ= 0.534×106/4490.000=118.883 N/mm2 ；
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2, 满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.000/150与10 mm,满足要求!
3、扣件抗滑移的计算:
双扣件承载力设计值取16.00kN ，
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 13.114 kN；
13.114kN ＞12.80kN ，所以在7.4m 平台杆顶扣件底紧密加设1个扣件，这个扣件的抗滑移承载力为6.4 kN，12.80 kN +6.4 kN＞13.114 kN
满足要求。
4、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1. 静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×7.200 = 0.930 kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.500×0.600 = 0.105 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 26.000×1.200×0.500×0.600 = 9.360 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10.395 kN；
2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000 ) ×0.500×0.600 = 0.600 kN ；
3.不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.313 kN；
5、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.313 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2) ：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3) ：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
Lo---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m ； 公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=13313.424/（0.209×424.000） = 150.237 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 150.237 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
公式(2)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；
Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=13313.424/（0.537×424.000） = 58.472 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 58.472 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.011 ；
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.011×(1.500+0.100×2) = 2.136 m ； Lo/i = 2136.344 / 15.900 = 134.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=13313.424/（0.376×424.000） = 83.510 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 83.510 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
（二）板厚为1500mm 的压缩机立杆间距采用500mmX500mm ，步距为1.5米，板底支撑形式采用50mmX80mm 木方支撑，木方间距为250mm ，受力脚手架支撑计算书是：
1、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W=5.000×8.000×8.000/6 = 53.33 cm3；
I=5.000×8.000×8.000×8.000/12 = 213.33 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 26.000×0.250×1.500 = 9.750 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000+1.000)×0.500×0.250 = 0.250 kN；
2. 强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(9.750 + 0.088) = 11.805 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.250=0.350 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.350×0.500 /4 + 11.805×0.5002/8 = 0.413 kN.m ；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.350/2 + 11.805×0.500/2 = 3.126 kN ； 截面应力 σ= M / w = 0.413×106/53.333×103 = 7.737 N/mm2；
方木的计算强度为 7.737 小13.0 N/mm2, 满足要求!
3. 抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
其中最大剪力: Q = 0.500×11.805/2+0.350/2 = 3.126 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3 ×3126.250/(2 ×50.000 ×80.000) = 1.172 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木的抗剪强度为1.172小于 1.300 ，满足要求!
4. 挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 9.750+0.088=9.838 kN/m；
集中荷载 p = 0.250 kN；
最大变形 V= 5×9.838×500.0004 /(384×9500.000×2133333.33) + 250.000×500.0003 /( 48×9500.000×2133333.33) = 0.427 mm； 方木的最大挠度 0.427 小于 500.000/250,满足要求!
2、木方支撑钢管计算:
集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P = 11.805×0.500 + 0.350 = 6.253 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.547 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.403 mm ；
最大支座力 Qmax = 13.444 kN ；
截面应力 σ= 0.547×106/4490.000=121.875 N/mm2 ；
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2, 满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.000/150与10 mm,满足要求!
3、扣件抗滑移的计算:
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= R= 13.444 kN；
R= 13.444 kN ＞12.80kN ，所以在7.4m 平台杆顶扣件底下紧密加设1个扣件，这个扣件的抗滑移承载力为6.4 kN，12.80 kN +6.4 kN＞13.444 kN
满足要求。
4、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1. 静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×6.900 = 0.891 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.500×0.500 = 0.088 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 26.000×1.500×0.500×0.500 = 9.750 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10.728 kN；
2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000 ) ×0.500×0.500 = 0.500 kN ；
3.不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.574 kN；
5、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.574 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
Lo---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m ； 公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=13573.948/（0.209×424.000） = 153.177 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 153.177 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
公式(2)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；
Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=13573.948/（0.537×424.000） = 59.616 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 59.616 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.010 ；
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.010×(1.500+0.100×2) = 2.134 m ； Lo/i = 2134.231 / 15.900 = 134.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=13573.948/（0.376×424.000） = 85.144 N/mm； 立杆稳定性计算 σ= 85.144 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！ 2
3.2.3脚手架搭设要求
上下横杆的接长位置应错开布置在不同立杆纵距中，同一排横杆的水平偏差不应大于脚手架总长度的1/300，且不大于5厘米。相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻横杆的距离不易大于步距的三分子之一，立杆的垂直偏差不应大于架 高的1/200，且不大于5cm.
整个脚手架外侧设大剪刀撑，根据现场情况，可在短方向中间设3道剪刀撑、长方向设8道剪刀撑，剪刀撑应联系4~5根立杆，斜杆与地面夹角为45~60°。剪刀撑应随架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架立杆或大横杆扣紧外，在中间应增加2-4个扣结点。脚手架步道设置在距压缩机基础外边2米，步道必须设置防护栏杆和挡脚板，防护栏杆高1米，挡脚板为20cm 的脚手板。
支撑系统的脚手架必须按规范搭设，扣件使用前必须进行检查，严禁使用不合格扣件；扣件螺栓扭力距控制在40-65N.M ，施工人员必须持证上岗，搭设完毕经项目部验收合格后，悬挂允许使用的标志，方可投入使用。
3.3. 基础预埋件及埋管的固定
压缩机基础预埋件较多，埋件重量较大，施工人员要加强责任心，注意不要遗漏、用错。施工前质检人员要验收铁件的焊缝高度、平整度，严禁使用不合格铁件，永久外露铁件表面刷防锈漆两道。
为保证预埋件的位置准确，且与混凝土表面平齐，首先利用经纬仪在平台底板底模投上两条压缩机主轴线，在底模和梁底放出所有埋件位置线，按放线位置安装铁件；梁顶铁件要在平台施工完毕后混凝土浇筑前用经纬仪重新投线，用水准仪控制铁件标高，并用钢筋把铁件与周围支架相连，以防止混凝土浇筑时发生偏移。梁底和梁侧预埋件采用M4-M6螺栓四角或对角固定在对应位置的模板上。
压缩机基础7.4m 平台埋管时，根据图纸尺寸埋管标高，埋管在平台梁钢筋安装前，先安装就位，再安装钢筋，与平台梁主筋相碰处，主筋应绕开预留管，实在无法绕开时切断钢筋，在管上焊接钢板和钢筋相连。与箍筋相碰处切断箍筋，在管上焊接钢板和箍筋相连。埋管安装完毕，用5mm 钢板点焊封口，防止杂物落入管内。
压缩机8根柱子均设有沉降观测点，一共16个点，施工时注意不要漏埋，压缩机基础施工完毕后，应及时按周期进行沉降观测，并降观测的数据报监理公司。
3.4钢筋工程
压缩机基础钢筋直径较大，数量和种类繁多，柱子钢筋接头数量大，接头采用电渣压力焊连接方式，这种接头工艺具有施工速度快、操作简单特点。钢筋严格依照图纸和钢筋加工单所要求的规格、数量外型尺寸加工，图纸要求箍筋和拉筋弯钩为135度，制作时，一端制成90度，待就位后再调整成135度。现场存放钢筋均挂标识牌，分清合格品、待检品和不合格品，对已加工配好的钢筋挂牌标识规格和使用部位，分类堆放并垫方木，以避免腐蚀。严格执行领用料制度，加工成型的钢筋由自制的钢筋运输车运到施工现场。柱子钢筋绑完后铁丝扣均弯向内侧，防止因划坏模板的内表面而影响混凝土的外观质量。
钢筋配制加工集中在钢筋加工场进行，加工时Φ16（包括16）以上钢筋连接均采用闪光对焊连接。Φ16以下钢筋绑扎搭接，搭接长度符合施工规范要求。钢筋焊接时，焊工持证上岗，焊接前做模拟试件，试验合格后方可进行施焊，钢筋接头试验严格按照标准要求进行检验，试验合格后方可进行下道工序的施工。
严格控制钢筋保护层，由于平台的保护层厚度为40mm, 且平台的上层网片为22的螺纹钢，为保证平台上层的网片钢筋保护层满足要求，故KL 的箍筋下料高度减小50mm.
柱钢筋施工时按图纸要求间距，计算好每根柱箍筋的数量，先将箍筋套在下层伸出的主筋。 柱主筋安装：钢筋安装在柱周围的平台上进行。在支柱脚手架搭完后进行。
在立好的柱子竖向钢筋上按图纸要求用石笔画好箍筋间距线。然后按已划好的箍筋位置
线，将已套好的箍筋往上移动由上往下绑扎。
箍筋与主筋要垂直，箍筋与主筋交点均要全部绑扎。箍筋的弯勾叠合处应沿柱子竖筋交错布置，并绑扎牢固。箍筋端头均弯成135º。柱子箍筋间距要按图纸仔细核对，以防出错。柱子钢筋保护层垫块采用塑料垫块。
质量要求：钢筋总长度允许偏差±10mm 。纵向筋的间距，排距要求严格按图纸尺寸绑扎，不得随意摆放。排距允许误差±5mm ，受力筋间距允许偏差±10mm ，箍筋间距允许误差±20mm 。受力钢筋保护层允许偏差±5mm 。垂直度用吊锤检查，允许偏差±10mm ，全长挠度用白线拉直检查，允许偏差±10mm 。
3.5模板工程
参照底板模板施工。
3. ６混凝土浇筑方法
柱子混凝土浇筑前施工缝处凿毛清理，除去杂物和外露松动的石子，提前24小时浇水湿润。用水泥砂浆将柱根模板缝隙密实，同时向柱内浇筑一层50mm －100mm 厚的同标号无石砼，
柱子混凝土浇筑时，必须分层浇筑，每层厚度控制在400mm 以内．振捣密实后浇筑第二层．第二层振捣时振捣棒深入第一层5－10cm ．确保上层混凝土在下层混凝土初凝时完成，并振捣密实．振捣器插入点间距应小于50cm ，边角适当加密，保证不漏浆、不过振，对混凝土的振捣时间适当延长保证混凝土表面光滑、无麻面、无气泡。因模板的密封很好，侧面几乎不透气，为此，振捣不怕跑浆，但要做到使气泡充分溢出，每一振点的延续时间以表面呈现浮浆为度，确保砼内实外光。控制每点振捣时间30～50s 。浇筑压缩机基础混凝土时，软管插到压缩机柱底部，满足混凝土下落高度不能大于2m 的要求。同时，必须严格控制混凝土的浇筑速度，防止下灰速度过快导致压缩机基础柱模板侧压力过大，而影响模板的稳定性。
平台在浇筑过程中必须控制浇筑速度，且分层浇筑，每次浇筑厚度不能大于300MM 。
3.7混凝土养护
砼浇筑之后，做好砼的保温保湿养护，缓缓降温，充分发挥徐变特性，减低温度应力，夏季应注意避免曝晒，注意保湿。
采取长时间的养护，规定合理的拆模时间，延缓降温时间和速度，充分发挥砼的“应力松驰效应”。
加强测温和温度监测与管理，随时控制砼内的温度变化，内外温差应控制在25℃以内，基面温差与基底面温差应控制在20℃以内，及时调整保温及养护措施，使砼的温度梯度和湿
度不至过大，以有效控制有害裂缝出现。