预应力空心板桥毕业设计

基础工程课程设计

题目名称: 学 院：

某公路桥梁桥双柱式墩基础设计

专业年级： 学生姓名： 学 号：

09 土木 2 班

指导教师：

1

课程设计

第一部分

1.1 设计任务 本设计对象为某公路桥梁，该桥梁的上部结构设计已经完成，本课程设计的任 务是完成桥墩基础与地基的设计与检算。要求同学按给定的条件完成相关的设计和 计算工作，具体要求如下： 1．综合分析设计资料，对三种常用的桥梁基础类型（刚性扩大基础、桩基础和 沉井基础）的技术合理性进行比较（限于课时，本次课程设计不考虑造价因素）， 选择较为合理的基础方案。 2．对选定的基础方案进行详细设计。 3．初步决定修筑基础的施工方案。 4．将以上全部成果整理成设计计算说明书和设计施工图。

1.2 设计资料 1.2.1 工程概况

该桥梁系某 I 级公路干线上的中桥（单线），线路位于直线平坡地段。该地区 地震烈度较低，不考虑地震设防问题。 桥梁及桥墩部分的设计已经完成，桥跨由 4 孔 30m 预应力钢筋混凝土梁组成。 1.2.2 工程地质和水文地质

地面标高 340.8m， 最大冲刷线标高 335.6m。 地基土为中砂， , 内摩擦角  ＝38o，地基土比例系数 m＝15 000 kN/m4；地基土极限 摩阻力 qik  50 kPa； 地基容许承载力 [ fa0 ] ＝370kPa， 土的饱和容重  = 19. 50 kN/m3；土的浮容重   = 10.8 kN/m3。

2

1.2.3 墩柱及桩的尺寸．

采用双柱式墩（图 1)。墩帽盖梁标高 351.4m，墩柱顶标高为 350.2m，桩顶（常水位）标高为 345.2m，。墩柱直径 1.50m；桩 的直径 1.60 m。桩身用 C25 混凝土；其受压弹性模量

Ec  2.8 104 MPa；桩的容重 

1.2.4 荷载情况．

= 25kN/m3

桥墩为单排双柱式，上部结构为 30 m 预应力钢筋混凝土 T 梁，桥面宽度 7m+2×1.5m,设计汽车荷载为公路 II 级，人群荷载 标准值为 3.0kN/m2。 桥梁处于 I 类环境， 下部结构安全等级为二级， 以顺桥向计算。

图 1 双柱式桥墩计算图（标高单位为 m，尺寸单位为 cm）

每一根桩承受荷载为： 两跨恒载反力 盖梁自重反力 N1=1451.78 kN N2=401.5 kN

3

系梁自重反力

N3=141.78 kN

一根墩柱（直径 1.5m）自重 N4=220.28 kN 桩每延米自重 q  两跨活载反力 单跨活载反力

 1.62

4 15  30.16 (kN) (已扣除浮力)

N5=569.10 kN N6=415.18kN

车辆荷载反力已按偏心受压原理考虑横向分布的分配影响。 在顺桥向引起的弯矩 M=129.15kN· m

制动力 T=89.50 kN，作用点在支座中心，距桩顶距离为 5.867m。 纵向风力：盖梁部分 W1=2.95kN ，对桩顶力臂 5.1m ；墩身部分 W2=2.25kN，对桩顶力臂 2.45m；桩基础采用旋转钻孔灌注桩基础， 为摩擦桩。

桥墩为单排双柱式，上部结构为 30 m 预应力钢筋混凝土 T 梁，桥面净宽 7m＋2 ×1.5 m,设计汽车荷载为公路 2 级，人群荷载标准值为 3.0kN/m2。以顺桥向计算， 计得至盖梁顶的各作用值见表 1。 1.3 设计依据 1．中华人民共和国交通部部标准．公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）. 人民交通出版社，2007 2．中华人民共和国铁道部标准．铁路桥涵地基基础设计规范，TBJ2－99 3．赵明华主编，徐学燕副主编．基础工程．高等教育出版社，2003 4．李克钏主编，罗书学副主编．基础工程．中国铁道出版社，2000 5．王晓谋主编，基础工程．人民交通出版社，2005

第二部分

方案设计

4

2.1 方案比选 (1)对刚性扩大基础 基础在外力（包括基础自重）作用下， 基底的地基反力为 ，此时基础的悬出部 分 a-a 断面左端， 相当于承受着强度为的均 布荷载的悬臂梁，在荷载作用下，a-a 断面 将产生弯曲拉应力和剪应力。 当基础圬工具 有足够的截面使材料的容许应力大于由地 基反力产生的弯曲拉应力和剪应力时，a-a 断面不会出现裂缝，这时，基础内不需配置 受力钢筋，这种基础称为刚性基础。刚性扩 大基础属于浅基础，其埋置深度一般小于 5 米，对于本工程若采用刚性扩大基础， 其须埋于最大冲刷线下不小于 1 米， 刚最小的进置深度为 5.7m 因此， 尽管持力层土 层地质良好，考虑浅基础特点故不适合。 (2)沉井基础 沉井基础适用以下情况 a．上部荷载较大，而表层地基土的容许承载力不足，扩大基础开挖工作量大，以及 支撑困难,但在一定深度下有好的持力层， 采用沉井基础与其它深基础相比较， 经济 上较为合理时； b．在山区河流中，虽然土质较好，但冲刷大或河中有较大卵石不便桩基础施工时； c．岩层表面较平坦且覆盖层薄，但河水较深；采用扩大基础施工围堰有困难时。 综上所述，本工程不须采用沉井基础。 (3)桩基础 a．当建筑物荷载较大，地基上部土层软弱或适宜的地基持力层位置较深，地下水位 较高，采用浅基础或人工地基在技术上、经济上不合理； b．河床冲刷较大，河道不稳定或冲刷深度不易计算正确，位于基础或结构物下面的 土层有可能被侵蚀、冲刷，如果采用浅基础不能保证基础安全时； c． 当地基计算沉降过大或结构物对基础沉降变形与水平侧向位移较敏感， 采用桩基 础穿过松软（高压缩）土层，将荷载传到较坚实（低压缩性）土层，以减少建筑物 沉降并使沉降较均匀； d．承受较大的水平力，需要减少建筑物的水平位移和倾斜时，对稳定性要求较高； e．在地震区，可液化地基中， 采用桩基础可增加建筑物抗震能力，桩基础穿越可 液化土层并伸入下部密实稳定土层，可消除或减轻地震对建筑物的危害。 本工程对水平位移要求严格，本工程中局部冲刷线集位置较深，采用桩基础具 有造价低，强度高，沉降量小而均匀，施工较两者简易，综上所述，本工程采用桩 基础比较合理。 3.1．桩长计算

5

由于地基土土层单一，为中密砂砾土，根据地质情况桩长不可确定，应按单桩轴向 容许承载力公式反算桩长。 采用短期效应组合，除了考虑永久作用外，还需考虑汽车效应和人群效应。 按 两 跨 布 载 考 虑

Nh=1.0*(N1+N2+N3+N4+Lq+hq`)+1.0*N5+1.0*N7=1.0*(1451.78+401.5+141.78+220.28+(345.2335.6)*30.16+h*8.44+1.0*569.10=3073.98+8.44h

设桩埋入局部冲刷线下深度为 h,埋入一般冲刷线下 h3 ，则

[ Ra ]  1 U  li q ik   m0 Ap {[ f a 0 ]  K 2 r2 (h3  3)} 2

U  1.6 =5.03m，

计算 [ Ra ] 时取以下数据：桩的设计桩径 1.60m,,桩周长

Ap 

 (1.5)2

4

=2.01 m 2 ,  =0.7, m0 =0.8, K 2 =4.0,

[ f a 0 ] =370 kpa ,  2 =10.80 KN / m3 (已考虑浮力)， qik =50 kpa ，所以

1 n 得 [ Ra ]  u  qik li   m0 Ap [[ f a 0 ]  K 2 2 (h  3)] 2 i 1

1 = *(5.03*50*h)+2.01*0.8*0.7*[370+4*10.8*(h+5.23)]=Nh=3073.98+8.44h 2

解得 h=15.40m 取 h=16.0m 桩底标高为 319.60 取 h=16.0m 桩的轴向承载力满足要 求。 3.2．单桩所受外荷载的分配 计算墩柱顶外荷载 Pi 、 Hi、Mi （按单跨计算）

Pi  1.2* （ 1451.78  401.50 ）  1.4* 415.18 2805.19 （KN ) H i  0.7* (1.4* 89.5 1.1* 2.95 )  89.98 ( KN )

M i  1.4*129.15  0.6*{1.4* 89.5* (351.40 - 350.20)  1.1* [3.00* (7.06- 6.31)- 2025* (5 - 2.45)]}  267.43( KN  m)

3.3 换算到局部冲刷线处 P 0、H0、M 0 计算 汽车按一跨布载考虑，按承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合计算， 除汽车荷载效应外还需考虑人群荷载、汽车制动力、风荷载的可变效应。

6

P0  2805 .19  1.2 *141.78  220.28  (30.16* 9.6)】  3379.11 （KN ) H 0  0.7*[1.4 * 89.5  1.1* (2.95  2.25)]  91.71( KN ) M 0  1.4 *129.15  0.6 *[1.4 * 89.5 * (351.4 - 335.6  1.1* (2.95*14.7  2.7 *14.7)]  1418 .75( KN  m)

3.4 桩的各参数确定 地基土比例系数 m  15000 计算宽度 b1  kk f (d  1)  1.0  0.9  (1.6  1)  2.34m 桩的变形参数

mb 15000 2.34 1 5  0.3281 7 EI 0.8  2.8  10  0.32 其中I  0.049087 1.6 4  0.41m4 桩的换算深度h  h  0.328  16  5.25m  2.5, 所以按弹性桩计算

 5

3.5 局部冲刷线以下深度 Z 处桩身各截面内力计算 计算局部冲刷线以下深度 Z 处的桩身截面弯矩 M Z ,计算公式：

MZ  Q0



AM  M 0 BM 

97.21 AM  1407 .46BM  264.38AM  1407 .46BM 0.345

无量纲系数 AM

Z  z



B

M

有附表 3、附表 7 分别查得 M Z ,计算如下表：

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.8 2.2 2.6 3.0

z 0.0 0.61 1.22 1.86 2.44 3.05 3.66 4.22 5.49 6.70 7.93 9.15

AM

0.00000 0.19696 0.37739 0.52938 0.64561 0.72305 0.76183 0.76498 0.68488 0.53160 0.35258 0.19305

7

BM

1.00000 0.99806 0.98617 0.95861 0.93817 0.91324 0.85089 0.68694 0.49889 0.32025 0.17546 0.07595

M z (kN  m)

661.86 715.70 758.32 782.61 786.69 785.11 765.52 668.74 521.86 360.73 214.80 104.29

Z

3.5

10.67

0.05081

0.01354

23.18

局部冲刷线以下深度 z 处横向土抗力 Pzx 计算：

Pzx  

H 0

b1

Z Ax 

 2M 0

b1

Z Bx

0.345 91.21 0.3452  1407.46 Z Ax  Z Bx 2.34 2.34  13.448Z Ax  71.591Z B x

无量纲系数 Ax , Bx 由附表 1，附表 5 查得， Pzx 的计算列表见下表：

Z  z



0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.8 2.2 2.6 3.0 3.5

z 0.0 0.61 1.22 1.86 2.44 3.05 3.66 4.22 5.49 6.70 7.93 9.15 10.67 z

AM

2.44066 2.11779 1.80273 1.50268 1.2237 0.97041 0.74588 0.55175 0.25386 0.06461 -0.03986 -0.08741 -0.10495

BM

1.62100 1.29088 1.00064 0.74981 0.53727 0.36119 0.21908 0.10793 -0.03572 -0.0994 -0.11136 -0.09471 -0.05698

Pzx (kpa)

0.00 13.31 31.66 25.28 25.66 23.47 19.51 14.53 3.92 -4.83 -10.14 -12.02 -10.79

桩身最大弯矩 M max 及最大弯矩位置计算： 由 H Z  0 得 ，CH 

Z

M0

H



0

0.328  661.86  2.37 91.71

由 C H  2.37及h  5.255查附表 13得

Z

M max

 0.78 ，故

ZM

M

max



max

0.78  2.38m 0.328

M

K

M

 1.200 , 故



K

M

0

 1 .2 0 0  6 6 1 .8 6  7 9 4 .2 3 k N  m

8

M(kN.m)

局部冲刷线

p(kPa)

3.6 桩底最大压应力验算： 桩端最大和最小压应力应满足下式要求：

pmax 

min

N hk M hk   qr (钻孔桩）或 r qrk (沉入桩） A0 W0

G

K

= (345.20  319.60)  30.16  1610.8  0.82  424.84kN

PK  1451 .58  401 .30  141 .58  220 .08 +569.91  2784.25 kN

TK  1  50  1.6  16  2009.6kN 2

则 N HK  GK  PK  TK  424.84  2784.25  2009.6  1199.49 kN 因 h  4 , 故 Pnax  Pmin 

N hk 1199.49   599.75 Kpa A0 d 2 / 4

则 qr  m0  fa 0   K 2 r2 h  3

 0.85 0.7  370 5.0 10.8  25.6  3)

 753.94Kpa

9

显然： Pmax  599.75 1.25q  942.42kpa 3.7 桩柱水平位移验算

，满足要求

按承载能力极限状态作用效应基本组合进行验算，根据以上的计算可知桩的局 部 冲 刷 线 处 受 力 为 Q0  91.71kN, M 0  661.86kN  m; ； 墩 柱 顶 上 受 力 为

Qi  89.98kN , M i  267.43 KN  m。

墩柱顶纵向水平位移：   x0  0 (350.20  335.60)   0 ，其中桩在局部冲刷线 处的水平位移和转角为： 水平位移 ： x0 

 3 EI

H

0

A

0

X



 2 EI

M

0

B

0

X

转

角 ：  0  (

 2 EI

H

M A   EI B )

根据分析， 摩擦桩且  h >2.5 或支承桩且  h >3.5 时， 可以认为 Kh  0 。 M h 几乎为零， 因为  h =5.52>4 所以按  h =4 查公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）得 下表：

A A

A

2

 6.53316

B B

4 3 3

2

 12.15810  11.73066  0.35762

C

C

2

 10.6084

 17.9186

D D

2

 3.76647  15.0755  23.1404

A  1.61428

3 4

B

3

3

D

3

 9.24368

4

C

4 2

4

 15.6105

4

 x 

   15.07550  11.73066  23.1404   0.35762   9.24368  11.73066  1.61428  0.35762

B D  B D   K A B  A B   K

3 4 3 4 4

h h

B D  B D  A B  A B 

2 2 4 4 4 2

 2.440

10

(-)+=B A B -A B +K

3

4

4

3

x

3

4

4

3

h h

=

)-(-0. 35762)⨯(-17. 9186)-11. 73066⨯(-15. 61050

-9. 24368⨯-11. 73066-1. 61428⨯-0. 35762

(-)A B -A B 2

4

4

2

2

4

4

2

=1. 621

(-)+A =A B -A B +K

3

4

4

33

h h

ϕ

344

=

)-(9. 24368)⨯(-15. 07550)-1. 61428⨯(-23. 14040

-9. 24368⨯-11. 73066-1. 61428⨯-0. 35762

(-)A B -A B 22

4

4

2

4

4

2

=1. 621

(-)+B A B -A B +K

ϕ

=

3443h h

3443

=

)-9. 24368⨯(-17. 9186)-1. 61428⨯(-15. 61050

-9. 24368⨯-11. 73066-1. 61428⨯-0. 35762

+

(-)A B -A B 2

4

4

2

2

4

4

2

=1. 751

x

=

=

Q

α

3

A EI

x

α

2

EI

B

x

91. 71661.86

⨯2. 440+⨯1. 6213626

0. 328⨯9.81⨯100. 328⨯9.81⨯10=3.745⨯10-3m

x

ϕ

=-(

Q

2

α

EI

A ϕ+

) B ϕ

αEI

71.71661.86

⨯1. 621+⨯1. 751) 266

0. 328⨯9.81⨯100. 328⨯9.81⨯10=-0.745⨯10-3rad =-(

E 1I 11. 54n ===0. 772

EI 1. 64

h 1=345. 20-325. 60=9. 6m h 2=351.40-345. 20=6.2m

∆=x 0-ϕ0(350. 20-335. 60) +∆0=30.15mm

E 1I 1=nEI =0. 772⨯9.81⨯106=7.58⨯106

[∆]=0. =27. 39mm

3.8桩身强度验算与配筋设计

按最大弯矩所在截面的内力进行配筋和强度验算

1⎛⎫

N j = 1451. 58+401. 5+141. 78+220. 08+30. 16⨯(345. 34-335. 66) +8. 44⨯1. 94+-⨯50π⨯1. 6⨯1. 94⎪

2⎝⎭

⨯1. 2+415. 18⨯1. 4=3355.01KN

最大弯矩发生在地面以下z=1.94m处，该处M max =794.23KN ∙m ，桩内竖向钢筋按含筋率0.9%配置：

π

钢筋面积：A s =⨯16002⨯0. 009=18086mm 2

4

现选用30根φ28的HRB 335级钢筋，A s =18475mm 2, f sd =280Mpa 则实际配筋率ρ=4A s =4⨯18475=0.0092 % 0. 9%,满足要求。22

πd π⨯1600

l p =0. 7(9. 6+

l p 5.225

) =17. 9, =11.27 4. 4, 应考虑纵向弯曲对偏心的影响。0. 328d

M max 794.23⨯106

e 0===237mm ， 3

N j 3355.01⨯10

纵向钢筋所在圆周半径r s =0. 9r =0. 9⨯800=720mm 。 截面有效高度h 0=r +r s =800+720=1520mm

ξ1=0. 2+2. 7

e 0237=0. 2+2. 7⨯=0. 62

ξ2=1. 15-0. 01⨯

17900

=1. 038 1, 取ξ2=11600

l p 21116900

则η=1+⨯() =1+⨯() =1. 361

1400⨯e 0/h 0d 1400⨯(237/1520) 1600则截面实际偏心距ηe 0=1. 277⨯398=508m m

1) 在垂直于弯矩作用平面内，

长细比l p /d =11.27 7, 故稳定系数ϕ=0. 99

(1600) 2π

混凝土截面积为A c ===2009600mm 2, 实际纵向钢筋面积A c =18475m 2

44

πd 2

则在垂直于弯矩作用平面的承载力为：

'

N u =0. 9ϕ(f cd A c +f sd A s ) =0. 9⨯0. 99⨯(11. 5⨯2009600+280⨯18475)

=25200.509KN 3355.01KN

2) 在弯矩作用平面内

ηe 0=

Bf cd +D ρgf sd 11. 5B +D ⨯0. 0104⨯0. 9⨯2809200B +1975.7D

r =⨯800=

Af cd +C ρf sd 11. 5A +C ⨯0. 0104⨯28011. 5A +2. 744C

以下采用试算法列表。

由上表可见，当ξ=0. 71时，（ηe 0）=322mm与设计的ηe 0=323mm很接近, 故取

ξ=0. 71为计算值。

3) 在弯矩作用平面内的承载力为

N

u

=A r

2

f

cd

+C ρr

2

f

sd

=1.8420⨯8002⨯11. 5+1.1876⨯0.0098⨯8002⨯280=15642.736kN >N J 截面弯矩：

cd

M

u

=B r

3

f

+D ρg r

3

f

' sd

=0. 6483⨯8003⨯11. 5+1. 4045⨯0. 0098⨯0. 9⨯8003⨯280=5593.090kN ⋅m >M j

计算结果表明截面符合承载力要求。

4) 配置箍筋

由于长细比l p /d =11.27 12故按螺旋箍筋柱设计核心面积直径d cor =d -2a s =1600-2⨯60=1480mm

2核心面积A cor =πd cor /4=1719464mm 2, 纵向钢筋面积A s =18475mm 2

由于γ0N d ≤N u =0. 9(f cd A cor +kf sd A so +f sd A s ) 得A so =

N u /0. 9-f cd A cor -f sd A s 25200.59/0. 9-11. 5⨯1719464-280⨯18475

=

kf sd 2⨯195

=5811.225mm 2 461.75

现取φ10R235级钢筋满足规范要求。单肢φ10箍筋的面积A sol =78. 5mm 2， 箍筋间距S =

πcor sol

A

=

π⨯1480⨯78. 5

5811.225

=63mm

so

根据构造要求取箍筋间距为S =200mm

截面复核：

A s 0=N

u

πcor sol

S

=

π⨯1480⨯78. 5

200

=1824. 03mm 2

=0. 9⎛

⎝

f

cd

A cor +k

f A

sd

'

so

+

⎪f A ⎫⎭

sd

s

) =0. 9⨯(11. 5⨯1719464+2⨯195⨯1824. 03+280⨯18475

=22181.67kN >15642.736KN

检查混凝土保护层是否会剥落

N u =0. 9ϕ(f cd A +f sd A S )

=0. 9⨯0. 99⨯(11. 5⨯2009600+280⨯18475)

=25200.51kN 1. 5N u =37800.76kN >N u (=22781.67kN )

满足要求，故混凝土保护层不会脱落。

3.9裂缝宽度验算

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）截面相对界限受压区高度，ξb =0. 56

'

' ' '

第四部分 施工方案

根据工程地质水文地质资料情况该桩基础采用旋挖钻机成孔的方法，钻孔灌注桩是一种质量要求高，施工工序多，须在短时间内连续完成的一种地下隐蔽工程，所以严格控制工序施工质量，保证桩质量。 施工工序： （一）准备工作

1、准备场地，施工前应将场地平整好，以便安装钻架进行钻孔。场地位于浅水时，宜采用筑岛法。

2、埋置护筒，水中筑岛，护筒宜埋入河床面以下1m 。在水中平台上设置护筒，课根据施工最高水位，流速，冲刷及地质条件等因素确定。必要时打入不透水层。 3、安装钻机，安装时，底架应垫平，保持稳定，不得产生位移沉陷。钻头好钻杆中心与护筒顶面中心的偏差不得大于5cm 。 4、制备泥浆 （二） 钻孔

采用正循环进行旋转钻进成孔。在钻孔过程中，始终保持钻孔水位要高出筒外1~1.5m的水位差和护壁泥浆的要求，钻孔要一气呵成。钻孔过程中加强对桩位、

成孔情况的检察工作。 （三）清孔及装吊钢筋骨架 （四）灌注水下混凝土

混凝土应拌合均匀，灌注时连续作业，随时测量和记录孔内混凝土灌注标高和导管入孔长度。

（五） 成桩后拔出护筒 （六）回填空孔

基础工程课程设计

题目名称: 学 院：

某公路桥梁桥双柱式墩基础设计

专业年级： 学生姓名： 学 号：

09 土木 2 班

指导教师：

1

课程设计

第一部分

1.1 设计任务 本设计对象为某公路桥梁，该桥梁的上部结构设计已经完成，本课程设计的任 务是完成桥墩基础与地基的设计与检算。要求同学按给定的条件完成相关的设计和 计算工作，具体要求如下： 1．综合分析设计资料，对三种常用的桥梁基础类型（刚性扩大基础、桩基础和 沉井基础）的技术合理性进行比较（限于课时，本次课程设计不考虑造价因素）， 选择较为合理的基础方案。 2．对选定的基础方案进行详细设计。 3．初步决定修筑基础的施工方案。 4．将以上全部成果整理成设计计算说明书和设计施工图。

1.2 设计资料 1.2.1 工程概况

该桥梁系某 I 级公路干线上的中桥（单线），线路位于直线平坡地段。该地区 地震烈度较低，不考虑地震设防问题。 桥梁及桥墩部分的设计已经完成，桥跨由 4 孔 30m 预应力钢筋混凝土梁组成。 1.2.2 工程地质和水文地质

地面标高 340.8m， 最大冲刷线标高 335.6m。 地基土为中砂， , 内摩擦角  ＝38o，地基土比例系数 m＝15 000 kN/m4；地基土极限 摩阻力 qik  50 kPa； 地基容许承载力 [ fa0 ] ＝370kPa， 土的饱和容重  = 19. 50 kN/m3；土的浮容重   = 10.8 kN/m3。

2

1.2.3 墩柱及桩的尺寸．

采用双柱式墩（图 1)。墩帽盖梁标高 351.4m，墩柱顶标高为 350.2m，桩顶（常水位）标高为 345.2m，。墩柱直径 1.50m；桩 的直径 1.60 m。桩身用 C25 混凝土；其受压弹性模量

Ec  2.8 104 MPa；桩的容重 

1.2.4 荷载情况．

= 25kN/m3

桥墩为单排双柱式，上部结构为 30 m 预应力钢筋混凝土 T 梁，桥面宽度 7m+2×1.5m,设计汽车荷载为公路 II 级，人群荷载 标准值为 3.0kN/m2。 桥梁处于 I 类环境， 下部结构安全等级为二级， 以顺桥向计算。

图 1 双柱式桥墩计算图（标高单位为 m，尺寸单位为 cm）

每一根桩承受荷载为： 两跨恒载反力 盖梁自重反力 N1=1451.78 kN N2=401.5 kN

3

系梁自重反力

N3=141.78 kN

一根墩柱（直径 1.5m）自重 N4=220.28 kN 桩每延米自重 q  两跨活载反力 单跨活载反力

 1.62

4 15  30.16 (kN) (已扣除浮力)

N5=569.10 kN N6=415.18kN

车辆荷载反力已按偏心受压原理考虑横向分布的分配影响。 在顺桥向引起的弯矩 M=129.15kN· m

制动力 T=89.50 kN，作用点在支座中心，距桩顶距离为 5.867m。 纵向风力：盖梁部分 W1=2.95kN ，对桩顶力臂 5.1m ；墩身部分 W2=2.25kN，对桩顶力臂 2.45m；桩基础采用旋转钻孔灌注桩基础， 为摩擦桩。

桥墩为单排双柱式，上部结构为 30 m 预应力钢筋混凝土 T 梁，桥面净宽 7m＋2 ×1.5 m,设计汽车荷载为公路 2 级，人群荷载标准值为 3.0kN/m2。以顺桥向计算， 计得至盖梁顶的各作用值见表 1。 1.3 设计依据 1．中华人民共和国交通部部标准．公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）. 人民交通出版社，2007 2．中华人民共和国铁道部标准．铁路桥涵地基基础设计规范，TBJ2－99 3．赵明华主编，徐学燕副主编．基础工程．高等教育出版社，2003 4．李克钏主编，罗书学副主编．基础工程．中国铁道出版社，2000 5．王晓谋主编，基础工程．人民交通出版社，2005

第二部分

方案设计

4

2.1 方案比选 (1)对刚性扩大基础 基础在外力（包括基础自重）作用下， 基底的地基反力为 ，此时基础的悬出部 分 a-a 断面左端， 相当于承受着强度为的均 布荷载的悬臂梁，在荷载作用下，a-a 断面 将产生弯曲拉应力和剪应力。 当基础圬工具 有足够的截面使材料的容许应力大于由地 基反力产生的弯曲拉应力和剪应力时，a-a 断面不会出现裂缝，这时，基础内不需配置 受力钢筋，这种基础称为刚性基础。刚性扩 大基础属于浅基础，其埋置深度一般小于 5 米，对于本工程若采用刚性扩大基础， 其须埋于最大冲刷线下不小于 1 米， 刚最小的进置深度为 5.7m 因此， 尽管持力层土 层地质良好，考虑浅基础特点故不适合。 (2)沉井基础 沉井基础适用以下情况 a．上部荷载较大，而表层地基土的容许承载力不足，扩大基础开挖工作量大，以及 支撑困难,但在一定深度下有好的持力层， 采用沉井基础与其它深基础相比较， 经济 上较为合理时； b．在山区河流中，虽然土质较好，但冲刷大或河中有较大卵石不便桩基础施工时； c．岩层表面较平坦且覆盖层薄，但河水较深；采用扩大基础施工围堰有困难时。 综上所述，本工程不须采用沉井基础。 (3)桩基础 a．当建筑物荷载较大，地基上部土层软弱或适宜的地基持力层位置较深，地下水位 较高，采用浅基础或人工地基在技术上、经济上不合理； b．河床冲刷较大，河道不稳定或冲刷深度不易计算正确，位于基础或结构物下面的 土层有可能被侵蚀、冲刷，如果采用浅基础不能保证基础安全时； c． 当地基计算沉降过大或结构物对基础沉降变形与水平侧向位移较敏感， 采用桩基 础穿过松软（高压缩）土层，将荷载传到较坚实（低压缩性）土层，以减少建筑物 沉降并使沉降较均匀； d．承受较大的水平力，需要减少建筑物的水平位移和倾斜时，对稳定性要求较高； e．在地震区，可液化地基中， 采用桩基础可增加建筑物抗震能力，桩基础穿越可 液化土层并伸入下部密实稳定土层，可消除或减轻地震对建筑物的危害。 本工程对水平位移要求严格，本工程中局部冲刷线集位置较深，采用桩基础具 有造价低，强度高，沉降量小而均匀，施工较两者简易，综上所述，本工程采用桩 基础比较合理。 3.1．桩长计算

5

由于地基土土层单一，为中密砂砾土，根据地质情况桩长不可确定，应按单桩轴向 容许承载力公式反算桩长。 采用短期效应组合，除了考虑永久作用外，还需考虑汽车效应和人群效应。 按 两 跨 布 载 考 虑

Nh=1.0*(N1+N2+N3+N4+Lq+hq`)+1.0*N5+1.0*N7=1.0*(1451.78+401.5+141.78+220.28+(345.2335.6)*30.16+h*8.44+1.0*569.10=3073.98+8.44h

设桩埋入局部冲刷线下深度为 h,埋入一般冲刷线下 h3 ，则

[ Ra ]  1 U  li q ik   m0 Ap {[ f a 0 ]  K 2 r2 (h3  3)} 2

U  1.6 =5.03m，

计算 [ Ra ] 时取以下数据：桩的设计桩径 1.60m,,桩周长

Ap 

 (1.5)2

4

=2.01 m 2 ,  =0.7, m0 =0.8, K 2 =4.0,

[ f a 0 ] =370 kpa ,  2 =10.80 KN / m3 (已考虑浮力)， qik =50 kpa ，所以

1 n 得 [ Ra ]  u  qik li   m0 Ap [[ f a 0 ]  K 2 2 (h  3)] 2 i 1

1 = *(5.03*50*h)+2.01*0.8*0.7*[370+4*10.8*(h+5.23)]=Nh=3073.98+8.44h 2

解得 h=15.40m 取 h=16.0m 桩底标高为 319.60 取 h=16.0m 桩的轴向承载力满足要 求。 3.2．单桩所受外荷载的分配 计算墩柱顶外荷载 Pi 、 Hi、Mi （按单跨计算）

Pi  1.2* （ 1451.78  401.50 ）  1.4* 415.18 2805.19 （KN ) H i  0.7* (1.4* 89.5 1.1* 2.95 )  89.98 ( KN )

M i  1.4*129.15  0.6*{1.4* 89.5* (351.40 - 350.20)  1.1* [3.00* (7.06- 6.31)- 2025* (5 - 2.45)]}  267.43( KN  m)

3.3 换算到局部冲刷线处 P 0、H0、M 0 计算 汽车按一跨布载考虑，按承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合计算， 除汽车荷载效应外还需考虑人群荷载、汽车制动力、风荷载的可变效应。

6

P0  2805 .19  1.2 *141.78  220.28  (30.16* 9.6)】  3379.11 （KN ) H 0  0.7*[1.4 * 89.5  1.1* (2.95  2.25)]  91.71( KN ) M 0  1.4 *129.15  0.6 *[1.4 * 89.5 * (351.4 - 335.6  1.1* (2.95*14.7  2.7 *14.7)]  1418 .75( KN  m)

3.4 桩的各参数确定 地基土比例系数 m  15000 计算宽度 b1  kk f (d  1)  1.0  0.9  (1.6  1)  2.34m 桩的变形参数

mb 15000 2.34 1 5  0.3281 7 EI 0.8  2.8  10  0.32 其中I  0.049087 1.6 4  0.41m4 桩的换算深度h  h  0.328  16  5.25m  2.5, 所以按弹性桩计算

 5

3.5 局部冲刷线以下深度 Z 处桩身各截面内力计算 计算局部冲刷线以下深度 Z 处的桩身截面弯矩 M Z ,计算公式：

MZ  Q0



AM  M 0 BM 

97.21 AM  1407 .46BM  264.38AM  1407 .46BM 0.345

无量纲系数 AM

Z  z



B

M

有附表 3、附表 7 分别查得 M Z ,计算如下表：

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.8 2.2 2.6 3.0

z 0.0 0.61 1.22 1.86 2.44 3.05 3.66 4.22 5.49 6.70 7.93 9.15

AM

0.00000 0.19696 0.37739 0.52938 0.64561 0.72305 0.76183 0.76498 0.68488 0.53160 0.35258 0.19305

7

BM

1.00000 0.99806 0.98617 0.95861 0.93817 0.91324 0.85089 0.68694 0.49889 0.32025 0.17546 0.07595

M z (kN  m)

661.86 715.70 758.32 782.61 786.69 785.11 765.52 668.74 521.86 360.73 214.80 104.29

Z

3.5

10.67

0.05081

0.01354

23.18

局部冲刷线以下深度 z 处横向土抗力 Pzx 计算：

Pzx  

H 0

b1

Z Ax 

 2M 0

b1

Z Bx

0.345 91.21 0.3452  1407.46 Z Ax  Z Bx 2.34 2.34  13.448Z Ax  71.591Z B x

无量纲系数 Ax , Bx 由附表 1，附表 5 查得， Pzx 的计算列表见下表：

Z  z



0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.8 2.2 2.6 3.0 3.5

z 0.0 0.61 1.22 1.86 2.44 3.05 3.66 4.22 5.49 6.70 7.93 9.15 10.67 z

AM

2.44066 2.11779 1.80273 1.50268 1.2237 0.97041 0.74588 0.55175 0.25386 0.06461 -0.03986 -0.08741 -0.10495

BM

1.62100 1.29088 1.00064 0.74981 0.53727 0.36119 0.21908 0.10793 -0.03572 -0.0994 -0.11136 -0.09471 -0.05698

Pzx (kpa)

0.00 13.31 31.66 25.28 25.66 23.47 19.51 14.53 3.92 -4.83 -10.14 -12.02 -10.79

桩身最大弯矩 M max 及最大弯矩位置计算： 由 H Z  0 得 ，CH 

Z

M0

H



0

0.328  661.86  2.37 91.71

由 C H  2.37及h  5.255查附表 13得

Z

M max

 0.78 ，故

ZM

M

max



max

0.78  2.38m 0.328

M

K

M

 1.200 , 故



K

M

0

 1 .2 0 0  6 6 1 .8 6  7 9 4 .2 3 k N  m

8

M(kN.m)

局部冲刷线

p(kPa)

3.6 桩底最大压应力验算： 桩端最大和最小压应力应满足下式要求：

pmax 

min

N hk M hk   qr (钻孔桩）或 r qrk (沉入桩） A0 W0

G

K

= (345.20  319.60)  30.16  1610.8  0.82  424.84kN

PK  1451 .58  401 .30  141 .58  220 .08 +569.91  2784.25 kN

TK  1  50  1.6  16  2009.6kN 2

则 N HK  GK  PK  TK  424.84  2784.25  2009.6  1199.49 kN 因 h  4 , 故 Pnax  Pmin 

N hk 1199.49   599.75 Kpa A0 d 2 / 4

则 qr  m0  fa 0   K 2 r2 h  3

 0.85 0.7  370 5.0 10.8  25.6  3)

 753.94Kpa

9

显然： Pmax  599.75 1.25q  942.42kpa 3.7 桩柱水平位移验算

，满足要求

按承载能力极限状态作用效应基本组合进行验算，根据以上的计算可知桩的局 部 冲 刷 线 处 受 力 为 Q0  91.71kN, M 0  661.86kN  m; ； 墩 柱 顶 上 受 力 为

Qi  89.98kN , M i  267.43 KN  m。

墩柱顶纵向水平位移：   x0  0 (350.20  335.60)   0 ，其中桩在局部冲刷线 处的水平位移和转角为： 水平位移 ： x0 

 3 EI

H

0

A

0

X



 2 EI

M

0

B

0

X

转

角 ：  0  (

 2 EI

H

M A   EI B )

根据分析， 摩擦桩且  h >2.5 或支承桩且  h >3.5 时， 可以认为 Kh  0 。 M h 几乎为零， 因为  h =5.52>4 所以按  h =4 查公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）得 下表：

A A

A

2

 6.53316

B B

4 3 3

2

 12.15810  11.73066  0.35762

C

C

2

 10.6084

 17.9186

D D

2

 3.76647  15.0755  23.1404

A  1.61428

3 4

B

3

3

D

3

 9.24368

4

C

4 2

4

 15.6105

4

 x 

   15.07550  11.73066  23.1404   0.35762   9.24368  11.73066  1.61428  0.35762

B D  B D   K A B  A B   K

3 4 3 4 4

h h

B D  B D  A B  A B 

2 2 4 4 4 2

 2.440

10

(-)+=B A B -A B +K

3

4

4

3

x

3

4

4

3

h h

=

)-(-0. 35762)⨯(-17. 9186)-11. 73066⨯(-15. 61050

-9. 24368⨯-11. 73066-1. 61428⨯-0. 35762

(-)A B -A B 2

4

4

2

2

4

4

2

=1. 621

(-)+A =A B -A B +K

3

4

4

33

h h

ϕ

344

=

)-(9. 24368)⨯(-15. 07550)-1. 61428⨯(-23. 14040

-9. 24368⨯-11. 73066-1. 61428⨯-0. 35762

(-)A B -A B 22

4

4

2

4

4

2

=1. 621

(-)+B A B -A B +K

ϕ

=

3443h h

3443

=

)-9. 24368⨯(-17. 9186)-1. 61428⨯(-15. 61050

-9. 24368⨯-11. 73066-1. 61428⨯-0. 35762

+

(-)A B -A B 2

4

4

2

2

4

4

2

=1. 751

x

=

=

Q

α

3

A EI

x

α

2

EI

B

x

91. 71661.86

⨯2. 440+⨯1. 6213626

0. 328⨯9.81⨯100. 328⨯9.81⨯10=3.745⨯10-3m

x

ϕ

=-(

Q

2

α

EI

A ϕ+

) B ϕ

αEI

71.71661.86

⨯1. 621+⨯1. 751) 266

0. 328⨯9.81⨯100. 328⨯9.81⨯10=-0.745⨯10-3rad =-(

E 1I 11. 54n ===0. 772

EI 1. 64

h 1=345. 20-325. 60=9. 6m h 2=351.40-345. 20=6.2m

∆=x 0-ϕ0(350. 20-335. 60) +∆0=30.15mm

E 1I 1=nEI =0. 772⨯9.81⨯106=7.58⨯106

[∆]=0. =27. 39mm

3.8桩身强度验算与配筋设计

按最大弯矩所在截面的内力进行配筋和强度验算

1⎛⎫

N j = 1451. 58+401. 5+141. 78+220. 08+30. 16⨯(345. 34-335. 66) +8. 44⨯1. 94+-⨯50π⨯1. 6⨯1. 94⎪

2⎝⎭

⨯1. 2+415. 18⨯1. 4=3355.01KN

最大弯矩发生在地面以下z=1.94m处，该处M max =794.23KN ∙m ，桩内竖向钢筋按含筋率0.9%配置：

π

钢筋面积：A s =⨯16002⨯0. 009=18086mm 2

4

现选用30根φ28的HRB 335级钢筋，A s =18475mm 2, f sd =280Mpa 则实际配筋率ρ=4A s =4⨯18475=0.0092 % 0. 9%,满足要求。22

πd π⨯1600

l p =0. 7(9. 6+

l p 5.225

) =17. 9, =11.27 4. 4, 应考虑纵向弯曲对偏心的影响。0. 328d

M max 794.23⨯106

e 0===237mm ， 3

N j 3355.01⨯10

纵向钢筋所在圆周半径r s =0. 9r =0. 9⨯800=720mm 。 截面有效高度h 0=r +r s =800+720=1520mm

ξ1=0. 2+2. 7

e 0237=0. 2+2. 7⨯=0. 62

ξ2=1. 15-0. 01⨯

17900

=1. 038 1, 取ξ2=11600

l p 21116900

则η=1+⨯() =1+⨯() =1. 361

1400⨯e 0/h 0d 1400⨯(237/1520) 1600则截面实际偏心距ηe 0=1. 277⨯398=508m m

1) 在垂直于弯矩作用平面内，

长细比l p /d =11.27 7, 故稳定系数ϕ=0. 99

(1600) 2π

混凝土截面积为A c ===2009600mm 2, 实际纵向钢筋面积A c =18475m 2

44

πd 2

则在垂直于弯矩作用平面的承载力为：

'

N u =0. 9ϕ(f cd A c +f sd A s ) =0. 9⨯0. 99⨯(11. 5⨯2009600+280⨯18475)

=25200.509KN 3355.01KN

2) 在弯矩作用平面内

ηe 0=

Bf cd +D ρgf sd 11. 5B +D ⨯0. 0104⨯0. 9⨯2809200B +1975.7D

r =⨯800=

Af cd +C ρf sd 11. 5A +C ⨯0. 0104⨯28011. 5A +2. 744C

以下采用试算法列表。

由上表可见，当ξ=0. 71时，（ηe 0）=322mm与设计的ηe 0=323mm很接近, 故取

ξ=0. 71为计算值。

3) 在弯矩作用平面内的承载力为

N

u

=A r

2

f

cd

+C ρr

2

f

sd

=1.8420⨯8002⨯11. 5+1.1876⨯0.0098⨯8002⨯280=15642.736kN >N J 截面弯矩：

cd

M

u

=B r

3

f

+D ρg r

3

f

' sd

=0. 6483⨯8003⨯11. 5+1. 4045⨯0. 0098⨯0. 9⨯8003⨯280=5593.090kN ⋅m >M j

计算结果表明截面符合承载力要求。

4) 配置箍筋

由于长细比l p /d =11.27 12故按螺旋箍筋柱设计核心面积直径d cor =d -2a s =1600-2⨯60=1480mm

2核心面积A cor =πd cor /4=1719464mm 2, 纵向钢筋面积A s =18475mm 2

由于γ0N d ≤N u =0. 9(f cd A cor +kf sd A so +f sd A s ) 得A so =

N u /0. 9-f cd A cor -f sd A s 25200.59/0. 9-11. 5⨯1719464-280⨯18475

=

kf sd 2⨯195

=5811.225mm 2 461.75

现取φ10R235级钢筋满足规范要求。单肢φ10箍筋的面积A sol =78. 5mm 2， 箍筋间距S =

πcor sol

A

=

π⨯1480⨯78. 5

5811.225

=63mm

so

根据构造要求取箍筋间距为S =200mm

截面复核：

A s 0=N

u

πcor sol

S

=

π⨯1480⨯78. 5

200

=1824. 03mm 2

=0. 9⎛

⎝

f

cd

A cor +k

f A

sd

'

so

+

⎪f A ⎫⎭

sd

s

) =0. 9⨯(11. 5⨯1719464+2⨯195⨯1824. 03+280⨯18475

=22181.67kN >15642.736KN

检查混凝土保护层是否会剥落

N u =0. 9ϕ(f cd A +f sd A S )

=0. 9⨯0. 99⨯(11. 5⨯2009600+280⨯18475)

=25200.51kN 1. 5N u =37800.76kN >N u (=22781.67kN )

满足要求，故混凝土保护层不会脱落。

3.9裂缝宽度验算

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）截面相对界限受压区高度，ξb =0. 56

'

' ' '

第四部分 施工方案

根据工程地质水文地质资料情况该桩基础采用旋挖钻机成孔的方法，钻孔灌注桩是一种质量要求高，施工工序多，须在短时间内连续完成的一种地下隐蔽工程，所以严格控制工序施工质量，保证桩质量。 施工工序： （一）准备工作

1、准备场地，施工前应将场地平整好，以便安装钻架进行钻孔。场地位于浅水时，宜采用筑岛法。

2、埋置护筒，水中筑岛，护筒宜埋入河床面以下1m 。在水中平台上设置护筒，课根据施工最高水位，流速，冲刷及地质条件等因素确定。必要时打入不透水层。 3、安装钻机，安装时，底架应垫平，保持稳定，不得产生位移沉陷。钻头好钻杆中心与护筒顶面中心的偏差不得大于5cm 。 4、制备泥浆 （二） 钻孔

采用正循环进行旋转钻进成孔。在钻孔过程中，始终保持钻孔水位要高出筒外1~1.5m的水位差和护壁泥浆的要求，钻孔要一气呵成。钻孔过程中加强对桩位、

成孔情况的检察工作。 （三）清孔及装吊钢筋骨架 （四）灌注水下混凝土

混凝土应拌合均匀，灌注时连续作业，随时测量和记录孔内混凝土灌注标高和导管入孔长度。

（五） 成桩后拔出护筒 （六）回填空孔