第1章 绝缘子及其分类
绝缘子是架空线路的重要组成部分。传输电能的导线处于高电位，杆塔处于低电位，绝缘子的作用一方面是使导线和杆塔在电气上绝缘，另一方面是使杆塔和导线在机械上连接。绝缘子要承受导线自重和导线的风载、覆冰等各种机械力的作用。这些作用力通过绝缘子传递给杆塔，杆塔还要承受绝缘子的自身重量。绝缘子同时要满足电气性能和机械性能二个方面的基本要求。
绝缘子同时起电气绝缘和机械连接的作用。
因此对绝缘子同时提出电气性能和机械性能的要求。
在电气性能方面，绝缘子除了长期承受工作电压的作用外，还要承受暂态的操作过电压和雷电过电压的作用，要求绝缘子应能承受这些电压的作用，不发生绝缘击穿，不发生沿面闪络，更不能造成损坏。
在机械性能方面，要求绝缘子在长期的机械荷载作用下稳定可靠地工作，同时要求对飓风和地震也要有较好的承受能力。
对绝缘子除电气性能和机械性能方面的要求外，还要求绝缘子有较好的耐候性能和抗老化性能，要求绝缘子能抵御雨雪冰霜、风吹日晒、酷暑严寒等各种恶劣气象环境。在各种恶劣气象环境下都能稳定可靠地工作，并且要求有几十年的寿命。
电网也有其薄弱环节，一旦发生电网瓦解事故，负荷中心将失去电源，损失极其巨大。绝缘子大面积污秽闪络就是造成这种灾难性事故的主要原因之一。
污闪事故给我国电力系统造成了严重损失，如：1969~1983年，全国电网污闪跳闸2900次，年均146次；1986~1989年，全国电网污闪跳闸16000次，年均400次；1990年2月，全国电网污闪跳闸1000次，1986~1989年4月中，因污闪事故造成的年经济损失达3亿元。 近年来，全国不时发生大面积污闪事故，如1996年、1998年、2000年等，因此，污秽是电力系统的主要灾害之一。
据统计，由于污秽而引起的绝缘子闪络事故目前在我国电网总事故中已经占居第二位，仅次于雷害事故，但污闪事故造成的损失却是雷害事故的10倍。
污闪是电力系统安全运行的主要威胁。在污闪、湿闪、冰闪、雷击闪络、操作冲击闪络等几种事故中，对电力系统危害最大的是污闪。我国电力系统中，输变电设备外绝缘事故中，主要是雷击闪络和污秽闪络。雷击闪络占事故总次数的50%，污闪事故占40%，其它事故占10%。雷击闪络跳闸的重合闸成功率为90%以上，污闪跳闸重合成功率仅占10%左右。污闪事故造成绝缘子损坏，设备损坏现象十分严重，污闪事故造成的损失是雷击损失的10以上。 在设备发生污闪事故时，重合闸成功率很低，往往造成大面积停电；污闪中所伴随的强有力的电弧还常导致电气设备的损坏，使停电时间增长；这种大面积、长时间的停电给工农业生产和人民生活带来的危害是相当严重的。随着超、特高压交、直流输电的发展，污秽条件下的电气绝缘问题显得更加突出。因此，电力系统的安全运行与污秽闪络密切相关，防止绝缘子发生污闪是提高电力系统安全运行的最为重要的手段和措施。
绝缘子一般由固体绝缘材料制成，安装在不同电位的带电体之间或带电体与接地体之间，同时起电气绝缘和机械支撑作用。不同型式绝缘子的结构、外形虽有较大差异，但都是由绝缘本体和连接金具二大主要部分组成的。
⎧⎧⎧⎧盘形悬式绝缘子⎪⎪⎪悬式⎨⎪⎪⎩棒形悬式绝缘子⎪⎪⎪线路型⎪针式⎨⎪⎪⎪横担⎪⎪⎪⎪⎪−按用途−−→⎨⎪⎪⎪⎩⎪⎪绝缘子⎨⎧支柱⎪⎪⎪电站型⎪⎨瓷套⎪⎪⎪套管⎪⎪⎩⎩⎪⎪⎧瓷绝缘子−特殊型式−−−→半导体釉绝缘子⎪按绝缘材料⎪⎪−−−−→⎨玻璃绝缘子
⎪复合绝缘子(合成绝缘子) ⎪⎩⎩
瓷和玻璃绝缘子是由无机材料通过离子键结合构成的，其主要优点是化学稳定性好，运行寿命长；其缺点是易受潮湿润、笨重、易碎。
复合绝缘子属于有机材料，通过共价键结合，其优点是轻、不易破碎、安装运输方便，而其缺点则是易老化，运行寿命有待检验。
玻璃绝缘子具有零值自爆的绝缘自我淘汰能力
硅橡胶复合绝缘子表面具有憎水性，且附着在伞裙表面的污染层也具有憎水性
绝缘子几何技术参数:
(1) 爬电距离
正常承受运行电压的二电极间沿绝缘件外表面轮廓的最短距离，一般以公称值表示。绝缘件表面如涂覆半导电釉，也包括在爬电距离之内。多元件串接或叠接的绝缘子，其爬电距离为各元件爬电距离之和。
是绝缘子的重要特性之一。在一定的合理的伞裙布置条件下，绝缘子的污秽闪络电压随其爬电距离的增加而提高。
(2) 爬电比距
爬电比距是指绝缘子(串) 的爬电距离与设备最高电压或试验电压均方根倍或电网额定线电压的比值，即λ=L /u e 式中：λ为爬电比距，cm/kV或mm/kV；L 为绝缘子(串) 的总爬电距离，cm 或mm ；ue 为电网额定线电压，kV 。
爬电比距是电力设备外绝缘设计中的重要技术指标。爬电比距值的选取是由绝缘子所在地区的污秽等级所决定的。在一定的污秽环境条件下，要满足相应的爬电比距值。
(3) 绝缘子表面积
绝缘子绝缘部件外露部分的总面积，即爬电距离绕绝缘子纵轴旋转一周所形成的面积。绝缘
子表面积是测量污秽度时计算等值附盐密度所需要的一个定量参数，单位为cm2。
(4)形状因数
绝缘子的形状因数是指其外绝缘表面沿爬电距离所取的微段dL 与该处圆周长πD(L)之比沿爬电距离全长的积分值
污秽与覆冰绝缘的基本术语:
(1) 外绝缘
指空气间隙绝缘和暴露在大气中的绝缘子表面的绝缘。
外绝缘的耐受电压值与大气条件密切相关。
气隙击穿和沿面闪络是外绝缘丧失绝缘性能的表现形式，一般来说，击穿或闪络发生后，空气绝缘性能可自动恢复，属于自恢复性绝缘。
(2) 内绝缘
指不与大气直接接触的绝缘，其耐受强度与大气条件无关。
内绝缘可由固体、液体、气体或多种介质的组合而成，内绝缘一旦击穿往往不能自动恢复，属于非自恢复绝缘。
(3) 自恢复绝缘
自恢复绝缘的绝缘性能破坏后可以自行恢复，一般是指空气间隙和与空气接触的外绝缘。 自恢复绝缘的绝缘强度统计特性相对比较容易获得。
(4) 非自恢复绝缘
非自恢复绝缘放电后其绝缘性能不能自行恢复，通常是由固体介质、液体介质构成的设备内绝缘。
由于影响因素较多，非自恢复绝缘的绝缘强度统计特性相对不容易获得。
(5) 击穿
绝缘物质在电场的作用下发生剧烈放电或导电的现象叫击穿。
固体介质内部发生的破坏性放电，通常会造成介质绝缘性能的永久性损伤。
气体介质的击穿一般很快就会恢复，如雷电击穿空气间隙的情况。
(6) 闪络
不同电位的二电极在高电压作用下，气体或液体介质沿绝缘表面(沿着固体介质和大气交界面) 发生的破坏性放电现象，在闪络通道上可发生足够强的电离以产生电弧。
其放电时的电压称为闪络电压。
发生闪络后，电极间的电压迅速下降到零或接近于零。闪络通道中的火花或电弧使绝缘表面局部过热造成炭化，损坏表面绝缘。
简单来说，沿绝缘体表面的放电叫闪络。而沿绝缘体内部的放电则称为是击穿。
(7)基本雷电冲击绝缘水平
在特定条件下，对自恢复绝缘施加标准雷电冲击波，所得到的90%耐受
概率的雷电冲击电压幅值。
(8)基本操作冲击绝缘水平
在特定条件下，对自恢复绝缘施加标准操作冲击波，所得到的90%耐受
概率的操作冲击电压幅值。操作冲击耐受试验用的标准波为
25/2500μs 。超高压电气设备必须用操作冲击波进行试验，确定操作
冲击绝缘水平。
(9) 干弧距离或电弧距离
正常施加有运行电压的两电极间沿绝缘子外部空气的最短距离。当绝
缘子是由若干元件串接组成时，电弧距离指上述两电极间最短距离或
是各元件二端金属附件间沿元件外部空气的最短距离之和，二者中较
短者，即在二个端部电极之间通过中间介质的最短放电距离，或者是最短的通过若干电极的放电距离产，如图路径“E-B-L-F”。
(10)连接长度
导体和支撑结构之间的直线距离，包括绝缘距离和连接金具的长度，如图中的“H”
(11) 泄漏距离
在导电部位之间沿着绝缘表面测出的最短距离之和，即绝缘子钢脚与钢帽间，沿伞裙表面轮廊的最短距离为“泄漏距离”。绝缘子串的泄漏距离是串中每片绝缘子泄漏距离之和。棒形绝缘子属整体结构，泄漏距离是指绝缘子的上端部金具与下端部金具球头之间的沿各个伞裙表面轮廊与芯棒表面形成的距离总和。
(12) 被保护泄漏距离
不直接承受阳光、风、雨等自然因素作用的绝缘表面的泄漏距离。对于悬式瓷和玻璃绝缘子来说，被保护泄漏距离是指绝缘子下表面沿棱槽的泄漏距离。
绝缘子型号与标识:
悬式绝缘子不给出额定电压值，只给出机电破坏负荷值。110kV 线路一般使用70kN 级绝缘子，而500kV 线路一般使用160kN 或210kN 级绝缘子。
棒形绝缘子的长度决定了适用的电压等级。对棒形绝缘子的要求要同时给出额定电压等级和对机械性能的要求。对机械性能的要求多数以弯矩形式，有时以扭矩形式。
盘形悬式连接机械方式P 为破坏标记防污负荷(*)型，普通(kN)型免公称结构高度(mm)伞裙结构特性(**)*：B 为球窝，C 为槽型(地线) ，CN 为地线耐张型**：D/T/M分别为双伞、三伞和草帽型，普通型/钟罩型(H)不写。
第2章 污秽沉积与表征
(一) 绝缘子积污的影响因素
(1) 污源性质和距污源的距离
绝缘子表面的积污过程取决于污面的因素：
1、使尘埃微粒至绝缘子表面的力，如风力、重力和电场力，其中风力最重
要；
2、污秽微粒与绝缘子表面的粘附力以及微粒之间的粘聚力。一般情况下，
污秽微粒与(瓷、玻璃、复合) 绝缘子表面的粘附力小于微粒之间的粘聚力。
洁净绝缘子表面开始时污秽积聚较慢，后来逐渐加快。
影响污秽沉积量最重要的因素是绝缘子安装地点距污源的距离。
(2) 空气污染程度与盐密的关系
大气主要是由多种气体混合组成。
如果大气中不含水汽、液体和固体杂质，则空气是干净的，对绝缘子外绝缘特性没有影响，这种情况下的混合气体称为干洁空气。
但一般来说，大气中除了干洁空气以外，其中还包含着悬浮着的固体杂质和液体微粒，这就是污染的空气。
所谓空气污染是指分散在空气中的有害气体和颗粒物质累积到超过空气自净化过程所能降低的程度，在一定的持续时间内有害于生物和非生物的现象。
空气中的污秽物不仅包括工农业生产排放的污染物质，还有海水气溅扬入大气后而被蒸发的盐粒，被风吹起的土壤微粒等。
污秽物的分布随时间、地区和天气条件而变化。对于空气中的污染物，城市多于农村，冬季和春季多于夏季。这些污秽物的沉积，对高压、超高压和特高压输电线路的外绝缘造成严重危害。
大气中的SO2(及转化后的硫酸盐) 是绝缘子表面可溶盐的主要污染物。
(3) 空气湿度与水分的凝结
只有在极不利的气象条件下，污秽才会对绝缘子的电气强度造成危害。大气从海洋、湖泊、河流以及潮湿土壤的蒸发中所获得的水分因自身的分子扩散和气流的传递而散布于大气之中。
在一定条件下，水汽发生凝结而产生雾、露、霜、毛毛雨、雪、冰等是对污秽绝缘子极为不利的气象条件。
(二) 绝缘子积污的分类
(1) 工业型污秽
若大气污染物是从污源直接排出的原始物质，则称为一次污染物。
若是由一次污染物与大气中原有成分或几种一次污染物之间经过一系列化学或光化学反应而生成的新污染物则称为二次污染物，如硫酸烟雾和光化学烟雾等。
(a) 化工污秽
(b) 水泥污秽
(c) 冶金污秽
(d) 煤烟污秽
(e) 交通运输污秽
（2） 自然污秽
(a) 尘土污秽
(b) 盐碱污秽
(c) 海盐与海水污秽
海盐污秽或海水污秽的过程有下面几种典型情况：
海水的小水滴被风吹到陆地的干燥空气中，水分蒸发而形成小颗粒的盐分
沉积在绝缘子表面上；
在紧靠海边的几百米以内的绝缘子常被海水飞沫直接湿润；
在不利的气象条件下，海水水滴或盐粒可以构成雾的凝聚核心而形成海雾
或盐雾，使绝缘子表面受到湿润。
(d) 鸟粪污秽
(e) 覆冰与积雪
绝缘子污秽特征的表征：
(1) 等值附盐密度(ESDD)
ESDD(Equivalent Salt Deposit Density)是绝缘子在自然环境下积污(包括自然污秽和工业污秽) 程度表示方法之一，是以绝缘子表面每平方厘米的面积上附着的污秽物中导电物质的含量所相当的NaCl 的量(mg/cm2)，简称等值盐密。
ESDD 表征污层中可溶性物质导电率的大小，直观地反映了绝缘子的污秽程度，测量简单，对测量的技术要求不高，在我国有较长的应用历史和较广泛的应用基础，有较丰富的以盐密指导防污闪工作的经验，是我国目前在防污闪工作中用以表征污秽度最为重要的基本参数。
污秽闪络过程可分为积污、污秽湿润、干带形成并产生局部电弧和局部电弧发展成完全闪络四个阶段。等值盐密只反映绝缘子污闪过程中的第一个阶段，即积污阶段，不表征污秽的受潮、干带形成、局部电弧产生和发展过程等。
ESDD 与污闪电压之间没有直接关系，仅与绝缘子的污秽量、成份和性质有关，所以称为污秽的静态参数。
(2)表面污层电导率(SPLC)
SPLC 是Surface pollution layer conductivity的缩写。
SPLC 是污秽绝缘子表面的电导( S) ，污层电导率越高，其表面污染程度越严重。
SPLC 反映了绝缘子的积污和受潮二个因素的联合作用的结果。对于强电解质和弱电解质污秽，污层电导率均可以较为客观的反映绝缘子的污染程度，排除了等值盐密因污秽种类不同带来的误差，并可以对复合绝缘子和涂憎水性涂料的绝缘子进行测量。但这种方法所用的试验和测量设备相对来说比较复杂，现场控制饱和湿润困难，目前多用于试验室测试。
SPLC 是在污秽绝缘子受潮和施加比运行电压低的电压下测得的，其特征是与污秽和电压直接联系起来，但电压低，并不能完全反映绝缘子的运行状况，因此称为表征污秽绝缘子运行状态的半动态参数。
(a) 局部电导率仪法
(b)喷雾湿润法
(3) 泄漏电流(Ic)
泄漏电流(Leakage Current)是指在运行电压作用下污秽受潮时测得的流过绝缘子表面污层的电流。
它是电压、湿润气候条件、污秽三个主要因素的综合反映和最终结果，称为反映绝缘子污秽闪络特性的动态参数。
第3章 染污绝缘子表面放电机理
(一) 亲水性表面污闪过程
绝缘子表面的污秽放电是一个涉及到电、热和化学的错综复杂的变化过程，宏观上亲水性表面发生污闪必须经历积污、潮湿、形成干带并产生局部电弧和局部电弧发展至完全闪络四个阶段。
(1) 绝缘子表面形成污秽层
(2) 污秽湿润或染污绝缘子表面受潮
(3) 形成干燥带并产生局部电弧
由于结构形状或其它偶然因素的影响，在电流密度较大或污层电阻较大的局部地区，首先被烘干成干带或干区。绝缘子表面各处的电流密度不同，在悬式绝缘子的钢脚、钢帽附近，或棒形、支柱绝缘子的杆径处，电流密度较大。表面泄漏电流产生的焦耳热效应在几个周波内会使电流密度很大的地方水分蒸发，从而形成所谓的干区(干燥带) 。
干带的出现将减小甚至中断泄漏电流，在这种情况下作用电压将主要集中在干带上。由于干带比较窄，往往仅仅几厘米宽，导致干带上的空气可能击穿和产生泄漏电流脉冲。
(4) 局部电弧发展至闪络
在一定条件下，桥接干区的局部电弧沿绝缘子表面持续发展，其趋势使与电弧串联的剩余污层电阻减小，电流增加，甚至将绝缘子表面桥接，最终导致相对地闪络。 污秽绝缘子在受潮时的沿面闪络条件为：
• 沿绝缘子表面流过的泄漏电流应使湿润污秽层发热并形成局部烘干区，烘干区的击
穿使绝缘子的表面产生局部小电弧。
• 必须满足ra≦rn的条件，使通过绝缘子表面污秽层的电流不低于能产生闪络通道的
极限泄漏电流值，局部电弧才可能沿湿润污秽表面扩展直到发生绝缘子的全面闪络。 任意绝缘子形状的直流污闪条件分析
U =AxI -n +R (x ) I
交流污闪中电弧电流的特点
(a)有的半波中没有电流，即相应半波中电弧没有重燃，不满足
重燃条件，不可能实现闪络。
(b)每个半波都有电流，说明每个半波中都重燃，能满足重燃条
件，但电流幅值逐渐减小，电弧逐渐减弱，后半波的电弧不能
恢复到前半波附近的电弧状态，不满足交流电弧恢复条件。
(c)不仅满足重燃条件，而且电流幅值逐渐增加，电弧逐渐增强，
也满足交流电弧的恢复条件，有可能完成闪络。
(d)没有明显的“零休”，交流电弧没有明显的熄弧重燃现象，
不存在重燃问题，只要幅值不减小，则满足恢复条件，有可能
完成闪络。
(a) (a) (b) (b) (c) (c) (d) (d)
第4章 绝缘子污秽试验
污秽试验分为人工污秽试验和自然污秽试验。
人工污秽试验方法及设备要求具备三方面的性能：
等价性
应当尽可能接近模拟自然环境及运行条件，所得到的试验结果与自然污秽试验结果在优劣次序上一致，并做到在给定条件下，能够定量地预知被试绝缘子的实用性。
重复性和再现性
在一个试验室进行多次重复试验，分散性要小，在不同的试验室所获得的结果要相互接近。
简便性
用比较简单的设备，即能进行试验。
典型交、直流人工污秽试验的主要设备有：
人工雾室
试验变压器
调压装置
人工雾产生装置
测量设备
人工污秽试验的固体层法
(a) 模拟对象
固体层法是人工污秽试验最主要的一种方法，它是模拟工业污秽的试验方法。 工业污秽的成分由水溶性导电物质及不溶于水的固体物质组成。固体层法用氯化钠(NaCl)模拟导电物质，用硅藻土或者高岭土(或砥石粉) 模拟不溶性物质。
(b) 染污操作方法
(c) 恒压法试验污耐受电压或耐受污秽度
恒压法：
恒压法是将电压快速升到预期的试验电压，维持恒定至少数分钟的一种升压方法。这种升压方法与实际运行状态相同，试验分散性小，是IEC 和国家标准所推荐的方法。
试验程序
在试验程序方面，IEC-60507(1988)推荐了两种采用恒压法的试验程序，所不同之处是当试验电压作用在试品上时，试品污层条件不同，其中程序A 是湿的(达到饱和湿润) ，程序B 是干的。
程序A ：带电前和带电期间湿润
试品安装在人工雾室中，最好用蒸气雾使试品均匀受潮，试品周围温度不超过35℃，当污层电导达到最大值时，快速(不超过5s) 升压到预计的试验电压值并维持恒定或直至闪络，如未发生闪络，则维持或耐受15min. ，然后将绝缘子从雾室取出，并将其干燥。可将已试的试品第二次放入雾室，重复试验，要求试品受潮后测得的电导率不低于前一次的90%。
程序B ：带电后湿润
程序B 所用污液是用高岭土(或砥石粉) 配置的，要求使用蒸汽雾。在施加试验电压后，立即喷入蒸汽雾，维持试验电压恒定，如果发生闪络，则立即停止试验，否则持续100min 或是测量试品泄漏电流的峰值下降到最大值的70%，试品污层只能使用一次。
如果按程序A 或程序B 进行3次连续试验都没有闪络，或者闪络1次，进行第4次，如没有闪络，则在此污秽度下，已通过的试验电压为耐受电压或者说在此试验电压
下，已通过的污秽度为耐受的污秽度。
(d)用递增或递降恒压法测量最大耐受电压
(e)用恒压升降法测量50%耐受(闪络) 电压
根据IEC-60507(1988)推荐的试验程序，50%耐受电压试验需按程序B 的条件进行，且要求绝缘子在某一基准污秽度下，作不少于10次有效试验。所谓有效试验是指与前一次试验结果不同的试验为开始的试验，随后不少于9次试验。这些试验是用升高或降低电压的办法进行的。即前一次没有通过耐受(闪络总次数达到2) ，则降低的10%电压再做耐受试验，若通过耐受(耐受总次数达到3) ，则升高约10%电压再作耐受试验，反复试验直到有效试验次数在10次以上。
例子：某厂生产的XWP-70型悬式瓷绝缘子，试验时垂直布置，试品串长为6片，污秽度的盐密/灰密为0.40/1.0mg/cm2，用恒压升降法得到的试验数据如下图。
第2次试验结果与第1次相同，不能作为有效试验的开始，第3次与第2次试验结果不同，故计算有效试验次数从第3次开始，到试验结束共计13次有效试验，因此，由恒压升降法得到的50%耐受电压或50%闪络电压为：
U 50%=40⨯1+43⨯5+46⨯6+49⨯1=44. 6kV 13
(f)用均匀升压法试验平均闪络电压(Uav)
施加电压以一定的速度均匀升高，直至试品闪络。这种方法虽然与实际运行状况不同，但它节省时间。每只试品闪络1次，共试验3只试品，以3只试品闪络电压的平均值作为试品闪络电压值。并要求各次闪络电压值与平均值之差不大于平均值的15%。 也可每只试品闪络3次，间隔时间约1~2min，取3次闪络中的最低值；由3只试品最低值的平均值作为Uav 。
(g)由U50%计算最大耐受电压
污闪电压服从正态分布规律，即闪络电压Uf~N(μ, σ2) ，μ为U50%，σ为标准偏差。通过变量变换可将其化为标准正态分布，因此，放电概率为α%的电压U α%由下式计算：
U α%=U 50%(1+K α%σ%)
试验电源对试验结果的影响
试验电源参数对污秽放电的发展有一定影响。
在临近闪络时，通过污层的泄漏电流急剧增加，对于实际运行电网，临闪前的数百毫安泄漏电流不会造成电压波动，而试验系统则不同，由于有比实际电网大很多的内阻，数百毫安的泄漏电流会使作用在绝缘子上的电压有所下降，在电压下降严重时，将会妨碍局部放电的进一步发展和过渡到完全放电，势必要提高试验电压才能形成完全放电，这样的试验会得出偏高的耐受或闪络电压，应用于实际电网，则不安全。
对人工污秽试验的评价
人工污秽试验是否能真实地重现自然条件下的性能，主要是看试验结果与自然条件下的绝缘子性能是否一致。对一致性的判别有两种形式：
一是用人工污秽试验所得到的耐污优劣性能的顺序是否与自然条件下长期
运行求出的优劣顺序相一致；
二是人工污秽试验所得到的数据与自然污秽试验的数据是否接近。
国内外大量的试验数据和结果表明：
有70%以上的自然污秽绝缘子的污闪电压与人工污闪电压之比在1.0~1.3之
间，即合理的人工污秽试验结果与自然污秽试验结果比较接近。
多数人工污秽试验的污闪电压偏低，这给绝缘水平选择带来一定的安全裕
度。
第5章 污秽绝缘子电气强度
污秽成分对污闪电压的影响
自然界中的污秽，不论是内陆还是沿海地区，也不论是工业地区还是城镇或农田地区，积聚在绝缘子上的污秽物质都是NaCl 和CaSO4组成的混合盐。
二者所占的比例不同，污闪电压也不相同。污物中CaSO4所占比例越大，污闪电压越高。
由于CaSO4的溶解度小，NaCl 的溶解度大，在同一湿润情况下，CaSO4对污层电导率的影响远不如NaCl 。等值附盐密度是在300ml 水下测得的电导率，这些水量能使绝缘子表面污物中的CaSO4充分溶解，但在实际运行中，一片绝缘子表面附着的水不超过10ml ，只有少量的CaSO4溶解，表面污液电导率显然比300ml 时小，所以自然污秽绝缘子的污闪电压比人工模拟的污闪电压高，导致等值盐密与实际情况存在不等价。因此，在进行盐密测量时应对污秽物进行物理化学分析，按照NaCl 与CaSO4的比例，对等值盐密进行修正，依据有效盐密划分污区。
绝缘子串布置方式对污闪电压的影响
线路绝缘子串布置安装方式有三种：
悬垂串
水平串
V 形串
(a) 悬垂串
对于悬垂绝缘子串，当发生污秽放电时，在钢脚处首先产生的局部电弧虽然紧贴绝缘子下表面，但电离气体不易自由扩散掉，伞边缘的水滴又会往下滴，并且污秽物又不易被雨水冲洗干净。
(b) 水平串
水平耐张串，在钢脚处首先产生的局部电弧因热作用上升，从而缩短了泄漏距离，使局部电弧易于发展，这比悬垂串不利，但电离气体能自由扩散，可以抑制放电的发展，且水平安装时污秽物易于被雨水冲洗掉。因此，两种因素相互制约，使水平耐张串和悬串的污闪电压相差不大。
(c) V 型串
V 形串兼有悬垂串和水平耐张串的优点，所以污闪电压较高。
爬电距离的影响
外形简单的绝缘子污闪电压与爬电距离的几何长度成正比。
外形复杂的绝缘子的污闪电压并不随爬电距离的增加而线性增加。因为复杂绝缘子在发生局部放电时，可沿个别区域的空气间隙发展。
依靠增加棱槽等方法使爬电距离过分增加时，由于气流旋涡和滞流等影响可能使积污量增加。
伞形结构形状的影响
绝缘子的剖面形状对有效地利用其爬电距离，发挥自清洗能力，从而提高污闪电压有很大影响。
绝缘子表面的积污主要取决于绝缘子的材质和结构。各种造型绝缘子的上表面由于受到风、雨清洗的影响，都能保持相对清洁，且积污量差别不大；但不同型式绝缘子下表面积污差别很大：
双伞和三伞型绝缘子，其伞型设计较平滑，具有较好的空气动力学特性，
其下表面的积污量较小；
深棱伞的钟罩型绝缘子，下表面附近易于形成涡流，使气流速度下降，有
利于污秽沉积，且其自清洁能力较差，下表面的积污量较大，一般为外伞型
的1.5~3倍；
复合绝缘子由于表面电阻率高，伞裙护套因与大气中的粒子摩擦而容易带
电，从而容易吸灰，其表面盐密、灰密比瓷绝缘子约高2倍。
污秽分布不均匀对交流污闪电压的影响
无论何种绝缘子，其上表面都能保持相对清洁，但下表面污秽度较重，上、下表面积污比T/B一般在1:5~1:10，有的高达1:20。
一般来说，绝缘子污染不均匀时将使污闪电压相应提高。人工污秽试验较自然污秽试验污闪电压高，有这方面的原因存在。
直流线路绝缘子的结构特点
(1) 直流线路绝缘子的基本的特点
操作过电压倍数较低，直流线路型绝缘子采用“2大1小”结构，即
“大盘径、大爬距、小高度”结构。
绝缘子串层间间隙与其爬电距离之间的配合应当合理。上面最
外棱及最长棱至下片绝缘子上表面的间隙距离分别为c
及
c’，它们将影响绝缘子串在淋雨或污秽条件下的电气性能，一般取c ＞100mm ，c 间所含爬电距离lc 与c 之比lc/c取3~5为宜。总之，直流绝缘子的造型要采用大盘径、大爬电距离、长短交错棱和自洁性能好的小高度结构，几何参数要相互配合得当，否则，即使加大爬电距离其耐污性能也不一定好。 因直流电弧的飘离绝缘子表面和桥接作用下爬电距离不能有效发挥作用，下表面的棱应长短交错布置，使相邻棱端间的空气间隙总和增加，其第二道长棱可以进一步阻挡污秽和雾气的浸入，并有效地抑制局部电弧的伸长。
直流污秽绝缘子污闪特性的极性效应
瓷和玻璃绝缘子的直流污秽闪络特性具有明显的极性效应，除0.01mg/cm2及以下的低盐密外，不论形状如何，负极性直流耐受电压或闪络电压比正极性低10%~20%，
直流污闪特性的极性效应仅限于不对称金具的绝缘子，对于对称型绝缘子，基本上无极性效应。复合绝缘子基本上不具有极性效应，或者说极性效应不明显。
(一) 单电弧引发污闪的极性效应
(1) 极性电弧的定义
正极性电弧：由正极性金属阳极出发的电弧。
正极性污闪：由正极性电弧引发的污闪为正极性污闪。
负极性电弧：由负极性金属阴极出发的电弧。
负极性污闪：由负极性电弧引发的污闪。
(3) 单电弧极性效应的机理
电弧是污闪的关键，电弧由阴极区、弧柱和阳极区三部分组成，位于中间的弧柱没有极性。
阳极主要起被动的收集电子的作用，与发射电子的阴极相比较，其作用相对较为次要。因此，污闪的极性效应主要体现在正极性电弧和负极性电弧的发射电子的阴极的差别上。
不同极性的闪络，阴极材料是不同的，电弧阴极的作用是发射电子以构成阴极区电流。正极性电弧的阴极材料是电解液(即潮湿污层) ， 负极性电弧的阴极材料是金属，而金属和电解液发生电子的能力是不相同的。
阴极材料发射电子的机制有二种，即热电子发射和强场电子发射。
正极性电弧的电解液阴极受自身饱和特性和溶液沸点的限制，其温度T 大大低于负极性电弧的金属阴极，因此，负极性电弧的金属阴极更适合于热电子发射。且负极性电弧金属阴极表面总存在一些凸起之外，易于形成局部强电场，负极性电弧阴极更适合于强场发射。
金属内有大量的自由电子，且金属的逸出功φ较小，大约为几个电子伏特，因此负极性电弧金属阴极适合发射电子；而电解液中仅有大量的正、负离，缺乏自由电子，因此，正极性电弧阴极不适合于电子发射。
(4) 单电弧极性效应的原因
金属阴极有较强的电子发射能力，因而能形成较大的阴极区电流，由电流的连续可知，相应的电弧电流则比较大，因此负极性电弧的弧柱压降比较小，这是负极性污闪电压低第一个原因。
金属阴极有较强的发射电子能力，外部电源只需提供较低的压降，就可产生阴极电流，因此，负极性电弧的阴极压降较小，这是负极性污闪电压低的第二个原因。实验证明，金属阴极压降约几十伏，电解液阴极压降约700V 。
金属阴极有较强的发射电子能力，易于形成较大的电弧电流，因此负极性电弧更强
更稳定，更易于飘离绝缘子表面而不熄弧。
综上所述，负极性电弧金属阴极材料的强电子发射能力，是造成较低的负极性污闪电压的主要原因。也就是说，正、负极性电弧阴极材料发射电子能力的差异，是造成单电弧直流污闪极性效应的主要原因。
(二) 瓷和玻璃绝缘子串污闪的极性效应
绝缘子串污闪过程中，每片绝缘子的上、下金具处均能引发电弧，因此，正、负极性污闪都是由多个电弧引发的，而且这些电弧既有正极性电弧又有负极性电弧。
由于这些正、负极性电弧是串联的，具有相同的电弧电流，因此负极性电弧的金属阴极的强电子发射能力不再显得突出，即负极性电弧的金属阴极不再是造成负极性污闪电压的主要原因。
在正极性电弧的金具(阳极) 侧均能够形成一片清洁区。这是由于电弧产生的正离子运动速度较慢(与电子相比) ，易于被污秽颗粒吸附，带电污秽颗粒在电场力作用下向负极性方向移动，使金属阳极侧留下一片清洁区。清洁区的作用类似于高阻干区，其上承受的电压较高，易于产生电弧。
总结－直流绝缘子串污闪存在极性效应的原因
具有较高温度(与周围空气相比) 的等离子体电弧的质量比周围空气轻，具有向上飘浮的特点。负极性试验的清洁区位于绝缘子上表面，因此清洁区上形成的电弧易于飘离绝缘子上表面，并于上一片绝缘子下电极处产生的电弧连接。连接的电弧一方面受到电场力的外推作用，另一方面又受到绝缘子内侧空气因受热膨胀产生的外推作用，于是不断外移，最后连接相临两片绝缘子的伞裙外缘，造成伞间电弧桥接，相当于缩短了绝缘子的爬电距离，因此负极性污闪电压较低。
正极性污闪试验的清洁区位于绝缘子下表面，清洁区上形成的电弧贴在绝缘子的下表面，不能向上飘浮，难以形成伞间电弧桥接，这使绝缘子的爬电距离利用率较高，相应地，正极性污闪电压较高。
由此可知，正极性电弧金属阳极侧产生的清洁区在辅助以绝缘子的形状因素是造成负极性污闪电压低的主要原因。
污秽绝缘子的操作冲击特性
现有试验结果表明：污秽绝缘子的操作冲击闪络电压比清洁而干燥，或清洁淋雨时明显降低。且正极性操作冲击污闪电压比负极性低。因此，一般情况下讨论正极性操作冲击的污闪特性。
(一) 纯操作冲击的电气强度
污秽导致纯操作冲击特性降低，放电电压仅为工频峰值的1.9~2.3倍。可能导致空载下绝缘子串有湿润污秽时合闸瞬间引起闪络。
污秽绝缘子的操作冲击闪络电压均随着污秽程度的增加而降低。
(二) 有预加交流或直流电压时的操作冲击特性
污秽绝缘子施加操作冲击电压之前，如果有预加交流或直流电压时，将引起大片干燥带的形成，该干燥带在绝缘子长度或泄漏路径方向导致湿污层连续性的破坏，相当于污秽分布不均匀而致使污层导电性的连续性遭受破坏，因此，此时操作冲击强度下降程度比纯操作冲击严重。
(三) 交流或直流叠加操作冲击时的电气强度
当交流叠加操作冲击电压时，正极性污闪电压略低于负极性操作冲击的污闪电压；在同一电导率下，操作冲击污闪电压比清洁绝缘子的操作冲击雨闪电压约低1/3～1/2.
直流叠加操作冲击与交流叠加操作冲击的情况基本一致，直流叠加操作冲击(+180/2400μs) 时污秽绝缘子的50%污闪电压也有明显降低。
直流叠加操作冲击时绝缘子污闪电压随污秽度的增加而降低，当盐密为0.05mg/cm2时，其降低的趋势基本饱和；
与清洁而干燥的基准情况相比，其污闪电压降低约35%~50%。
第六章 绝缘子覆冰及其他影响因素
绝缘子表面发生覆冰现象必须满足三个条件，即
① 大气中必须有足够的过冷却水滴；
② 过冷却水滴被导线捕获；
③ 过冷却水滴立即冻结或在离开绝缘子表面前冻结。
输电线路覆冰的分类
(1) 按照覆冰对电网形成的危害，输电线路和绝缘子覆冰分为五类：
A-雨淞 ：一般是由空气中过冷却水滴冻结在导线形成，多出现在海拔较低的地区；
3可形成冰柱，密度一般0.8~0.9 g/cm，结构最紧密，附着力强，对输电线危害最大。
B-混合淞(硬雾凇) ：雨淞和雾淞的连续冻结物，在天气周期性变化时形成；坚硬；
粘附力强。对输电线路的危害仅次于雨淞。
C-雾淞(软雾凇)
D-雪
E-霜凇
导线和绝缘子覆冰必须具备三个条件，即
可冻结的气温(＜0℃)
较高的湿度(RH%＞85%)，空气中具有可冻结的水分或过冷却水滴、雾滴和水汽等。 使空气中水滴运动的风速(＞1m/s)
第七章 覆冰绝缘子试验方法
绝缘子覆冰过程中污秽模拟方法
覆冰绝缘子人工染污的方法主要有二种，一是覆冰前染污，二是覆冰过程中染污。
第8章 覆冰绝缘子放电过程和闪络特性
第9章 高海拔地区污秽和覆冰绝缘子电气强度
高海拔地区空气稀薄，气压较低，昼夜温差大，电气设备的外绝缘强度降低，绝缘子的劣化率较高，经常发生电气绝缘事故，特别是外绝缘事故。
高海拔地区污秽绝缘特性研究方法
研究高海拔地区的污秽绝缘问题就是研究高海拔的大气参数对污秽绝缘放电特性的影响。研究方法主要有二种：
一是高海拔现场，通过试验研究其放电特性以及外绝缘特性。
优点是与运行条件吻合，可真实反映实际高海拔条件的各种大气参数对外
绝缘的影响，具有真实性，是高海拔实际环境参数对外绝缘特性影响的真实
反映。对人工模拟的试验研究结果是否可行可以进行检验和校验，是研究高
海拔外绝缘特性比不可少的环节。
缺点是分布面广，地形复杂，需要大量的人力、物力和财力，且现场大气
参数随季节和昼夜的变化，难以得到普遍规律，在一个现场的数据不一定能
指导其它地区。
二是在人工气候室模拟高海拔的大气环境条件，研究大气参数的变化对外绝缘的影响。
优点：这种方法研究的周期短，试验简便，可随意改变模拟条件，得到的结
果和规律具有普遍性。
缺点：需要可模拟高海拔大气条件的人工气候室，并且可任意改变模拟的大
气参数。这在研究高压输电线路时，人工模拟试验装置本身的技术难度还可
以解决，对于超高压和特高压输电线路，建立这种模拟装置存在很大的技术
难题，这主要表现在气压的模拟要承受很大的压差，对于大型多功能人工气
候室的研制，存在很大的困难。建立可模拟高海拔地区超高压和特高压输电
线路外绝缘特性的试验装置设计的技术难题、建设经费和运行控制等都是目
前难以解决的问题。
污秽绝缘子在放电发展过程中的局部电弧主要受静电力、电磁力、热浮力的作用。局部电弧的发展是三种力综合作用的结果。
直流绝缘子污闪过程中电弧的受力状况与局部电弧电流大小有
关。局部电弧电流大小变化，电弧发展过程中所受的静电力、电
磁力、热浮力也发生变化。与静电力和热浮力相比，电弧所受的
电磁力相对很小，因此，直流绝缘子污闪过程中的局部电弧的发
展主要决定于其所受的静电力(F1) 和热浮力(F3) 。
局部电弧发展过程中，综合受力的大小和方向将随电弧电流的变化而变化，由于局部电弧所受静电力方向近似平行于绝缘子表面，而热浮力方向则是垂直于绝缘子。
局部电弧电流较小时，局部电弧综合受力与静电力之间的夹角θ很小。即此时静电力起主导作用，局部电弧在静电力作用下沿绝缘子表面延伸和发展。
气压降低，静电力减小而热浮力增大，静电力和热浮力随气压变化规律的差异使得在相同局部电弧电流下，气压越低，热浮力的主导作用越强，因此，海拔越高，气压越低，染污绝缘子串局部电弧的飘弧越严重，这与所拍摄的低气压放电现象是相吻合的。
第10章 防污闪和冰闪方法和技术措施
防污闪基本措施
电压、污秽、潮湿是产生污闪的三个必要条件，防止污秽闪络就是在这三个方面采取措施，如增大爬电比距、减少表面积污、增加表面干区、使用新型绝缘子等，破坏污闪条件的形成、避免事故的发生。
(1)调整爬电比距
绝缘子串调爬
绝缘子串所需片数是根据运行电压、污秽状况等决定的。由于工农业的发展，
输电线路的运行环境不断发生变化，因此，应根据污区等级的变化及时和适
当调整爬电距离。
对于已建成的线路在调爬时，要校核增加绝缘子片数后线路的风偏造成的相
1
间或相对地的距离，以及横担是否能承受绝缘子的重量。
对于已经建成的输电线路，如果塔头间隙不满足增加绝缘子片数的要求，通
常以用同样高度的防污绝缘子调换普通绝缘子为宜；如果间隔距离(相对地、
相对相) 符合要求，且增加1~3片普通型绝缘子或绝缘子串长增加20%~30%
可满足防污要求时，可采用增加普通型绝缘子的方式。
绝缘子选型
由于各种结构类型绝缘子的积污特性不同，环境污源性质也有很大差异，要
使调爬达到最佳效果，就必须重视绝缘子型式的合理选择。
在调爬工作中，应根据污源性质和各种绝缘子的积污特性和耐污特性，选择
绝缘子型式。
电站绝缘子
电站用绝缘子除悬式绝缘子外，还有支柱绝缘子、圆柱形瓷套和套管、瓷拉
棒等。这些绝缘子的积污量随造型、环境条件、圆柱直径的不同而变化，通
常比悬式绝缘子少。一般来说，圆柱直径加大，耐受电压降低；伞型相同时，
总高度越高，耐受电压也越高。影响绝缘子污耐受性能的另一重要因素是伞
裙的造型结构。伞间或棱间距离偏小时，电弧易在伞间或棱间发生桥接或桥
络。
耐污闪性能优良的绝缘子，伞型结构必须合理，爬电距离的有效利用系数必
须大，污耐受电压应较高。
电站绝缘子常用伞型有普通型、大小伞、带棱伞和深棱伞等结构。其主要特
性如下。
(2)表面处理
瓷和玻璃绝缘子表面呈现的是亲水性状态，在污湿环境条件下，容易形成连续的水带或水膜，污秽容易受潮湿润，从而导致绝缘子表面容易形成泄漏电流通道。表面处理是在绝缘子表面覆涂特殊涂料，改变绝缘子表面的状况，增加绝缘子表面的憎水性，使绝缘子表面在通电的情况下不易形成泄漏电流通道，这种方法称为表面处理。
表面处理是一种辅助方法，是一种防止绝缘子发生污闪的补救的措施，只有在增加爬电距离有困难的情况下才采用这种技术措施。但是，在一定时间和条件下采用表面处理的方法也是一种十分有效的措施，是一种防止绝缘子发生污闪的有效手段，在严重污秽区，例如在尘埃电导率很大的化工区和盐碱地带等，具有非常重要的意义，效果也非常显著。
在绝缘子防污闪技术措施中，曾采用过和现在还在使用的涂料主要有：有机硅涂料(如硅油、硅脂) 、地蜡、长效硅脂、室温硫化硅橡胶(RTV、FT-4) 、含氟涂料等。
(3)
绝缘子检查
绝缘子是固定导线的十分重要的绝缘部件，串长和型式决定了杆塔的结构设计。如果绝缘子的质量出现问题，比如出现零值或劣化，将直接减少绝缘距离和表面泄漏距离，降低绝缘子串的耐污闪性能。
对于玻璃绝缘子，如果出现零值，会发生自爆，运行时容易发现；对于瓷绝缘子，出现零值或低值，外观不容易发现。
因此，对瓷绝缘子必须进行检查和测量，确定是否具有绝缘性能，这是防止绝缘子串发生污闪的重要手段。
(a) 检查周期
根据《电气设备预防性试验规程》的规定，运行中的悬式绝缘子串1~3年、多元件支柱(针式) 绝缘子1~2年进行一次电压分布(或零值) 、绝缘电阻、交流耐压等试验检查。
运行中，多元件支柱(针式) 绝缘子或悬式绝缘子串的电压分布
(或零值检查) 和绝缘
电阻的测量及交流耐压试验可任选一项进行。
(b) 检查方法
①
测量悬式和针式支柱绝缘子的电压分布
• 由于绝缘子的金属部件与接地的杆塔、构架或带电导线之间存在电容。因此沿绝缘
子串的电压分布不均匀，靠近导线的绝缘子电压降最大，离导线越远的绝缘子电压降逐渐降低，而靠近横担、构架时电压降又将增大，利用这一现象，可对运行中的绝缘子进行检测。
② 检查零值
使用火花间隙测量带电的悬式绝缘子串或多元件针式支柱绝缘子的绝缘状况。
③ 停电测量绝缘子的绝缘电阻
停电时使用2500V 兆欧表测量每只绝缘子的绝缘电阻，正常绝缘子的绝缘电阻值一般不低于300M
Ω。
④ 停电对绝缘子进行交流耐受电压试验
(c) 检查工具
电压分布测量仪器
低值或零值绝缘子监测仪器
(4)清扫绝缘子
清扫周期
清扫一般与电气设备检修同时进行，对处于II 级以上污区的绝缘子未采用
其它防污闪技术措施时，应在雾季初期(一般为10~11月) 清扫1次，因为
11月至次年1月雨量较少，积污量处在一年中的最高值，而且雾天较多，
所以在这时进行清扫其防污闪效果最佳。
清扫方法
带电水冲洗 当电气设备不能停电清扫，而环境污染又较为严重时，采用
带电水冲洗是有效防止污闪的方法之一。
清扫刷
停电清扫
(5)绝缘子防污罩
防污罩又称加强罩，是在绝缘子伞裙之间增加一个直径较大的伞裙套，使绝缘子表
面干区增多，电弧发展路径增大，防止雨水将伞裙边缘短路，从而提高污闪电压和防止雨中外绝缘污闪，这种方法同样适用于严重覆冰地区的房冰闪。如在500kV 电流互感器瓷套上增加6个防污罩后，雨中(雨量3mm/min.)耐受盐密由0.02mg/cm2提高到0.06mg/cm2。
防污罩的材质应有一定的绝缘强度、抗自然老化性能及抗弯曲性能，夏天不软化，冬天不龟裂，一般由硅橡胶、聚丙烯等材料制成。
有效污秽度：在绝缘子的受潮过程中，在任何一个瞬间能够参与导电的只是全部污秽物中已经溶解且并未流失的那部分污秽，这部分污秽才是对绝缘子污秽性能起作用的部分，称之为“有效污秽”。当有效污秽最大时，是绝缘子闪络的最危险时刻，这个最大值称之为“最大有效污秽”，转换到单位表面积的污秽度，即最大有效污秽度。对于污秽绝缘子的闪络，影响最为严重的是最大有效污秽度，简称这个最大有效污秽度为“有效污秽度”(effective
2contamination deposit density)，即ECDD ，其量纲仍然是等值盐密的量纲，即mg/cm。
在等值盐密相同的情况下，憎水性表面的有效污秽度比亲水性表面的低。
(3)复合绝缘子雾中受潮的闪络特性
雾中受潮时，绝缘子表面密布了大量的细密水珠，在电场力的作用下，这些细密水珠会彼此并合，而较大的水珠也可能会拉长。这是因为在合适电场的条件下，绝缘子表面会形成大致沿电场方向的细长水带。水带的形成大大增强了端部电场，这种局部电场的增强反过来又会进一步加速水带的发展。
憎水性表面的闪络速度远高于亲水性表面的闪络速度。
水珠在交流电场的调制作用下会出现周期性振动现象。临闪阶段，沿电场最强方向的相邻水珠会合并，并逐渐形成宽度0.5~1.0mm左右的细长水带。此时绝缘子表面出现一个由水珠、水带以及干区组成的、局部电场显著增强的通道。
第11章 复杂环境地区外绝缘选择原则与方法
高海拔地区污秽绝缘子串长选择方法
(1) 爬电比距法
输电线路绝缘子串的绝缘水平取决于所选取的绝缘子的种类、形状、结构尺寸和串长，在绝缘子的种类、形状和结构尺寸确定的前提下，每串绝缘子的片数由下式确 定，即N ≥
λU m
k e L 0
式中：N 为每串绝缘子的片数；U m 为系统最高运行工作电压或者系统的额定电压，kV ；λ是根据输电线路穿越地区的污源状况、湿污条件、盐密测量值以及运行经验等确定的绝缘子的爬电比距，mm/kV；ke 为绝缘子爬电距离的有效利用系数；L 0为每片悬式绝缘子的几何爬电距离，mm 。
高海拔地区污秽条件下绝缘子的耐受电压的修正系数kH 为： k H
=1-0. 12n (H -1)
高海拔地区所使用的交、直流瓷、玻璃绝缘子串和复合绝缘子的统一爬电比距(USCD)可按照下式进行修正，即k =λ
H 1＝ λ≤1k H
可得高海拔条件下污秽绝缘子片数为：N H ≥λH U m
k e L 0=λ≤1U m k H k e L 0
举例：
设计目标：青海格尔木拟新建一条交流330kV 电压等级输电线路，该地区海拔高度为2820m ，平均气压为72.0kPa ，污秽等级为III 级。该线路如果采用XWP2-160型绝缘子作为绝缘子(几何爬电距离为L0=390 mm，爬电距离有效利用系数ke=0.95)，采用爬电比距法选择该线路的悬垂串绝缘子串长。
计算：330kV 系统最高运行相电压为1.1×330kV/＝210kV 。由图2.9可知，在III 级污秽地区，不考虑海拔高度时，即1km 及以下地区的统一爬电比距(λ≤1)的平均值为44mm/kV，由表11.3可知，其气压影响特征指数0.55~0.60的平均值约为0.58，则由式(11.7)和式(11.5)可知，其绝缘子片数为：
N H =
=1-0. 12n (H -1) k e L 044⨯363/3=28. 5≈29片1-0. 12⨯0. 58⨯(2. 82-1) ⨯0. 95e ⨯390λ≤1U m
(2) 污耐压法
绝缘子串的应达到的污耐受电压Uw 和绝缘子串的片数为：
⎧⎪U m /=U w ⎨⎪()⎩U w =k 2NU 50%1-3σ%k 3/k 1
N =k 2k 1U m 3U 50%1-
3σ%k 3
式中：U50%为采用恒压升降法获得的平均每片具有50%闪络概率的绝缘子的污闪或污耐受电压值，kV ；σ%为试验结果的标准偏差，采用不同试验方法得到的试验结果的标准偏差σ%有一定的差异，一般来说可以取0.05，也有取0.07的；N 为所选择绝缘子串的片数；k1为安全裕度系数，一般取1.1；k2为污秽不均匀分布修正系数；k3为单串闪络和多串并联闪络概率的差别，通过单串和双串并联试验结果的比较，并通过数理统计分析方法得到，k3值可取0.92。
举例
要求：按绝缘子的污耐受电压方法选择云广±800kV 特高压直流输电线路外绝缘
(a)
悬式绝缘子配置片数
通过大量试验研究得到了研究结果。由于试验中染污采用的是浸污方式，污秽是均匀的，而实际运行线路的污秽是非均匀的，因此对试验结果应进行修正，其修正方法采用式式(5.45)，即
k 2＝1-
A ⨯log(T /B )
式中：A 为系数，可得不同污秽地区的瓷和玻璃绝缘子的k2值如表(11.3)。
对于云广±800kV 特高压直流输电线路，其额定电压UN 为800kV ，最高工作电压为1.02UN ，即816kV ，考虑试验结果的分散性以及一定的安全裕度，其悬垂绝缘子串的目标耐受电压为：
U w ＝1. 02k 1U N
取安全裕度系数k1为1.05可得±800kV 特高压直流输电线路目标耐受电压为856.8kV 。因此，±800kV 特高压直流输电线路垂直布置时，悬垂绝缘子串片数可由下式确定，即：
N =k 1U m
k 2U 50%1-3σ%k 3
1. 05⨯1. 02U N =0. 92k 21-3σ%(1-σ%)U ave
上式中：Uave 为由均匀升压法试验得到的平均每片绝缘子的闪络电压，kV
(b) 复合绝缘子长度选择
云广±800kV 直流特高压输电线路复合绝缘子长度可用下式确定，即
h =k 1U m
k 2U 50%1-3σ%k 3
1. 05⨯1. 02U N 1153. 32 ==0. 92k 21-3σ%(1-σ%)U ave /h s k 2U ave /h s
Uave 为由均匀升压法试验得到的复合绝缘子的闪络电压，kV ，参见附表I-15；h 为所选择的复合绝缘子目标长度，m ；hs 为被试复合绝缘子最短干弧距离，m 。
第1章 绝缘子及其分类
绝缘子是架空线路的重要组成部分。传输电能的导线处于高电位，杆塔处于低电位，绝缘子的作用一方面是使导线和杆塔在电气上绝缘，另一方面是使杆塔和导线在机械上连接。绝缘子要承受导线自重和导线的风载、覆冰等各种机械力的作用。这些作用力通过绝缘子传递给杆塔，杆塔还要承受绝缘子的自身重量。绝缘子同时要满足电气性能和机械性能二个方面的基本要求。
绝缘子同时起电气绝缘和机械连接的作用。
因此对绝缘子同时提出电气性能和机械性能的要求。
在电气性能方面，绝缘子除了长期承受工作电压的作用外，还要承受暂态的操作过电压和雷电过电压的作用，要求绝缘子应能承受这些电压的作用，不发生绝缘击穿，不发生沿面闪络，更不能造成损坏。
在机械性能方面，要求绝缘子在长期的机械荷载作用下稳定可靠地工作，同时要求对飓风和地震也要有较好的承受能力。
对绝缘子除电气性能和机械性能方面的要求外，还要求绝缘子有较好的耐候性能和抗老化性能，要求绝缘子能抵御雨雪冰霜、风吹日晒、酷暑严寒等各种恶劣气象环境。在各种恶劣气象环境下都能稳定可靠地工作，并且要求有几十年的寿命。
电网也有其薄弱环节，一旦发生电网瓦解事故，负荷中心将失去电源，损失极其巨大。绝缘子大面积污秽闪络就是造成这种灾难性事故的主要原因之一。
污闪事故给我国电力系统造成了严重损失，如：1969~1983年，全国电网污闪跳闸2900次，年均146次；1986~1989年，全国电网污闪跳闸16000次，年均400次；1990年2月，全国电网污闪跳闸1000次，1986~1989年4月中，因污闪事故造成的年经济损失达3亿元。 近年来，全国不时发生大面积污闪事故，如1996年、1998年、2000年等，因此，污秽是电力系统的主要灾害之一。
据统计，由于污秽而引起的绝缘子闪络事故目前在我国电网总事故中已经占居第二位，仅次于雷害事故，但污闪事故造成的损失却是雷害事故的10倍。
污闪是电力系统安全运行的主要威胁。在污闪、湿闪、冰闪、雷击闪络、操作冲击闪络等几种事故中，对电力系统危害最大的是污闪。我国电力系统中，输变电设备外绝缘事故中，主要是雷击闪络和污秽闪络。雷击闪络占事故总次数的50%，污闪事故占40%，其它事故占10%。雷击闪络跳闸的重合闸成功率为90%以上，污闪跳闸重合成功率仅占10%左右。污闪事故造成绝缘子损坏，设备损坏现象十分严重，污闪事故造成的损失是雷击损失的10以上。 在设备发生污闪事故时，重合闸成功率很低，往往造成大面积停电；污闪中所伴随的强有力的电弧还常导致电气设备的损坏，使停电时间增长；这种大面积、长时间的停电给工农业生产和人民生活带来的危害是相当严重的。随着超、特高压交、直流输电的发展，污秽条件下的电气绝缘问题显得更加突出。因此，电力系统的安全运行与污秽闪络密切相关，防止绝缘子发生污闪是提高电力系统安全运行的最为重要的手段和措施。
绝缘子一般由固体绝缘材料制成，安装在不同电位的带电体之间或带电体与接地体之间，同时起电气绝缘和机械支撑作用。不同型式绝缘子的结构、外形虽有较大差异，但都是由绝缘本体和连接金具二大主要部分组成的。
⎧⎧⎧⎧盘形悬式绝缘子⎪⎪⎪悬式⎨⎪⎪⎩棒形悬式绝缘子⎪⎪⎪线路型⎪针式⎨⎪⎪⎪横担⎪⎪⎪⎪⎪−按用途−−→⎨⎪⎪⎪⎩⎪⎪绝缘子⎨⎧支柱⎪⎪⎪电站型⎪⎨瓷套⎪⎪⎪套管⎪⎪⎩⎩⎪⎪⎧瓷绝缘子−特殊型式−−−→半导体釉绝缘子⎪按绝缘材料⎪⎪−−−−→⎨玻璃绝缘子
⎪复合绝缘子(合成绝缘子) ⎪⎩⎩
瓷和玻璃绝缘子是由无机材料通过离子键结合构成的，其主要优点是化学稳定性好，运行寿命长；其缺点是易受潮湿润、笨重、易碎。
复合绝缘子属于有机材料，通过共价键结合，其优点是轻、不易破碎、安装运输方便，而其缺点则是易老化，运行寿命有待检验。
玻璃绝缘子具有零值自爆的绝缘自我淘汰能力
硅橡胶复合绝缘子表面具有憎水性，且附着在伞裙表面的污染层也具有憎水性
绝缘子几何技术参数:
(1) 爬电距离
正常承受运行电压的二电极间沿绝缘件外表面轮廓的最短距离，一般以公称值表示。绝缘件表面如涂覆半导电釉，也包括在爬电距离之内。多元件串接或叠接的绝缘子，其爬电距离为各元件爬电距离之和。
是绝缘子的重要特性之一。在一定的合理的伞裙布置条件下，绝缘子的污秽闪络电压随其爬电距离的增加而提高。
(2) 爬电比距
爬电比距是指绝缘子(串) 的爬电距离与设备最高电压或试验电压均方根倍或电网额定线电压的比值，即λ=L /u e 式中：λ为爬电比距，cm/kV或mm/kV；L 为绝缘子(串) 的总爬电距离，cm 或mm ；ue 为电网额定线电压，kV 。
爬电比距是电力设备外绝缘设计中的重要技术指标。爬电比距值的选取是由绝缘子所在地区的污秽等级所决定的。在一定的污秽环境条件下，要满足相应的爬电比距值。
(3) 绝缘子表面积
绝缘子绝缘部件外露部分的总面积，即爬电距离绕绝缘子纵轴旋转一周所形成的面积。绝缘
子表面积是测量污秽度时计算等值附盐密度所需要的一个定量参数，单位为cm2。
(4)形状因数
绝缘子的形状因数是指其外绝缘表面沿爬电距离所取的微段dL 与该处圆周长πD(L)之比沿爬电距离全长的积分值
污秽与覆冰绝缘的基本术语:
(1) 外绝缘
指空气间隙绝缘和暴露在大气中的绝缘子表面的绝缘。
外绝缘的耐受电压值与大气条件密切相关。
气隙击穿和沿面闪络是外绝缘丧失绝缘性能的表现形式，一般来说，击穿或闪络发生后，空气绝缘性能可自动恢复，属于自恢复性绝缘。
(2) 内绝缘
指不与大气直接接触的绝缘，其耐受强度与大气条件无关。
内绝缘可由固体、液体、气体或多种介质的组合而成，内绝缘一旦击穿往往不能自动恢复，属于非自恢复绝缘。
(3) 自恢复绝缘
自恢复绝缘的绝缘性能破坏后可以自行恢复，一般是指空气间隙和与空气接触的外绝缘。 自恢复绝缘的绝缘强度统计特性相对比较容易获得。
(4) 非自恢复绝缘
非自恢复绝缘放电后其绝缘性能不能自行恢复，通常是由固体介质、液体介质构成的设备内绝缘。
由于影响因素较多，非自恢复绝缘的绝缘强度统计特性相对不容易获得。
(5) 击穿
绝缘物质在电场的作用下发生剧烈放电或导电的现象叫击穿。
固体介质内部发生的破坏性放电，通常会造成介质绝缘性能的永久性损伤。
气体介质的击穿一般很快就会恢复，如雷电击穿空气间隙的情况。
(6) 闪络
不同电位的二电极在高电压作用下，气体或液体介质沿绝缘表面(沿着固体介质和大气交界面) 发生的破坏性放电现象，在闪络通道上可发生足够强的电离以产生电弧。
其放电时的电压称为闪络电压。
发生闪络后，电极间的电压迅速下降到零或接近于零。闪络通道中的火花或电弧使绝缘表面局部过热造成炭化，损坏表面绝缘。
简单来说，沿绝缘体表面的放电叫闪络。而沿绝缘体内部的放电则称为是击穿。
(7)基本雷电冲击绝缘水平
在特定条件下，对自恢复绝缘施加标准雷电冲击波，所得到的90%耐受
概率的雷电冲击电压幅值。
(8)基本操作冲击绝缘水平
在特定条件下，对自恢复绝缘施加标准操作冲击波，所得到的90%耐受
概率的操作冲击电压幅值。操作冲击耐受试验用的标准波为
25/2500μs 。超高压电气设备必须用操作冲击波进行试验，确定操作
冲击绝缘水平。
(9) 干弧距离或电弧距离
正常施加有运行电压的两电极间沿绝缘子外部空气的最短距离。当绝
缘子是由若干元件串接组成时，电弧距离指上述两电极间最短距离或
是各元件二端金属附件间沿元件外部空气的最短距离之和，二者中较
短者，即在二个端部电极之间通过中间介质的最短放电距离，或者是最短的通过若干电极的放电距离产，如图路径“E-B-L-F”。
(10)连接长度
导体和支撑结构之间的直线距离，包括绝缘距离和连接金具的长度，如图中的“H”
(11) 泄漏距离
在导电部位之间沿着绝缘表面测出的最短距离之和，即绝缘子钢脚与钢帽间，沿伞裙表面轮廊的最短距离为“泄漏距离”。绝缘子串的泄漏距离是串中每片绝缘子泄漏距离之和。棒形绝缘子属整体结构，泄漏距离是指绝缘子的上端部金具与下端部金具球头之间的沿各个伞裙表面轮廊与芯棒表面形成的距离总和。
(12) 被保护泄漏距离
不直接承受阳光、风、雨等自然因素作用的绝缘表面的泄漏距离。对于悬式瓷和玻璃绝缘子来说，被保护泄漏距离是指绝缘子下表面沿棱槽的泄漏距离。
绝缘子型号与标识:
悬式绝缘子不给出额定电压值，只给出机电破坏负荷值。110kV 线路一般使用70kN 级绝缘子，而500kV 线路一般使用160kN 或210kN 级绝缘子。
棒形绝缘子的长度决定了适用的电压等级。对棒形绝缘子的要求要同时给出额定电压等级和对机械性能的要求。对机械性能的要求多数以弯矩形式，有时以扭矩形式。
盘形悬式连接机械方式P 为破坏标记防污负荷(*)型，普通(kN)型免公称结构高度(mm)伞裙结构特性(**)*：B 为球窝，C 为槽型(地线) ，CN 为地线耐张型**：D/T/M分别为双伞、三伞和草帽型，普通型/钟罩型(H)不写。
第2章 污秽沉积与表征
(一) 绝缘子积污的影响因素
(1) 污源性质和距污源的距离
绝缘子表面的积污过程取决于污面的因素：
1、使尘埃微粒至绝缘子表面的力，如风力、重力和电场力，其中风力最重
要；
2、污秽微粒与绝缘子表面的粘附力以及微粒之间的粘聚力。一般情况下，
污秽微粒与(瓷、玻璃、复合) 绝缘子表面的粘附力小于微粒之间的粘聚力。
洁净绝缘子表面开始时污秽积聚较慢，后来逐渐加快。
影响污秽沉积量最重要的因素是绝缘子安装地点距污源的距离。
(2) 空气污染程度与盐密的关系
大气主要是由多种气体混合组成。
如果大气中不含水汽、液体和固体杂质，则空气是干净的，对绝缘子外绝缘特性没有影响，这种情况下的混合气体称为干洁空气。
但一般来说，大气中除了干洁空气以外，其中还包含着悬浮着的固体杂质和液体微粒，这就是污染的空气。
所谓空气污染是指分散在空气中的有害气体和颗粒物质累积到超过空气自净化过程所能降低的程度，在一定的持续时间内有害于生物和非生物的现象。
空气中的污秽物不仅包括工农业生产排放的污染物质，还有海水气溅扬入大气后而被蒸发的盐粒，被风吹起的土壤微粒等。
污秽物的分布随时间、地区和天气条件而变化。对于空气中的污染物，城市多于农村，冬季和春季多于夏季。这些污秽物的沉积，对高压、超高压和特高压输电线路的外绝缘造成严重危害。
大气中的SO2(及转化后的硫酸盐) 是绝缘子表面可溶盐的主要污染物。
(3) 空气湿度与水分的凝结
只有在极不利的气象条件下，污秽才会对绝缘子的电气强度造成危害。大气从海洋、湖泊、河流以及潮湿土壤的蒸发中所获得的水分因自身的分子扩散和气流的传递而散布于大气之中。
在一定条件下，水汽发生凝结而产生雾、露、霜、毛毛雨、雪、冰等是对污秽绝缘子极为不利的气象条件。
(二) 绝缘子积污的分类
(1) 工业型污秽
若大气污染物是从污源直接排出的原始物质，则称为一次污染物。
若是由一次污染物与大气中原有成分或几种一次污染物之间经过一系列化学或光化学反应而生成的新污染物则称为二次污染物，如硫酸烟雾和光化学烟雾等。
(a) 化工污秽
(b) 水泥污秽
(c) 冶金污秽
(d) 煤烟污秽
(e) 交通运输污秽
（2） 自然污秽
(a) 尘土污秽
(b) 盐碱污秽
(c) 海盐与海水污秽
海盐污秽或海水污秽的过程有下面几种典型情况：
海水的小水滴被风吹到陆地的干燥空气中，水分蒸发而形成小颗粒的盐分
沉积在绝缘子表面上；
在紧靠海边的几百米以内的绝缘子常被海水飞沫直接湿润；
在不利的气象条件下，海水水滴或盐粒可以构成雾的凝聚核心而形成海雾
或盐雾，使绝缘子表面受到湿润。
(d) 鸟粪污秽
(e) 覆冰与积雪
绝缘子污秽特征的表征：
(1) 等值附盐密度(ESDD)
ESDD(Equivalent Salt Deposit Density)是绝缘子在自然环境下积污(包括自然污秽和工业污秽) 程度表示方法之一，是以绝缘子表面每平方厘米的面积上附着的污秽物中导电物质的含量所相当的NaCl 的量(mg/cm2)，简称等值盐密。
ESDD 表征污层中可溶性物质导电率的大小，直观地反映了绝缘子的污秽程度，测量简单，对测量的技术要求不高，在我国有较长的应用历史和较广泛的应用基础，有较丰富的以盐密指导防污闪工作的经验，是我国目前在防污闪工作中用以表征污秽度最为重要的基本参数。
污秽闪络过程可分为积污、污秽湿润、干带形成并产生局部电弧和局部电弧发展成完全闪络四个阶段。等值盐密只反映绝缘子污闪过程中的第一个阶段，即积污阶段，不表征污秽的受潮、干带形成、局部电弧产生和发展过程等。
ESDD 与污闪电压之间没有直接关系，仅与绝缘子的污秽量、成份和性质有关，所以称为污秽的静态参数。
(2)表面污层电导率(SPLC)
SPLC 是Surface pollution layer conductivity的缩写。
SPLC 是污秽绝缘子表面的电导( S) ，污层电导率越高，其表面污染程度越严重。
SPLC 反映了绝缘子的积污和受潮二个因素的联合作用的结果。对于强电解质和弱电解质污秽，污层电导率均可以较为客观的反映绝缘子的污染程度，排除了等值盐密因污秽种类不同带来的误差，并可以对复合绝缘子和涂憎水性涂料的绝缘子进行测量。但这种方法所用的试验和测量设备相对来说比较复杂，现场控制饱和湿润困难，目前多用于试验室测试。
SPLC 是在污秽绝缘子受潮和施加比运行电压低的电压下测得的，其特征是与污秽和电压直接联系起来，但电压低，并不能完全反映绝缘子的运行状况，因此称为表征污秽绝缘子运行状态的半动态参数。
(a) 局部电导率仪法
(b)喷雾湿润法
(3) 泄漏电流(Ic)
泄漏电流(Leakage Current)是指在运行电压作用下污秽受潮时测得的流过绝缘子表面污层的电流。
它是电压、湿润气候条件、污秽三个主要因素的综合反映和最终结果，称为反映绝缘子污秽闪络特性的动态参数。
第3章 染污绝缘子表面放电机理
(一) 亲水性表面污闪过程
绝缘子表面的污秽放电是一个涉及到电、热和化学的错综复杂的变化过程，宏观上亲水性表面发生污闪必须经历积污、潮湿、形成干带并产生局部电弧和局部电弧发展至完全闪络四个阶段。
(1) 绝缘子表面形成污秽层
(2) 污秽湿润或染污绝缘子表面受潮
(3) 形成干燥带并产生局部电弧
由于结构形状或其它偶然因素的影响，在电流密度较大或污层电阻较大的局部地区，首先被烘干成干带或干区。绝缘子表面各处的电流密度不同，在悬式绝缘子的钢脚、钢帽附近，或棒形、支柱绝缘子的杆径处，电流密度较大。表面泄漏电流产生的焦耳热效应在几个周波内会使电流密度很大的地方水分蒸发，从而形成所谓的干区(干燥带) 。
干带的出现将减小甚至中断泄漏电流，在这种情况下作用电压将主要集中在干带上。由于干带比较窄，往往仅仅几厘米宽，导致干带上的空气可能击穿和产生泄漏电流脉冲。
(4) 局部电弧发展至闪络
在一定条件下，桥接干区的局部电弧沿绝缘子表面持续发展，其趋势使与电弧串联的剩余污层电阻减小，电流增加，甚至将绝缘子表面桥接，最终导致相对地闪络。 污秽绝缘子在受潮时的沿面闪络条件为：
• 沿绝缘子表面流过的泄漏电流应使湿润污秽层发热并形成局部烘干区，烘干区的击
穿使绝缘子的表面产生局部小电弧。
• 必须满足ra≦rn的条件，使通过绝缘子表面污秽层的电流不低于能产生闪络通道的
极限泄漏电流值，局部电弧才可能沿湿润污秽表面扩展直到发生绝缘子的全面闪络。 任意绝缘子形状的直流污闪条件分析
U =AxI -n +R (x ) I
交流污闪中电弧电流的特点
(a)有的半波中没有电流，即相应半波中电弧没有重燃，不满足
重燃条件，不可能实现闪络。
(b)每个半波都有电流，说明每个半波中都重燃，能满足重燃条
件，但电流幅值逐渐减小，电弧逐渐减弱，后半波的电弧不能
恢复到前半波附近的电弧状态，不满足交流电弧恢复条件。
(c)不仅满足重燃条件，而且电流幅值逐渐增加，电弧逐渐增强，
也满足交流电弧的恢复条件，有可能完成闪络。
(d)没有明显的“零休”，交流电弧没有明显的熄弧重燃现象，
不存在重燃问题，只要幅值不减小，则满足恢复条件，有可能
完成闪络。
(a) (a) (b) (b) (c) (c) (d) (d)
第4章 绝缘子污秽试验
污秽试验分为人工污秽试验和自然污秽试验。
人工污秽试验方法及设备要求具备三方面的性能：
等价性
应当尽可能接近模拟自然环境及运行条件，所得到的试验结果与自然污秽试验结果在优劣次序上一致，并做到在给定条件下，能够定量地预知被试绝缘子的实用性。
重复性和再现性
在一个试验室进行多次重复试验，分散性要小，在不同的试验室所获得的结果要相互接近。
简便性
用比较简单的设备，即能进行试验。
典型交、直流人工污秽试验的主要设备有：
人工雾室
试验变压器
调压装置
人工雾产生装置
测量设备
人工污秽试验的固体层法
(a) 模拟对象
固体层法是人工污秽试验最主要的一种方法，它是模拟工业污秽的试验方法。 工业污秽的成分由水溶性导电物质及不溶于水的固体物质组成。固体层法用氯化钠(NaCl)模拟导电物质，用硅藻土或者高岭土(或砥石粉) 模拟不溶性物质。
(b) 染污操作方法
(c) 恒压法试验污耐受电压或耐受污秽度
恒压法：
恒压法是将电压快速升到预期的试验电压，维持恒定至少数分钟的一种升压方法。这种升压方法与实际运行状态相同，试验分散性小，是IEC 和国家标准所推荐的方法。
试验程序
在试验程序方面，IEC-60507(1988)推荐了两种采用恒压法的试验程序，所不同之处是当试验电压作用在试品上时，试品污层条件不同，其中程序A 是湿的(达到饱和湿润) ，程序B 是干的。
程序A ：带电前和带电期间湿润
试品安装在人工雾室中，最好用蒸气雾使试品均匀受潮，试品周围温度不超过35℃，当污层电导达到最大值时，快速(不超过5s) 升压到预计的试验电压值并维持恒定或直至闪络，如未发生闪络，则维持或耐受15min. ，然后将绝缘子从雾室取出，并将其干燥。可将已试的试品第二次放入雾室，重复试验，要求试品受潮后测得的电导率不低于前一次的90%。
程序B ：带电后湿润
程序B 所用污液是用高岭土(或砥石粉) 配置的，要求使用蒸汽雾。在施加试验电压后，立即喷入蒸汽雾，维持试验电压恒定，如果发生闪络，则立即停止试验，否则持续100min 或是测量试品泄漏电流的峰值下降到最大值的70%，试品污层只能使用一次。
如果按程序A 或程序B 进行3次连续试验都没有闪络，或者闪络1次，进行第4次，如没有闪络，则在此污秽度下，已通过的试验电压为耐受电压或者说在此试验电压
下，已通过的污秽度为耐受的污秽度。
(d)用递增或递降恒压法测量最大耐受电压
(e)用恒压升降法测量50%耐受(闪络) 电压
根据IEC-60507(1988)推荐的试验程序，50%耐受电压试验需按程序B 的条件进行，且要求绝缘子在某一基准污秽度下，作不少于10次有效试验。所谓有效试验是指与前一次试验结果不同的试验为开始的试验，随后不少于9次试验。这些试验是用升高或降低电压的办法进行的。即前一次没有通过耐受(闪络总次数达到2) ，则降低的10%电压再做耐受试验，若通过耐受(耐受总次数达到3) ，则升高约10%电压再作耐受试验，反复试验直到有效试验次数在10次以上。
例子：某厂生产的XWP-70型悬式瓷绝缘子，试验时垂直布置，试品串长为6片，污秽度的盐密/灰密为0.40/1.0mg/cm2，用恒压升降法得到的试验数据如下图。
第2次试验结果与第1次相同，不能作为有效试验的开始，第3次与第2次试验结果不同，故计算有效试验次数从第3次开始，到试验结束共计13次有效试验，因此，由恒压升降法得到的50%耐受电压或50%闪络电压为：
U 50%=40⨯1+43⨯5+46⨯6+49⨯1=44. 6kV 13
(f)用均匀升压法试验平均闪络电压(Uav)
施加电压以一定的速度均匀升高，直至试品闪络。这种方法虽然与实际运行状况不同，但它节省时间。每只试品闪络1次，共试验3只试品，以3只试品闪络电压的平均值作为试品闪络电压值。并要求各次闪络电压值与平均值之差不大于平均值的15%。 也可每只试品闪络3次，间隔时间约1~2min，取3次闪络中的最低值；由3只试品最低值的平均值作为Uav 。
(g)由U50%计算最大耐受电压
污闪电压服从正态分布规律，即闪络电压Uf~N(μ, σ2) ，μ为U50%，σ为标准偏差。通过变量变换可将其化为标准正态分布，因此，放电概率为α%的电压U α%由下式计算：
U α%=U 50%(1+K α%σ%)
试验电源对试验结果的影响
试验电源参数对污秽放电的发展有一定影响。
在临近闪络时，通过污层的泄漏电流急剧增加，对于实际运行电网，临闪前的数百毫安泄漏电流不会造成电压波动，而试验系统则不同，由于有比实际电网大很多的内阻，数百毫安的泄漏电流会使作用在绝缘子上的电压有所下降，在电压下降严重时，将会妨碍局部放电的进一步发展和过渡到完全放电，势必要提高试验电压才能形成完全放电，这样的试验会得出偏高的耐受或闪络电压，应用于实际电网，则不安全。
对人工污秽试验的评价
人工污秽试验是否能真实地重现自然条件下的性能，主要是看试验结果与自然条件下的绝缘子性能是否一致。对一致性的判别有两种形式：
一是用人工污秽试验所得到的耐污优劣性能的顺序是否与自然条件下长期
运行求出的优劣顺序相一致；
二是人工污秽试验所得到的数据与自然污秽试验的数据是否接近。
国内外大量的试验数据和结果表明：
有70%以上的自然污秽绝缘子的污闪电压与人工污闪电压之比在1.0~1.3之
间，即合理的人工污秽试验结果与自然污秽试验结果比较接近。
多数人工污秽试验的污闪电压偏低，这给绝缘水平选择带来一定的安全裕
度。
第5章 污秽绝缘子电气强度
污秽成分对污闪电压的影响
自然界中的污秽，不论是内陆还是沿海地区，也不论是工业地区还是城镇或农田地区，积聚在绝缘子上的污秽物质都是NaCl 和CaSO4组成的混合盐。
二者所占的比例不同，污闪电压也不相同。污物中CaSO4所占比例越大，污闪电压越高。
由于CaSO4的溶解度小，NaCl 的溶解度大，在同一湿润情况下，CaSO4对污层电导率的影响远不如NaCl 。等值附盐密度是在300ml 水下测得的电导率，这些水量能使绝缘子表面污物中的CaSO4充分溶解，但在实际运行中，一片绝缘子表面附着的水不超过10ml ，只有少量的CaSO4溶解，表面污液电导率显然比300ml 时小，所以自然污秽绝缘子的污闪电压比人工模拟的污闪电压高，导致等值盐密与实际情况存在不等价。因此，在进行盐密测量时应对污秽物进行物理化学分析，按照NaCl 与CaSO4的比例，对等值盐密进行修正，依据有效盐密划分污区。
绝缘子串布置方式对污闪电压的影响
线路绝缘子串布置安装方式有三种：
悬垂串
水平串
V 形串
(a) 悬垂串
对于悬垂绝缘子串，当发生污秽放电时，在钢脚处首先产生的局部电弧虽然紧贴绝缘子下表面，但电离气体不易自由扩散掉，伞边缘的水滴又会往下滴，并且污秽物又不易被雨水冲洗干净。
(b) 水平串
水平耐张串，在钢脚处首先产生的局部电弧因热作用上升，从而缩短了泄漏距离，使局部电弧易于发展，这比悬垂串不利，但电离气体能自由扩散，可以抑制放电的发展，且水平安装时污秽物易于被雨水冲洗掉。因此，两种因素相互制约，使水平耐张串和悬串的污闪电压相差不大。
(c) V 型串
V 形串兼有悬垂串和水平耐张串的优点，所以污闪电压较高。
爬电距离的影响
外形简单的绝缘子污闪电压与爬电距离的几何长度成正比。
外形复杂的绝缘子的污闪电压并不随爬电距离的增加而线性增加。因为复杂绝缘子在发生局部放电时，可沿个别区域的空气间隙发展。
依靠增加棱槽等方法使爬电距离过分增加时，由于气流旋涡和滞流等影响可能使积污量增加。
伞形结构形状的影响
绝缘子的剖面形状对有效地利用其爬电距离，发挥自清洗能力，从而提高污闪电压有很大影响。
绝缘子表面的积污主要取决于绝缘子的材质和结构。各种造型绝缘子的上表面由于受到风、雨清洗的影响，都能保持相对清洁，且积污量差别不大；但不同型式绝缘子下表面积污差别很大：
双伞和三伞型绝缘子，其伞型设计较平滑，具有较好的空气动力学特性，
其下表面的积污量较小；
深棱伞的钟罩型绝缘子，下表面附近易于形成涡流，使气流速度下降，有
利于污秽沉积，且其自清洁能力较差，下表面的积污量较大，一般为外伞型
的1.5~3倍；
复合绝缘子由于表面电阻率高，伞裙护套因与大气中的粒子摩擦而容易带
电，从而容易吸灰，其表面盐密、灰密比瓷绝缘子约高2倍。
污秽分布不均匀对交流污闪电压的影响
无论何种绝缘子，其上表面都能保持相对清洁，但下表面污秽度较重，上、下表面积污比T/B一般在1:5~1:10，有的高达1:20。
一般来说，绝缘子污染不均匀时将使污闪电压相应提高。人工污秽试验较自然污秽试验污闪电压高，有这方面的原因存在。
直流线路绝缘子的结构特点
(1) 直流线路绝缘子的基本的特点
操作过电压倍数较低，直流线路型绝缘子采用“2大1小”结构，即
“大盘径、大爬距、小高度”结构。
绝缘子串层间间隙与其爬电距离之间的配合应当合理。上面最
外棱及最长棱至下片绝缘子上表面的间隙距离分别为c
及
c’，它们将影响绝缘子串在淋雨或污秽条件下的电气性能，一般取c ＞100mm ，c 间所含爬电距离lc 与c 之比lc/c取3~5为宜。总之，直流绝缘子的造型要采用大盘径、大爬电距离、长短交错棱和自洁性能好的小高度结构，几何参数要相互配合得当，否则，即使加大爬电距离其耐污性能也不一定好。 因直流电弧的飘离绝缘子表面和桥接作用下爬电距离不能有效发挥作用，下表面的棱应长短交错布置，使相邻棱端间的空气间隙总和增加，其第二道长棱可以进一步阻挡污秽和雾气的浸入，并有效地抑制局部电弧的伸长。
直流污秽绝缘子污闪特性的极性效应
瓷和玻璃绝缘子的直流污秽闪络特性具有明显的极性效应，除0.01mg/cm2及以下的低盐密外，不论形状如何，负极性直流耐受电压或闪络电压比正极性低10%~20%，
直流污闪特性的极性效应仅限于不对称金具的绝缘子，对于对称型绝缘子，基本上无极性效应。复合绝缘子基本上不具有极性效应，或者说极性效应不明显。
(一) 单电弧引发污闪的极性效应
(1) 极性电弧的定义
正极性电弧：由正极性金属阳极出发的电弧。
正极性污闪：由正极性电弧引发的污闪为正极性污闪。
负极性电弧：由负极性金属阴极出发的电弧。
负极性污闪：由负极性电弧引发的污闪。
(3) 单电弧极性效应的机理
电弧是污闪的关键，电弧由阴极区、弧柱和阳极区三部分组成，位于中间的弧柱没有极性。
阳极主要起被动的收集电子的作用，与发射电子的阴极相比较，其作用相对较为次要。因此，污闪的极性效应主要体现在正极性电弧和负极性电弧的发射电子的阴极的差别上。
不同极性的闪络，阴极材料是不同的，电弧阴极的作用是发射电子以构成阴极区电流。正极性电弧的阴极材料是电解液(即潮湿污层) ， 负极性电弧的阴极材料是金属，而金属和电解液发生电子的能力是不相同的。
阴极材料发射电子的机制有二种，即热电子发射和强场电子发射。
正极性电弧的电解液阴极受自身饱和特性和溶液沸点的限制，其温度T 大大低于负极性电弧的金属阴极，因此，负极性电弧的金属阴极更适合于热电子发射。且负极性电弧金属阴极表面总存在一些凸起之外，易于形成局部强电场，负极性电弧阴极更适合于强场发射。
金属内有大量的自由电子，且金属的逸出功φ较小，大约为几个电子伏特，因此负极性电弧金属阴极适合发射电子；而电解液中仅有大量的正、负离，缺乏自由电子，因此，正极性电弧阴极不适合于电子发射。
(4) 单电弧极性效应的原因
金属阴极有较强的电子发射能力，因而能形成较大的阴极区电流，由电流的连续可知，相应的电弧电流则比较大，因此负极性电弧的弧柱压降比较小，这是负极性污闪电压低第一个原因。
金属阴极有较强的发射电子能力，外部电源只需提供较低的压降，就可产生阴极电流，因此，负极性电弧的阴极压降较小，这是负极性污闪电压低的第二个原因。实验证明，金属阴极压降约几十伏，电解液阴极压降约700V 。
金属阴极有较强的发射电子能力，易于形成较大的电弧电流，因此负极性电弧更强
更稳定，更易于飘离绝缘子表面而不熄弧。
综上所述，负极性电弧金属阴极材料的强电子发射能力，是造成较低的负极性污闪电压的主要原因。也就是说，正、负极性电弧阴极材料发射电子能力的差异，是造成单电弧直流污闪极性效应的主要原因。
(二) 瓷和玻璃绝缘子串污闪的极性效应
绝缘子串污闪过程中，每片绝缘子的上、下金具处均能引发电弧，因此，正、负极性污闪都是由多个电弧引发的，而且这些电弧既有正极性电弧又有负极性电弧。
由于这些正、负极性电弧是串联的，具有相同的电弧电流，因此负极性电弧的金属阴极的强电子发射能力不再显得突出，即负极性电弧的金属阴极不再是造成负极性污闪电压的主要原因。
在正极性电弧的金具(阳极) 侧均能够形成一片清洁区。这是由于电弧产生的正离子运动速度较慢(与电子相比) ，易于被污秽颗粒吸附，带电污秽颗粒在电场力作用下向负极性方向移动，使金属阳极侧留下一片清洁区。清洁区的作用类似于高阻干区，其上承受的电压较高，易于产生电弧。
总结－直流绝缘子串污闪存在极性效应的原因
具有较高温度(与周围空气相比) 的等离子体电弧的质量比周围空气轻，具有向上飘浮的特点。负极性试验的清洁区位于绝缘子上表面，因此清洁区上形成的电弧易于飘离绝缘子上表面，并于上一片绝缘子下电极处产生的电弧连接。连接的电弧一方面受到电场力的外推作用，另一方面又受到绝缘子内侧空气因受热膨胀产生的外推作用，于是不断外移，最后连接相临两片绝缘子的伞裙外缘，造成伞间电弧桥接，相当于缩短了绝缘子的爬电距离，因此负极性污闪电压较低。
正极性污闪试验的清洁区位于绝缘子下表面，清洁区上形成的电弧贴在绝缘子的下表面，不能向上飘浮，难以形成伞间电弧桥接，这使绝缘子的爬电距离利用率较高，相应地，正极性污闪电压较高。
由此可知，正极性电弧金属阳极侧产生的清洁区在辅助以绝缘子的形状因素是造成负极性污闪电压低的主要原因。
污秽绝缘子的操作冲击特性
现有试验结果表明：污秽绝缘子的操作冲击闪络电压比清洁而干燥，或清洁淋雨时明显降低。且正极性操作冲击污闪电压比负极性低。因此，一般情况下讨论正极性操作冲击的污闪特性。
(一) 纯操作冲击的电气强度
污秽导致纯操作冲击特性降低，放电电压仅为工频峰值的1.9~2.3倍。可能导致空载下绝缘子串有湿润污秽时合闸瞬间引起闪络。
污秽绝缘子的操作冲击闪络电压均随着污秽程度的增加而降低。
(二) 有预加交流或直流电压时的操作冲击特性
污秽绝缘子施加操作冲击电压之前，如果有预加交流或直流电压时，将引起大片干燥带的形成，该干燥带在绝缘子长度或泄漏路径方向导致湿污层连续性的破坏，相当于污秽分布不均匀而致使污层导电性的连续性遭受破坏，因此，此时操作冲击强度下降程度比纯操作冲击严重。
(三) 交流或直流叠加操作冲击时的电气强度
当交流叠加操作冲击电压时，正极性污闪电压略低于负极性操作冲击的污闪电压；在同一电导率下，操作冲击污闪电压比清洁绝缘子的操作冲击雨闪电压约低1/3～1/2.
直流叠加操作冲击与交流叠加操作冲击的情况基本一致，直流叠加操作冲击(+180/2400μs) 时污秽绝缘子的50%污闪电压也有明显降低。
直流叠加操作冲击时绝缘子污闪电压随污秽度的增加而降低，当盐密为0.05mg/cm2时，其降低的趋势基本饱和；
与清洁而干燥的基准情况相比，其污闪电压降低约35%~50%。
第六章 绝缘子覆冰及其他影响因素
绝缘子表面发生覆冰现象必须满足三个条件，即
① 大气中必须有足够的过冷却水滴；
② 过冷却水滴被导线捕获；
③ 过冷却水滴立即冻结或在离开绝缘子表面前冻结。
输电线路覆冰的分类
(1) 按照覆冰对电网形成的危害，输电线路和绝缘子覆冰分为五类：
A-雨淞 ：一般是由空气中过冷却水滴冻结在导线形成，多出现在海拔较低的地区；
3可形成冰柱，密度一般0.8~0.9 g/cm，结构最紧密，附着力强，对输电线危害最大。
B-混合淞(硬雾凇) ：雨淞和雾淞的连续冻结物，在天气周期性变化时形成；坚硬；
粘附力强。对输电线路的危害仅次于雨淞。
C-雾淞(软雾凇)
D-雪
E-霜凇
导线和绝缘子覆冰必须具备三个条件，即
可冻结的气温(＜0℃)
较高的湿度(RH%＞85%)，空气中具有可冻结的水分或过冷却水滴、雾滴和水汽等。 使空气中水滴运动的风速(＞1m/s)
第七章 覆冰绝缘子试验方法
绝缘子覆冰过程中污秽模拟方法
覆冰绝缘子人工染污的方法主要有二种，一是覆冰前染污，二是覆冰过程中染污。
第8章 覆冰绝缘子放电过程和闪络特性
第9章 高海拔地区污秽和覆冰绝缘子电气强度
高海拔地区空气稀薄，气压较低，昼夜温差大，电气设备的外绝缘强度降低，绝缘子的劣化率较高，经常发生电气绝缘事故，特别是外绝缘事故。
高海拔地区污秽绝缘特性研究方法
研究高海拔地区的污秽绝缘问题就是研究高海拔的大气参数对污秽绝缘放电特性的影响。研究方法主要有二种：
一是高海拔现场，通过试验研究其放电特性以及外绝缘特性。
优点是与运行条件吻合，可真实反映实际高海拔条件的各种大气参数对外
绝缘的影响，具有真实性，是高海拔实际环境参数对外绝缘特性影响的真实
反映。对人工模拟的试验研究结果是否可行可以进行检验和校验，是研究高
海拔外绝缘特性比不可少的环节。
缺点是分布面广，地形复杂，需要大量的人力、物力和财力，且现场大气
参数随季节和昼夜的变化，难以得到普遍规律，在一个现场的数据不一定能
指导其它地区。
二是在人工气候室模拟高海拔的大气环境条件，研究大气参数的变化对外绝缘的影响。
优点：这种方法研究的周期短，试验简便，可随意改变模拟条件，得到的结
果和规律具有普遍性。
缺点：需要可模拟高海拔大气条件的人工气候室，并且可任意改变模拟的大
气参数。这在研究高压输电线路时，人工模拟试验装置本身的技术难度还可
以解决，对于超高压和特高压输电线路，建立这种模拟装置存在很大的技术
难题，这主要表现在气压的模拟要承受很大的压差，对于大型多功能人工气
候室的研制，存在很大的困难。建立可模拟高海拔地区超高压和特高压输电
线路外绝缘特性的试验装置设计的技术难题、建设经费和运行控制等都是目
前难以解决的问题。
污秽绝缘子在放电发展过程中的局部电弧主要受静电力、电磁力、热浮力的作用。局部电弧的发展是三种力综合作用的结果。
直流绝缘子污闪过程中电弧的受力状况与局部电弧电流大小有
关。局部电弧电流大小变化，电弧发展过程中所受的静电力、电
磁力、热浮力也发生变化。与静电力和热浮力相比，电弧所受的
电磁力相对很小，因此，直流绝缘子污闪过程中的局部电弧的发
展主要决定于其所受的静电力(F1) 和热浮力(F3) 。
局部电弧发展过程中，综合受力的大小和方向将随电弧电流的变化而变化，由于局部电弧所受静电力方向近似平行于绝缘子表面，而热浮力方向则是垂直于绝缘子。
局部电弧电流较小时，局部电弧综合受力与静电力之间的夹角θ很小。即此时静电力起主导作用，局部电弧在静电力作用下沿绝缘子表面延伸和发展。
气压降低，静电力减小而热浮力增大，静电力和热浮力随气压变化规律的差异使得在相同局部电弧电流下，气压越低，热浮力的主导作用越强，因此，海拔越高，气压越低，染污绝缘子串局部电弧的飘弧越严重，这与所拍摄的低气压放电现象是相吻合的。
第10章 防污闪和冰闪方法和技术措施
防污闪基本措施
电压、污秽、潮湿是产生污闪的三个必要条件，防止污秽闪络就是在这三个方面采取措施，如增大爬电比距、减少表面积污、增加表面干区、使用新型绝缘子等，破坏污闪条件的形成、避免事故的发生。
(1)调整爬电比距
绝缘子串调爬
绝缘子串所需片数是根据运行电压、污秽状况等决定的。由于工农业的发展，
输电线路的运行环境不断发生变化，因此，应根据污区等级的变化及时和适
当调整爬电距离。
对于已建成的线路在调爬时，要校核增加绝缘子片数后线路的风偏造成的相
1
间或相对地的距离，以及横担是否能承受绝缘子的重量。
对于已经建成的输电线路，如果塔头间隙不满足增加绝缘子片数的要求，通
常以用同样高度的防污绝缘子调换普通绝缘子为宜；如果间隔距离(相对地、
相对相) 符合要求，且增加1~3片普通型绝缘子或绝缘子串长增加20%~30%
可满足防污要求时，可采用增加普通型绝缘子的方式。
绝缘子选型
由于各种结构类型绝缘子的积污特性不同，环境污源性质也有很大差异，要
使调爬达到最佳效果，就必须重视绝缘子型式的合理选择。
在调爬工作中，应根据污源性质和各种绝缘子的积污特性和耐污特性，选择
绝缘子型式。
电站绝缘子
电站用绝缘子除悬式绝缘子外，还有支柱绝缘子、圆柱形瓷套和套管、瓷拉
棒等。这些绝缘子的积污量随造型、环境条件、圆柱直径的不同而变化，通
常比悬式绝缘子少。一般来说，圆柱直径加大，耐受电压降低；伞型相同时，
总高度越高，耐受电压也越高。影响绝缘子污耐受性能的另一重要因素是伞
裙的造型结构。伞间或棱间距离偏小时，电弧易在伞间或棱间发生桥接或桥
络。
耐污闪性能优良的绝缘子，伞型结构必须合理，爬电距离的有效利用系数必
须大，污耐受电压应较高。
电站绝缘子常用伞型有普通型、大小伞、带棱伞和深棱伞等结构。其主要特
性如下。
(2)表面处理
瓷和玻璃绝缘子表面呈现的是亲水性状态，在污湿环境条件下，容易形成连续的水带或水膜，污秽容易受潮湿润，从而导致绝缘子表面容易形成泄漏电流通道。表面处理是在绝缘子表面覆涂特殊涂料，改变绝缘子表面的状况，增加绝缘子表面的憎水性，使绝缘子表面在通电的情况下不易形成泄漏电流通道，这种方法称为表面处理。
表面处理是一种辅助方法，是一种防止绝缘子发生污闪的补救的措施，只有在增加爬电距离有困难的情况下才采用这种技术措施。但是，在一定时间和条件下采用表面处理的方法也是一种十分有效的措施，是一种防止绝缘子发生污闪的有效手段，在严重污秽区，例如在尘埃电导率很大的化工区和盐碱地带等，具有非常重要的意义，效果也非常显著。
在绝缘子防污闪技术措施中，曾采用过和现在还在使用的涂料主要有：有机硅涂料(如硅油、硅脂) 、地蜡、长效硅脂、室温硫化硅橡胶(RTV、FT-4) 、含氟涂料等。
(3)
绝缘子检查
绝缘子是固定导线的十分重要的绝缘部件，串长和型式决定了杆塔的结构设计。如果绝缘子的质量出现问题，比如出现零值或劣化，将直接减少绝缘距离和表面泄漏距离，降低绝缘子串的耐污闪性能。
对于玻璃绝缘子，如果出现零值，会发生自爆，运行时容易发现；对于瓷绝缘子，出现零值或低值，外观不容易发现。
因此，对瓷绝缘子必须进行检查和测量，确定是否具有绝缘性能，这是防止绝缘子串发生污闪的重要手段。
(a) 检查周期
根据《电气设备预防性试验规程》的规定，运行中的悬式绝缘子串1~3年、多元件支柱(针式) 绝缘子1~2年进行一次电压分布(或零值) 、绝缘电阻、交流耐压等试验检查。
运行中，多元件支柱(针式) 绝缘子或悬式绝缘子串的电压分布
(或零值检查) 和绝缘
电阻的测量及交流耐压试验可任选一项进行。
(b) 检查方法
①
测量悬式和针式支柱绝缘子的电压分布
• 由于绝缘子的金属部件与接地的杆塔、构架或带电导线之间存在电容。因此沿绝缘
子串的电压分布不均匀，靠近导线的绝缘子电压降最大，离导线越远的绝缘子电压降逐渐降低，而靠近横担、构架时电压降又将增大，利用这一现象，可对运行中的绝缘子进行检测。
② 检查零值
使用火花间隙测量带电的悬式绝缘子串或多元件针式支柱绝缘子的绝缘状况。
③ 停电测量绝缘子的绝缘电阻
停电时使用2500V 兆欧表测量每只绝缘子的绝缘电阻，正常绝缘子的绝缘电阻值一般不低于300M
Ω。
④ 停电对绝缘子进行交流耐受电压试验
(c) 检查工具
电压分布测量仪器
低值或零值绝缘子监测仪器
(4)清扫绝缘子
清扫周期
清扫一般与电气设备检修同时进行，对处于II 级以上污区的绝缘子未采用
其它防污闪技术措施时，应在雾季初期(一般为10~11月) 清扫1次，因为
11月至次年1月雨量较少，积污量处在一年中的最高值，而且雾天较多，
所以在这时进行清扫其防污闪效果最佳。
清扫方法
带电水冲洗 当电气设备不能停电清扫，而环境污染又较为严重时，采用
带电水冲洗是有效防止污闪的方法之一。
清扫刷
停电清扫
(5)绝缘子防污罩
防污罩又称加强罩，是在绝缘子伞裙之间增加一个直径较大的伞裙套，使绝缘子表
面干区增多，电弧发展路径增大，防止雨水将伞裙边缘短路，从而提高污闪电压和防止雨中外绝缘污闪，这种方法同样适用于严重覆冰地区的房冰闪。如在500kV 电流互感器瓷套上增加6个防污罩后，雨中(雨量3mm/min.)耐受盐密由0.02mg/cm2提高到0.06mg/cm2。
防污罩的材质应有一定的绝缘强度、抗自然老化性能及抗弯曲性能，夏天不软化，冬天不龟裂，一般由硅橡胶、聚丙烯等材料制成。
有效污秽度：在绝缘子的受潮过程中，在任何一个瞬间能够参与导电的只是全部污秽物中已经溶解且并未流失的那部分污秽，这部分污秽才是对绝缘子污秽性能起作用的部分，称之为“有效污秽”。当有效污秽最大时，是绝缘子闪络的最危险时刻，这个最大值称之为“最大有效污秽”，转换到单位表面积的污秽度，即最大有效污秽度。对于污秽绝缘子的闪络，影响最为严重的是最大有效污秽度，简称这个最大有效污秽度为“有效污秽度”(effective
2contamination deposit density)，即ECDD ，其量纲仍然是等值盐密的量纲，即mg/cm。
在等值盐密相同的情况下，憎水性表面的有效污秽度比亲水性表面的低。
(3)复合绝缘子雾中受潮的闪络特性
雾中受潮时，绝缘子表面密布了大量的细密水珠，在电场力的作用下，这些细密水珠会彼此并合，而较大的水珠也可能会拉长。这是因为在合适电场的条件下，绝缘子表面会形成大致沿电场方向的细长水带。水带的形成大大增强了端部电场，这种局部电场的增强反过来又会进一步加速水带的发展。
憎水性表面的闪络速度远高于亲水性表面的闪络速度。
水珠在交流电场的调制作用下会出现周期性振动现象。临闪阶段，沿电场最强方向的相邻水珠会合并，并逐渐形成宽度0.5~1.0mm左右的细长水带。此时绝缘子表面出现一个由水珠、水带以及干区组成的、局部电场显著增强的通道。
第11章 复杂环境地区外绝缘选择原则与方法
高海拔地区污秽绝缘子串长选择方法
(1) 爬电比距法
输电线路绝缘子串的绝缘水平取决于所选取的绝缘子的种类、形状、结构尺寸和串长，在绝缘子的种类、形状和结构尺寸确定的前提下，每串绝缘子的片数由下式确 定，即N ≥
λU m
k e L 0
式中：N 为每串绝缘子的片数；U m 为系统最高运行工作电压或者系统的额定电压，kV ；λ是根据输电线路穿越地区的污源状况、湿污条件、盐密测量值以及运行经验等确定的绝缘子的爬电比距，mm/kV；ke 为绝缘子爬电距离的有效利用系数；L 0为每片悬式绝缘子的几何爬电距离，mm 。
高海拔地区污秽条件下绝缘子的耐受电压的修正系数kH 为： k H
=1-0. 12n (H -1)
高海拔地区所使用的交、直流瓷、玻璃绝缘子串和复合绝缘子的统一爬电比距(USCD)可按照下式进行修正，即k =λ
H 1＝ λ≤1k H
可得高海拔条件下污秽绝缘子片数为：N H ≥λH U m
k e L 0=λ≤1U m k H k e L 0
举例：
设计目标：青海格尔木拟新建一条交流330kV 电压等级输电线路，该地区海拔高度为2820m ，平均气压为72.0kPa ，污秽等级为III 级。该线路如果采用XWP2-160型绝缘子作为绝缘子(几何爬电距离为L0=390 mm，爬电距离有效利用系数ke=0.95)，采用爬电比距法选择该线路的悬垂串绝缘子串长。
计算：330kV 系统最高运行相电压为1.1×330kV/＝210kV 。由图2.9可知，在III 级污秽地区，不考虑海拔高度时，即1km 及以下地区的统一爬电比距(λ≤1)的平均值为44mm/kV，由表11.3可知，其气压影响特征指数0.55~0.60的平均值约为0.58，则由式(11.7)和式(11.5)可知，其绝缘子片数为：
N H =
=1-0. 12n (H -1) k e L 044⨯363/3=28. 5≈29片1-0. 12⨯0. 58⨯(2. 82-1) ⨯0. 95e ⨯390λ≤1U m
(2) 污耐压法
绝缘子串的应达到的污耐受电压Uw 和绝缘子串的片数为：
⎧⎪U m /=U w ⎨⎪()⎩U w =k 2NU 50%1-3σ%k 3/k 1
N =k 2k 1U m 3U 50%1-
3σ%k 3
式中：U50%为采用恒压升降法获得的平均每片具有50%闪络概率的绝缘子的污闪或污耐受电压值，kV ；σ%为试验结果的标准偏差，采用不同试验方法得到的试验结果的标准偏差σ%有一定的差异，一般来说可以取0.05，也有取0.07的；N 为所选择绝缘子串的片数；k1为安全裕度系数，一般取1.1；k2为污秽不均匀分布修正系数；k3为单串闪络和多串并联闪络概率的差别，通过单串和双串并联试验结果的比较，并通过数理统计分析方法得到，k3值可取0.92。
举例
要求：按绝缘子的污耐受电压方法选择云广±800kV 特高压直流输电线路外绝缘
(a)
悬式绝缘子配置片数
通过大量试验研究得到了研究结果。由于试验中染污采用的是浸污方式，污秽是均匀的，而实际运行线路的污秽是非均匀的，因此对试验结果应进行修正，其修正方法采用式式(5.45)，即
k 2＝1-
A ⨯log(T /B )
式中：A 为系数，可得不同污秽地区的瓷和玻璃绝缘子的k2值如表(11.3)。
对于云广±800kV 特高压直流输电线路，其额定电压UN 为800kV ，最高工作电压为1.02UN ，即816kV ，考虑试验结果的分散性以及一定的安全裕度，其悬垂绝缘子串的目标耐受电压为：
U w ＝1. 02k 1U N
取安全裕度系数k1为1.05可得±800kV 特高压直流输电线路目标耐受电压为856.8kV 。因此，±800kV 特高压直流输电线路垂直布置时，悬垂绝缘子串片数可由下式确定，即：
N =k 1U m
k 2U 50%1-3σ%k 3
1. 05⨯1. 02U N =0. 92k 21-3σ%(1-σ%)U ave
上式中：Uave 为由均匀升压法试验得到的平均每片绝缘子的闪络电压，kV
(b) 复合绝缘子长度选择
云广±800kV 直流特高压输电线路复合绝缘子长度可用下式确定，即
h =k 1U m
k 2U 50%1-3σ%k 3
1. 05⨯1. 02U N 1153. 32 ==0. 92k 21-3σ%(1-σ%)U ave /h s k 2U ave /h s
Uave 为由均匀升压法试验得到的复合绝缘子的闪络电压，kV ，参见附表I-15；h 为所选择的复合绝缘子目标长度，m ；hs 为被试复合绝缘子最短干弧距离，m 。