■王哲，刘永，陈志华，施国梅
摘要：利用冷却特性测试仪测试了水、全损耗系统用油和不同浓度KR6480淬火冷却介质在850℃淬火的冷却过程曲线和冷却特性曲线，并通过U形曲线法对不同淬火冷却介质的冷却能力进行了对比分析和试验验证。试验结果表明：浓度是影响KR6480冷却能力的主要因素之一，并可以通过浓度来调节冷却速度，试验中配置的8%、15%、30%三种浓度的KR6480淬火冷却介质的冷却能力均高于生产中全损耗系统用油的冷却能力。但水溶性淬火冷却介质的低温冷速较快。
关键词：PAG；聚合物；冷却；淬火冷却介质；浓度
采用新型淬火冷却介质是一项先进的热处理技术，有机聚合物淬火冷却介质因为无毒、无烟、使用安全可靠，且冷却性能好，冷速均匀可调，使用范围广而成为新型淬火冷却介质发展的重点[1-3]。这类淬火冷却介质是将有机聚合物溶解于水中，并根据需要调整溶液的浓度和温度，配制成冷却性能满足要求的水溶液。目前有机聚合物淬火冷却介质在大批量、单一品种的热处理上用的较多，尤其对于水淬开裂、变形大、油淬不硬的工件，采用有机聚合物淬火冷却介质比淬火油更经济、高效、节能[4-6]。试验中采用的KR6480淬火冷却介质就是一种有机聚合物淬火冷却介质。
本文以水、全损耗系统用油和不同浓度的KR6480淬火冷却介质为研究对象，通过比较不同淬火冷却介质的冷却过程曲线和冷却特性曲线，并通过U形曲线法对不同淬火冷却介质的冷却能力进行了对比和试验验证，来研究KR6480的冷却特点和浓度对该淬火冷却介质冷却能力的影响，从而为其在航空工业热处理生产中的应用提供重要的参考。
一、试验材料及方法
1. 试验材料
（1）40CrNiMo合金钢 其化学成分见表1。
（2）KR6480淬火冷却介质 该淬火冷却介质是由聚烷撑乙二醇类有机聚合物（主要成分）、抗腐蚀剂、杀菌剂和其他添加剂组成的高浓度溶液，使用时稀释至合适的浓度。KR6480逆溶点为75℃±3℃。原液的特性数据如表2所示。
2. 试验方法
（1）冷却特性测试方法 先把试件加热到850℃，再将其迅速投入淬火冷却介质中，把热电偶温度随冷却时间变化的曲线记录下来，即可得到所试验材料在各具体液态介质中的冷却曲线。把冷却曲线用计算机进行微分处理即可得到冷却速度随温度变化曲线，就是淬火冷却介质的冷却速度曲线，也就是冷却特性曲线。
（2）冷却能力试验对比方法 将尺寸为φ70mm×100mm的材料为40CrNiMo的圆柱试棒在850℃淬入油和不同浓度KR6480溶液中，淬火后的试棒横向截断成两个相等部分，切断时务必注意切断处不要过热，再把断口磨光，研磨时也需冷却，然后在沿截面的直径上每隔2mm的各点上测量硬度，根据中心和表面硬度的数值和差异，对比不同冷却介质的冷却能力。
表140 CrNiMo的化学成分（质量分数） （%）
C Mn Si S P Cr Ni Mo Fe 0.36～0.44 0.50～0.80 0.17～0.37≤0.020≤0.020 0.60～0.90 1.25～1.75 0.15～0.25其余
表2 KR6480水溶性淬火冷却介质（原液）特性数据
pH值（5%）外观（原液）黏度典型值（10%）使用温度/℃9.0～11.0半透明黏稠液体1.84 10～45
（3）组织对比试验方法 将尺寸为φ70mm×100mm的材料为40CrNiMo的圆柱试棒应用不同淬火冷却介质淬火后，切割为金相试样，每试棒沿横向中心截面方向切割出表面和中心各1件。观察金相组织，分析冷速对组织转变的影响。组织对比试样的取样位置如图1所示。
二、结果
1. 不同淬火冷却介质的冷却特性测试结果
试验中使用南京科润K RSQTII冷却特性测试仪对淬火冷却介质进行检测。冷却特性和冷却过程曲线如图2所示，淬火冷却介质的冷却特性数据如表3、表4所示。
2. 不同淬火冷却介质的冷却能力对比
（1）硬度梯度对比结果 采用上文提到的冷却能力试验方法，测得油冷与8%、15%、30% KR6480淬火冷却介质冷却后的试棒硬度梯度数据如表5～表8所示。
（2）金相组织对比结果 采用上文提到的组织对比的试验方法，测得不同淬火冷却介质冷却后试棒表面和心部的金相组织如图3～图6所示。
三、分析与讨论
1. 淬火冷却介质的冷却特性差异
图1 试棒组织观察取样位置示意
图2 冷却特性和冷却过程曲线
表3 不同浓度KR6480淬火冷却介质的冷却特性数据
试验方法介质种类自来水8%KR6480 15%KR6480 20%KR6480 30%KR6480 40%KR6480全损耗系统用油运动黏度40 ℃/mm2·s-10.68 1.52 2.75 4.13 7.79 14.92 17.38 ASTM D445最大冷速/℃·s-1215.6 172.5 146.9 142.0 131.8 80.0 78.9 ISO/DIS 9950 300℃冷速/℃·s-193.2 71.49 47.01 41.76 39.59 26.21 9.5 ISO/DIS 9950检验项目检测结果
表4 不同浓度KR6480淬火冷却介质的冷却速度数据
温度/℃8%KR648015%KR648030%KR648040%KR6480全损耗系统用油时间/s冷速/℃·s-1时间/s冷速/℃·s-1时间/s冷速/℃·s-1时间/s冷速/℃·s-1时间/s冷速/℃·s-1时间/s冷速/℃·s-16003.8201.852.3172.342.1125.685.396.7812.777.9312.732.2 5004.4202.313.0141.512.9132.466.574.0014.250.7414.477.4 4005.0157.813.6128.243.888.227.968.8516.935.5616.253.0 3005.893.24.871.495.447.019.839.5920.126.2120.29.5 2007.441.666.928.798.523.8013.920.3029.76.0448.12.4冷却介质水
冷却特性是淬火冷却介质最重要的性质，图2为用符合国际标准（ISO/DIS9950）的冷却特性测试仪测出的全损耗系统用油、自来水和不同浓度KR6480水溶性淬火冷却介质在850℃淬火时的冷却过程曲线和冷却特性曲线。从图中可以看出，全损耗系统用油的冷却特性曲线分为蒸汽膜、沸腾和对流三个阶段。蒸汽膜阶段中油的特性温度为614℃，该温度较低，表面蒸汽膜阶段较长。沸腾阶段中全损耗系统用油的最大冷速为78.9℃/s。对流开始的温度用TC表示，TC越高，表明该介质的低温冷却速度越慢。如图2所示，油的TC值高于自来水和不同浓度KR6480的TC值。
随着KR6480淬火冷却介质浓度升高，从8%升高到40%，最大冷速从172.5℃/s降到80.0℃/s。300℃的冷速也呈逐渐下降的趋势，从71.49℃/s降到26.21℃/s，这说明浓度是影响KR6480冷却能力的主要因素之一，且随着浓度的增加，溶液的冷却能力逐渐下降。当浓度低于30%时，KR6480溶液在高温并没有出现明显的蒸汽膜阶段，这主要是因为该介质具有“逆溶性”，在较高温度下能析出高分子聚合物缠绕在试件表面破坏水在其表面形成的蒸汽膜，当温度降低后析出的高分子聚合物将重新溶解，使溶液的浓度增加，从而形成高温冷却快，低温冷却慢的冷却效果。只有溶液浓度达到40%时，在冷却特性曲线上才能观察到蒸汽膜阶段。
水在常温下也没有明显的蒸汽膜阶段，水的最大冷速和300℃时冷速分别为215.6℃/s和93.2℃/s，比油和不同浓度的KR6480都高出很多。
表5 油冷硬度梯度
距表面/mm[1**********]618硬度HRC48.448.548.548.24847.646.946.446.2距表面/mm[***********]硬度HRC44.844.744.844.542.242.644.643.844.6距表面/mm[***********]硬度HRC4544.944.344.745.545.545.446.745.8距表面/mm[***********]硬度HRC46.447.948.34949.15049.2——
表6 8%KR6480冷却的硬度梯度
距表面/mm[1**********]618硬度HRC53.654.454.454.45453.752.852.752.5距表面/mm[***********]硬度HRC51.451.25150.250.250.449.449.949.9距表面/mm[***********]硬度HRC50.149.45049.750.250.650.851.352.3距表面/mm[***********]硬度HRC52.953.253.354.154.354.555.1——
表715 %KR6480冷却的硬度梯度
距表面/mm[1**********]618硬度HRC54.653.654.453.552.551.850.850.150.1距表面/mm[***********]硬度HRC49.549.249.248.448.64848.548.648.3距表面/mm[***********]硬度HRC4848.748.849.849.350.150.350.852.2距表面/mm[***********]硬度HRC52.553.753.45453.954.154.1——
表830 %KR6480冷却的硬度梯度
距表面/mm[1**********]618硬度HRC51.75353.55352.35251.350.849.6距表面/mm[***********]硬度HRC48.947.947.747.247.347.346.647.147.7距表面/mm[***********]硬度HRC47.147.14847.748.548.449.650.150.1距表面/mm[***********]硬度HRC51.151.352.452.852.853.352.8——
图3 8%KR6480冷却试棒金相组织
2. 金相组织对比分析
从图3～图6可以看出，应用8%KR6480冷却试棒的表层基本上是混合马氏体组织，有少量的贝氏体，心部组织中贝氏体数量增多，与马氏体量相当；应用15%、30%冷却试棒的表层也是由大量的混合马氏体和少量的贝氏体组成，心部都是贝氏体组织多于马氏体组织；而油冷试棒的表层马氏体量较少，由大量的贝氏体组成，心部只有极少量的马氏体，出现了珠光体组织和沿晶界的条状、点状铁素体组织。
每种状态试棒表层和心部区域的组织都有差异，应用KR6480冷却试棒心部贝氏体组织都比表层区域多，油冷试棒心部因冷却速度不足出现了珠光体和铁素体组织。这是因为淬火时，试棒表层和心部的冷却速度不同。心部的冷却速度慢，奥氏体的过冷度小，奥氏体便会在较高的温度开始相变，这样所获得的马氏体组织量便相应地减少。同时，因为冷速较慢会使过冷奥氏体的转变进入贝氏体，甚至是珠光体和铁素体转变区。
对比图3～图6，可以较明显看出油冷试棒表层区域非马氏体组织比应用KR6480淬火冷却介质冷却试棒表层区域非马氏体组织要多一些，含有较多的贝氏体组织，但图3～图5不同浓度水溶性淬火冷却介质之间的组织差别并不明显。且油冷试棒心部出现了珠光体和铁素体组织。这都说明了油的冷却能力比8%、15%、30%三种浓度的KR6480淬火冷却介质的冷却能力低，高温区的冷速较慢。
图415%KR6480冷却试棒金相组织
图530%KR6480冷却试棒金相组织
图6 油冷试棒金相组织
四、结语
（1）KR6480的浓度是影响其冷却能力的主要因素之一，并可以通过浓度来调节冷却速度。
（2）KR6480淬火冷却介质的低温冷速较快，其最大冷速与油冷相当，但300℃冷速是油冷速的2.7倍。
（3）8%、15%、30%三种浓度的KR6480淬火冷却介质的冷却能力均高于生产中全损耗系统用油的冷却能力。
参考文献：
[1] 姜聚满，王莎莎，杨秀成，等.PAG水溶性淬火冷却介质与淬火油分析比较[J].金属热处理，2011（7）：131-133.
[2] 陈春怀，朱祖昌.钢的淬火冷却介质的冷却机制[J].热处理，2011（4）：70-75.
[3] 武淑珍，陈敬超，史庆南.钢铁淬火冷却用介质的研究进展[J].钢铁研究，2009（1）：55-57.
[4] 胡绍文，李卫明，刘麦秋.水溶性淬火冷却介质[J].热加工工艺，2006，35（6）：75-77.
[5] 李克生，田进安. 一种新型淬火冷却介质的应用研究[J].国外金属热处理，2004，25（2）：43-47.
[6] 陈春怀，王欣，张文兴，等.聚合物水基淬火冷却介质的应用[J].中国有色金属学报，2001，11（S2）：25-28.
[7] 傅代直，林慧国.钢的淬透性手册[M].北京：机械工业出版社，1973：36.
20170314
作者简介：王哲、刘永、陈志华、施国梅，中国航发沈阳黎明航空发动机有限责任公司。
■王哲，刘永，陈志华，施国梅
摘要：利用冷却特性测试仪测试了水、全损耗系统用油和不同浓度KR6480淬火冷却介质在850℃淬火的冷却过程曲线和冷却特性曲线，并通过U形曲线法对不同淬火冷却介质的冷却能力进行了对比分析和试验验证。试验结果表明：浓度是影响KR6480冷却能力的主要因素之一，并可以通过浓度来调节冷却速度，试验中配置的8%、15%、30%三种浓度的KR6480淬火冷却介质的冷却能力均高于生产中全损耗系统用油的冷却能力。但水溶性淬火冷却介质的低温冷速较快。
关键词：PAG；聚合物；冷却；淬火冷却介质；浓度
采用新型淬火冷却介质是一项先进的热处理技术，有机聚合物淬火冷却介质因为无毒、无烟、使用安全可靠，且冷却性能好，冷速均匀可调，使用范围广而成为新型淬火冷却介质发展的重点[1-3]。这类淬火冷却介质是将有机聚合物溶解于水中，并根据需要调整溶液的浓度和温度，配制成冷却性能满足要求的水溶液。目前有机聚合物淬火冷却介质在大批量、单一品种的热处理上用的较多，尤其对于水淬开裂、变形大、油淬不硬的工件，采用有机聚合物淬火冷却介质比淬火油更经济、高效、节能[4-6]。试验中采用的KR6480淬火冷却介质就是一种有机聚合物淬火冷却介质。
本文以水、全损耗系统用油和不同浓度的KR6480淬火冷却介质为研究对象，通过比较不同淬火冷却介质的冷却过程曲线和冷却特性曲线，并通过U形曲线法对不同淬火冷却介质的冷却能力进行了对比和试验验证，来研究KR6480的冷却特点和浓度对该淬火冷却介质冷却能力的影响，从而为其在航空工业热处理生产中的应用提供重要的参考。
一、试验材料及方法
1. 试验材料
（1）40CrNiMo合金钢 其化学成分见表1。
（2）KR6480淬火冷却介质 该淬火冷却介质是由聚烷撑乙二醇类有机聚合物（主要成分）、抗腐蚀剂、杀菌剂和其他添加剂组成的高浓度溶液，使用时稀释至合适的浓度。KR6480逆溶点为75℃±3℃。原液的特性数据如表2所示。
2. 试验方法
（1）冷却特性测试方法 先把试件加热到850℃，再将其迅速投入淬火冷却介质中，把热电偶温度随冷却时间变化的曲线记录下来，即可得到所试验材料在各具体液态介质中的冷却曲线。把冷却曲线用计算机进行微分处理即可得到冷却速度随温度变化曲线，就是淬火冷却介质的冷却速度曲线，也就是冷却特性曲线。
（2）冷却能力试验对比方法 将尺寸为φ70mm×100mm的材料为40CrNiMo的圆柱试棒在850℃淬入油和不同浓度KR6480溶液中，淬火后的试棒横向截断成两个相等部分，切断时务必注意切断处不要过热，再把断口磨光，研磨时也需冷却，然后在沿截面的直径上每隔2mm的各点上测量硬度，根据中心和表面硬度的数值和差异，对比不同冷却介质的冷却能力。
表140 CrNiMo的化学成分（质量分数） （%）
C Mn Si S P Cr Ni Mo Fe 0.36～0.44 0.50～0.80 0.17～0.37≤0.020≤0.020 0.60～0.90 1.25～1.75 0.15～0.25其余
表2 KR6480水溶性淬火冷却介质（原液）特性数据
pH值（5%）外观（原液）黏度典型值（10%）使用温度/℃9.0～11.0半透明黏稠液体1.84 10～45
（3）组织对比试验方法 将尺寸为φ70mm×100mm的材料为40CrNiMo的圆柱试棒应用不同淬火冷却介质淬火后，切割为金相试样，每试棒沿横向中心截面方向切割出表面和中心各1件。观察金相组织，分析冷速对组织转变的影响。组织对比试样的取样位置如图1所示。
二、结果
1. 不同淬火冷却介质的冷却特性测试结果
试验中使用南京科润K RSQTII冷却特性测试仪对淬火冷却介质进行检测。冷却特性和冷却过程曲线如图2所示，淬火冷却介质的冷却特性数据如表3、表4所示。
2. 不同淬火冷却介质的冷却能力对比
（1）硬度梯度对比结果 采用上文提到的冷却能力试验方法，测得油冷与8%、15%、30% KR6480淬火冷却介质冷却后的试棒硬度梯度数据如表5～表8所示。
（2）金相组织对比结果 采用上文提到的组织对比的试验方法，测得不同淬火冷却介质冷却后试棒表面和心部的金相组织如图3～图6所示。
三、分析与讨论
1. 淬火冷却介质的冷却特性差异
图1 试棒组织观察取样位置示意
图2 冷却特性和冷却过程曲线
表3 不同浓度KR6480淬火冷却介质的冷却特性数据
试验方法介质种类自来水8%KR6480 15%KR6480 20%KR6480 30%KR6480 40%KR6480全损耗系统用油运动黏度40 ℃/mm2·s-10.68 1.52 2.75 4.13 7.79 14.92 17.38 ASTM D445最大冷速/℃·s-1215.6 172.5 146.9 142.0 131.8 80.0 78.9 ISO/DIS 9950 300℃冷速/℃·s-193.2 71.49 47.01 41.76 39.59 26.21 9.5 ISO/DIS 9950检验项目检测结果
表4 不同浓度KR6480淬火冷却介质的冷却速度数据
温度/℃8%KR648015%KR648030%KR648040%KR6480全损耗系统用油时间/s冷速/℃·s-1时间/s冷速/℃·s-1时间/s冷速/℃·s-1时间/s冷速/℃·s-1时间/s冷速/℃·s-1时间/s冷速/℃·s-16003.8201.852.3172.342.1125.685.396.7812.777.9312.732.2 5004.4202.313.0141.512.9132.466.574.0014.250.7414.477.4 4005.0157.813.6128.243.888.227.968.8516.935.5616.253.0 3005.893.24.871.495.447.019.839.5920.126.2120.29.5 2007.441.666.928.798.523.8013.920.3029.76.0448.12.4冷却介质水
冷却特性是淬火冷却介质最重要的性质，图2为用符合国际标准（ISO/DIS9950）的冷却特性测试仪测出的全损耗系统用油、自来水和不同浓度KR6480水溶性淬火冷却介质在850℃淬火时的冷却过程曲线和冷却特性曲线。从图中可以看出，全损耗系统用油的冷却特性曲线分为蒸汽膜、沸腾和对流三个阶段。蒸汽膜阶段中油的特性温度为614℃，该温度较低，表面蒸汽膜阶段较长。沸腾阶段中全损耗系统用油的最大冷速为78.9℃/s。对流开始的温度用TC表示，TC越高，表明该介质的低温冷却速度越慢。如图2所示，油的TC值高于自来水和不同浓度KR6480的TC值。
随着KR6480淬火冷却介质浓度升高，从8%升高到40%，最大冷速从172.5℃/s降到80.0℃/s。300℃的冷速也呈逐渐下降的趋势，从71.49℃/s降到26.21℃/s，这说明浓度是影响KR6480冷却能力的主要因素之一，且随着浓度的增加，溶液的冷却能力逐渐下降。当浓度低于30%时，KR6480溶液在高温并没有出现明显的蒸汽膜阶段，这主要是因为该介质具有“逆溶性”，在较高温度下能析出高分子聚合物缠绕在试件表面破坏水在其表面形成的蒸汽膜，当温度降低后析出的高分子聚合物将重新溶解，使溶液的浓度增加，从而形成高温冷却快，低温冷却慢的冷却效果。只有溶液浓度达到40%时，在冷却特性曲线上才能观察到蒸汽膜阶段。
水在常温下也没有明显的蒸汽膜阶段，水的最大冷速和300℃时冷速分别为215.6℃/s和93.2℃/s，比油和不同浓度的KR6480都高出很多。
表5 油冷硬度梯度
距表面/mm[1**********]618硬度HRC48.448.548.548.24847.646.946.446.2距表面/mm[***********]硬度HRC44.844.744.844.542.242.644.643.844.6距表面/mm[***********]硬度HRC4544.944.344.745.545.545.446.745.8距表面/mm[***********]硬度HRC46.447.948.34949.15049.2——
表6 8%KR6480冷却的硬度梯度
距表面/mm[1**********]618硬度HRC53.654.454.454.45453.752.852.752.5距表面/mm[***********]硬度HRC51.451.25150.250.250.449.449.949.9距表面/mm[***********]硬度HRC50.149.45049.750.250.650.851.352.3距表面/mm[***********]硬度HRC52.953.253.354.154.354.555.1——
表715 %KR6480冷却的硬度梯度
距表面/mm[1**********]618硬度HRC54.653.654.453.552.551.850.850.150.1距表面/mm[***********]硬度HRC49.549.249.248.448.64848.548.648.3距表面/mm[***********]硬度HRC4848.748.849.849.350.150.350.852.2距表面/mm[***********]硬度HRC52.553.753.45453.954.154.1——
表830 %KR6480冷却的硬度梯度
距表面/mm[1**********]618硬度HRC51.75353.55352.35251.350.849.6距表面/mm[***********]硬度HRC48.947.947.747.247.347.346.647.147.7距表面/mm[***********]硬度HRC47.147.14847.748.548.449.650.150.1距表面/mm[***********]硬度HRC51.151.352.452.852.853.352.8——
图3 8%KR6480冷却试棒金相组织
2. 金相组织对比分析
从图3～图6可以看出，应用8%KR6480冷却试棒的表层基本上是混合马氏体组织，有少量的贝氏体，心部组织中贝氏体数量增多，与马氏体量相当；应用15%、30%冷却试棒的表层也是由大量的混合马氏体和少量的贝氏体组成，心部都是贝氏体组织多于马氏体组织；而油冷试棒的表层马氏体量较少，由大量的贝氏体组成，心部只有极少量的马氏体，出现了珠光体组织和沿晶界的条状、点状铁素体组织。
每种状态试棒表层和心部区域的组织都有差异，应用KR6480冷却试棒心部贝氏体组织都比表层区域多，油冷试棒心部因冷却速度不足出现了珠光体和铁素体组织。这是因为淬火时，试棒表层和心部的冷却速度不同。心部的冷却速度慢，奥氏体的过冷度小，奥氏体便会在较高的温度开始相变，这样所获得的马氏体组织量便相应地减少。同时，因为冷速较慢会使过冷奥氏体的转变进入贝氏体，甚至是珠光体和铁素体转变区。
对比图3～图6，可以较明显看出油冷试棒表层区域非马氏体组织比应用KR6480淬火冷却介质冷却试棒表层区域非马氏体组织要多一些，含有较多的贝氏体组织，但图3～图5不同浓度水溶性淬火冷却介质之间的组织差别并不明显。且油冷试棒心部出现了珠光体和铁素体组织。这都说明了油的冷却能力比8%、15%、30%三种浓度的KR6480淬火冷却介质的冷却能力低，高温区的冷速较慢。
图415%KR6480冷却试棒金相组织
图530%KR6480冷却试棒金相组织
图6 油冷试棒金相组织
四、结语
（1）KR6480的浓度是影响其冷却能力的主要因素之一，并可以通过浓度来调节冷却速度。
（2）KR6480淬火冷却介质的低温冷速较快，其最大冷速与油冷相当，但300℃冷速是油冷速的2.7倍。
（3）8%、15%、30%三种浓度的KR6480淬火冷却介质的冷却能力均高于生产中全损耗系统用油的冷却能力。
参考文献：
[1] 姜聚满，王莎莎，杨秀成，等.PAG水溶性淬火冷却介质与淬火油分析比较[J].金属热处理，2011（7）：131-133.
[2] 陈春怀，朱祖昌.钢的淬火冷却介质的冷却机制[J].热处理，2011（4）：70-75.
[3] 武淑珍，陈敬超，史庆南.钢铁淬火冷却用介质的研究进展[J].钢铁研究，2009（1）：55-57.
[4] 胡绍文，李卫明，刘麦秋.水溶性淬火冷却介质[J].热加工工艺，2006，35（6）：75-77.
[5] 李克生，田进安. 一种新型淬火冷却介质的应用研究[J].国外金属热处理，2004，25（2）：43-47.
[6] 陈春怀，王欣，张文兴，等.聚合物水基淬火冷却介质的应用[J].中国有色金属学报，2001，11（S2）：25-28.
[7] 傅代直，林慧国.钢的淬透性手册[M].北京：机械工业出版社，1973：36.
20170314
作者简介：王哲、刘永、陈志华、施国梅，中国航发沈阳黎明航空发动机有限责任公司。