高支模施工方案
(斜屋面施工方案)
工程名称：
工程地点：
施工单位：
编制单位：XX 市XXXXXXXX 公司XX 花园一区项目部 编制人： 分公司技术负责人： 编制日期：2005年 月 日
审核负责人： 审批日期：2005年 月 日 审批负责人 审批日期：2005年 月 日
文件编号：
目 录
一、编制依据 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1
二、工程概况 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1
三、模板支撑体系设计 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。2
四、施工方法 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3
五、质量保证措施 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。5
六、主要安全技术措施 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。6
七、计算书 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。6 （一）7.3米楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 。。。。。。。。。。。。。6 （二）5.95米梁模板扣件钢管高支撑架计算书 。。。。。。。。。。。。。。13 （三）7.3米梁模板门式脚手架支撑计算书 。。。。。。。。。。。。。。。。。20 （四）5.95米梁模板门式脚手架支撑计算书 。。。。。。。。。。。。。。。。27 （五）7.5米楼板模板门式脚手架支撑计算书 。。。。。。。。。。。。。。。34
一、 编制依据
1. 《混凝土结构工程处施工质量验收规范》GB 50204—2002
2. 本工程设计施工图
3. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。
4. 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
二、 工程概况
海珠XX 一区工程，由广州XXXXXXX 有限公司投资兴建，位于广州市海珠区XX 路XXX 号。
本工程三栋楼，一层地下室（三栋楼连通），其中3号楼地上9层，其余1、2号楼地上十二层，三栋楼的顶屋均有夹层，三栋楼的天面均采用斜屋面；呈金字塔形。
本工程一区1号楼坡屋面从十三层（夹层）楼面○3～○23轴×B ～○N 轴起面积约为512m ，夹层楼面设计标高40.5 m 起算，坡屋○2
顶平面标高50.1 m ，面积为13m 2，层内最高为7.8m ，最低为1.0m （由于在夹层内有电梯机房，至使模板支撑的搭设高最高为7.8m ）；坡度为平45度, 梁截面尺寸主要有200×400 mm、200×500 mm等截面型式、其中在○B ×○9～○17轴和○N ×○10～○18轴各有一条装饰弧形梁，截面尺寸分别为200×1500 mm和200×1600 mm，设计梁面标高为46.45m ，弧形梁支模高度最高为4.2m ，斜板厚为120mm ，采用C25砼。一区2号楼坡屋面从十三层（夹层）○3～○20轴×○B ～○N 轴面积约为473m 2，2号楼坡屋面与1号楼的坡屋面标高、构造基本一样。
本工程一区3号楼坡屋面从十层（夹层）楼面○1～○10轴×○C ～○U 轴起面积约为470m 2，夹层楼面设计标高31.80 m起算，坡屋顶平面标高41.40 m，面积为13m 2，层内最高为7.8m ，最低为1.0m （由于在夹层内有电梯机房，至使模板支撑的搭设高最高为7.8m ）；坡度为平45度, 梁截面尺寸主要有200×400 mm 、200×500 mm 等截面型式、其中在○1×○j ～○Q 轴和○10×○H ～○N 轴各有一条装饰弧形梁，截面尺寸分别为200×1500 mm和200×1600 mm，设计梁面标高为37.65m ，弧形梁支模高度最高为4.2m ，斜板厚为120mm ，采用C25砼。由于该工程斜屋面形式较为复杂，坡度较陡，层高较大，针对该坡屋面，提出1、2号楼以扣件钢管高支撑施工方案，3号楼以门式架的高支模施工方案。
三、 模板支撑体系设计
（一）1、2号楼扣件钢管支撑体系：
1、模板：面板使用18mm 厚夹板，规格为920×1820，面板下排两层80×80mm 的木枋，上层枋间距300mm ，下层枋间距900mm 。
2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mm 厚的夹板制成。梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于500mm ，梁底板用80×80广东松枋支承，梁底的上排枋间距为300mm ，下排枋为80×80木枋。(见梁模板支撑剖面图)
3、支撑体系：
1） 斜屋面支撑系统采用Ф48mm ×3.5mm 钢管搭设；
2） 脊梁立柱排距600mm ，斜板立柱排距900mm ×900mm 。钢管支架
底部用木板做垫块，纵横向的水平拉杆每高1.5m 设一道，全部钢管支撑水平设钢管拉杆，底部设纵横扫地杆。
3） 内外两侧设450交叉剪力刀撑，每隔3m 设一排的剪刀撑，剪刀
撑底部到地。 (见模板支撑剖面图)
（二）3号楼门式架支撑体系：
1、模板：面板使用18mm 厚夹板，规格为920×1820，面板下排两层80×80mm 的木枋，上层枋间距300mm ，下层枋间距1219mm ，即架宽。门架间距是900mm 。
2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mm 厚的夹板制成。梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于500mm ，梁底板用80×80广东松枋支承，梁底的上排枋间距为450mm ，下排枋为80×80木枋。
3、支撑体系：
⑴、楼面模板、梁侧及梁底模板均采用18mm 厚夹板。楼面梁板用门
式架加可调托作顶架，龙骨均用80×80mm 木枋，上铺18mm 厚夹板。
⑵、门式架之间全部用交叉连杆连接，每层门架沿排向设置纵横水平
拉杆，底部设纵横扫地杆。
⑶、内外两侧设450交叉剪力刀撑，每隔3m 设一排的剪刀撑，剪刀撑
底部到地。
（4）、所有的门式架必须垫80×80木枋通长(见模板支撑剖面图) 。
四、 施工方法
（一）扣件钢管高支撑施工方法
1、 模板搭设
⑴ 按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始立柱，离柱
边200mm 排第一立柱，每间距600mm 立一柱，并扣上扫地杆，扫地杆离200mm 左右，排至梁的另一边的支承柱时，如果排架至柱的距离大于400mm 时，加一排支顶。搭设完钢管支撑后，钢管上放置上托, 下排枋沿梁轴方向，上排枋垂直梁轴方向。然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。(见梁模板支撑剖面图)
⑵ 支撑体系要求在底部上200mm 位置用万向扣扣一道钢管拉杆，
纵横各一道，以保证整体性及稳定性。在立柱顶部下100mm 纵横各扣一道钢管拉杆，若钢管立柱有少许左右错位，不成直线，错位处要用木子塞住，并用14#铁丝绑扎。立柱从底部的水平拉杆起每高1.5m 设一道水平拉杆, 水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在主梁正反水平拉杆端部要顶到柱。在内、外两侧拉450交叉剪刀撑，每隔3m 设一排角度不大于450的剪刀撑，剪刀撑底部到地。另沿主梁位轴线的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。
（二）门式架高支撑施工方法
1、模板搭设
⑴、门架按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始排架，
离柱边200mm 排第一只架，每间距900mm 放一只架，并拉上交叉连杆，排至梁的另一边的支承柱时，如果排架至柱的距离大于400mm 时，将最后几排的门架排距由900mm 调整为600mm ，使最后一排排距符合要求。底层架铺设后，再架设中、上层架，然后加顶托，大致调整高度到预定平水，在顶托上放木枋，第一层枋沿梁轴方向，第二排枋垂直梁轴方向，间距300mm 。然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。
⑵、门式脚手架支撑体系要求在底部上200mm 位置用万向扣扣一道钢管拉杆，纵横各一道，以保证整体性及稳定性。在顶层架顶部下100mm 纵横各扣一道钢管拉杆，若门架有少许左右错位，不成直线，错位处要用木子塞住，并用14#铁丝绑扎。
（3）、在底层架横杆中央处扣一道通长拉杆，故整个支撑高度范围内设
置水平拉杆如下：距楼面200mm 设扫地杆，以上每个门式架设置一道水平拉杆，共设置六道；水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在端部要顶到柱。在悬臂的模板体系处要作加固处理，在内、外两侧拉450交叉剪刀撑，沿字母轴方向每隔3m 设一排角度不大于450的剪刀撑，剪刀撑底部到地。另沿梁位的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。另沿主梁位轴线的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。搭设上层门架时，使用有梯施工平台。
（三） 模板拆除
根据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报告，当混凝土达到拆模强度要求后，再安排拆除模板；对板及梁部分，强度要达到100％；对悬臂部分，跨度大于8m 的梁，拆模强度要达到设计强度的100％。模板拆除时，先松顶托，把顶托除下, 利用原支撑体系做脚架, 拆卸梁及楼面模板, 最后拆除支撑体系。
五、质量保证措施
⑴ 立柱就位前应放出控制线，使立柱尽量在同一直线上，以便与水
平拉杆连接及使其满足间距要求。
⑵ 门架、立柱排放时要用线秤称量，控制其垂直度。
⑶ 水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层，检查其拉结是否牢
固到位，以防“虚结”。
⑷ 所用的木料，尤其是木枋，必须于使用前严格检查其完好性，严
禁使用虫蛀、腐蚀严重的枋材。
⑸ 支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板。
六. 主要安全技术措施
1. 废烂木枋不能使用；
2. 安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合安全要求；
3. 内模板安装高度超过2.5m 时，应搭设临时脚手架；
4. 在4m 以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向；
5. 正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除；
6. 安装二层或二层以上的外围墙、柱及梁模板，先搭设脚手架或安
全网；
水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳定物体上。
七、计算书
(一) 7.3米楼板模板扣件钢管高支撑架计算书
模板支架搭设高度为7.3米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
梁顶托采用80×80mm 木方。
图 楼板支撑架立面简图
图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×0.900+0.350×0.900=3.015kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m
面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；
I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2) ；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.015+1.4×2.250) ×0.300×0.300=0.061kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.061×1000×
1000/48600=1.253N/mm2
面板的抗弯强度验算 f
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.015+1.4×2.250) ×0.300=1.218kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1218.0/(2×900.000×
18.000)=0.113N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.015×3004/(100×6000×437400)=0.063mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。 1. 荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m
静荷载 q1 = 1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.750=1.050kN/m 2. 木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.030/0.900=2.256kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.26×0.90×0.90=0.183kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×2.256=1.218kN 最大支座力 N=1.1×0.900×2.256=2.233kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.183×106/85333.3=2.14N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×1218/(2×80×80)=0.286N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×1.005×900.04/(100×9000.00×3413333.5)=0.145mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.233kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。
托梁计算简图
0.642
托梁弯矩图(kN.m)
0.080
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.641kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.468kN 经过计算得到最大变形 V= 1.1mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.641×106/85333.3=7.51N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×4090/(2×80×80)=0.959N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.1mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN ；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1. 静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.129×9.480=1.224kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.283kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.120×0.900×0.900=2.430kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.937kN。
2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN
3. 不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 7.56kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2) ； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3) ；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m ；
公式(1)的计算结果： = 78.43N/mm2，立杆的稳定性计算
公式(2)的计算结果： = 34.20N/mm2，立杆的稳定性计算
满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.018；
公式(3)的计算结果： = 47.07N/mm2，立杆的稳定性计算
(二) 梁模板扣件钢管高支撑架计算书
模板支架搭设高度为5.95米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=200mm×1600mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。 梁顶托采用80×80mm 木方。
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图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.120×0.450×0.300=0.496kN。
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.500×1.600×0.200+0.500×0.200=8.260kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×0.200=0.400kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3； I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2) ； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×8.260+1.4×0.400) ×0.300×0.300=0.094kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.094×1000×1000/10800=8.727N/mm2
面板的抗弯强度验算 f
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×8.260+1.4×0.400) ×0.300=1.885kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1885.0/(2×200.000×18.000)=0.785N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI
面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.260×3004/(100×6000×97200)=0.777mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.600×0.300=12.240kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.300×(2×1.600+0.200)/0.200=2.550kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.200×0.300=0.120kN
均布荷载 q = 1.2×12.240+1.2×2.550=17.748kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.120=0.168kN
A
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.355kN N2=2.355kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.540kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.355kN 经过计算得到最大变形 V= 0.6mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.540×106/85333.3=6.33N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×2.354/(2×80×80)=0.552N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.6mm
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
（二）梁底顶托梁计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。
2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN
托梁计算简图
0.671
托梁弯矩图(kN.m)
0.084
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.671kN.m
经过计算得到最大支座 F= 7.809kN
经过计算得到最大变形 V= 1.2mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.671×106/85333.3=7.86N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×4277/(2×80×80)=1.002N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =1.2mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN ；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=7.81kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×9.480=1.469kN N = 7.809+1.469=9.278kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2) ； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3) ；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m ；
公式(1)的计算结果： = 96.26N/mm2，立杆的稳定性计算
公式(2)的计算结果： = 41.98N/mm2，立杆的稳定性计算
满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.018；
公式(3)的计算结果： = 57.77N/mm2，立杆的稳定性计算
(三) 7.3米梁模板门式脚手架支撑计算书
计算的脚手架搭设高度为7.3米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm 钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm 钢管。
每榀门架之间的距离0.90m ，梁底木方距离300mm 。
梁底木方截面宽度80mm ，高度80mm 。
梁顶托采用80×80mm 木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.120×0.300×0.300=0.330kN。
一、梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。
1. 荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.500×0.300=3.825kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.300×(2×0.500+0.200)/0.200=0.900kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(3.825+0.900)+1.4×0.600=6.510kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
A
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.981kN
N2=0.981kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.533kN.m
经过计算得到最大支座 F= 0.981kN
经过计算得到最大变形 V= 2.3mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.533×106/85333.3=6.25N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×0.981/(2×80×80)=0.230N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =2.3mm
木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。
托梁计算简图
0.285
托梁弯矩图(kN.m)
0.036
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.284kN.m
经过计算得到最大支座 F= 3.316kN
经过计算得到最大变形 V= 0.5mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.284×106/85333.3=3.33N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×1816/(2×80×80)=0.426N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.5mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 4步4设 0.165×4/4=0.165kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.498kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.498 / 1.950 = 0.255kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用42.0×2.5mm 钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.024×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.067kN/m
水平加固杆采用42.0×2.5mm 钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为
0.024×(1×1.830)/(2×1.950)=0.011kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.145kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.400kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力1.184kN ，1.184kN
第2榀门架两端点力3.316kN ，3.316kN
第3榀门架两端点力3.316kN ，3.316kN
第4榀门架两端点力1.184kN ，1.184kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 6.632kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.400kN/m； NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 6.632kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 9.5m。
经计算得到，N = 1.2×0.400×9.480+6.632=11.185kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 11.19kN； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
—— 门架立杆的稳定系数, 由长细比 kh0/i
查表得到，=0.477；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd= 1.0×60.669=60.669kN。
立杆的稳定性计算 N
(四) 5.95米梁模板门式脚手架支撑计算书
计算的脚手架搭设高度为5.95米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步
距1.95米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm 钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm 钢管。
每榀门架之间的距离0.90m ，梁底木方距离300mm 。
梁底木方截面宽度100mm ，高度100mm 。
梁顶托采用100×100mm 木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.120×0.300×0.300=0.330kN。
一、梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。
1. 荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.600×0.300=12.240kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.300×(2×1.600+0.200)/0.200=2.550kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(12.240+2.550)+1.4×0.600=18.588kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
A
木方计算简图
0.000
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=2.189kN
N2=2.189kN
经过计算得到最大弯矩 M= 1.209kN.m
经过计算得到最大支座 F= 2.189kN
经过计算得到最大变形 V= 2.1mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；
I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.209×106/166666.7=7.25N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×2.189/(2×100×100)=0.328N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =2.1mm
木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。
托梁计算简图
0.632
托梁弯矩图(kN.m)
0.032
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.631kN.m
经过计算得到最大支座 F= 7.356kN
经过计算得到最大变形 V= 0.5mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；
I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.631×106/166666.7=3.79N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×4029/(2×100×100)=0.604N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.5mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 4步4设 0.165×4/4=0.165kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.498kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.498 / 1.950 = 0.255kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用42.0×2.5mm 钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.024×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.067kN/m
水平加固杆采用42.0×2.5mm 钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为
0.024×(1×1.830)/(2×1.950)=0.011kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.145kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.400kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力2.625kN ，2.625kN
第2榀门架两端点力7.356kN ，7.356kN
第3榀门架两端点力7.356kN ，7.356kN
第4榀门架两端点力2.625kN ，2.625kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 14.712kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.400kN/m； NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 14.712kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 9.5m。
经计算得到，N = 1.2×0.400×9.480+14.712=19.265kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 19.27kN； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
—— 门架立杆的稳定系数, 由长细比 kh0/i
查表得到，=0.477；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；
h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd= 1.0×60.669=60.669kN。
立杆的稳定性计算 N
(五) 7.5米楼板模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为7.5米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 2.12米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm 钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm 钢管。
每榀门架之间的距离0.90m ，梁底木方距离300mm 。
梁底木方截面宽度80mm ，高度80mm 。
梁顶托采用80×80mm 木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
一、楼板底木方的计算
木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为
1. 荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.120×0.300=0.918kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.500×0.300=0.750kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(0.918+0.105)+1.4×0.750=2.278kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
2.28kN/m
木方计算简图
0.184
木方弯矩图(kN.m)
0.026
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.820kN
N2=2.255kN
N3=2.255kN
N4=0.820kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.184kN.m
经过计算得到最大支座 F= 2.255kN
经过计算得到最大变形 V= 0.3mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.184×106/85333.3=2.16N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×1.229/(2×80×80)=0.288N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.3mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
二、楼板底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。
托梁计算简图
0.931
托梁弯矩图(kN.m)
0.723
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.947kN.m
经过计算得到最大支座 F= 9.094kN
经过计算得到最大变形 V= 4.1mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.947×106/85333.3=11.10N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×5674/(2×80×80)=1.330N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =4.1mm
顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 4步4设 0.165×4/4=0.165kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.498kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.498 / 1.950 = 0.255kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用42.0×2.5mm 钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×2.120)=0.920
2×0.024×(4×2.120)/cos/(4×1.950)=0.072kN/m
水平加固杆采用42.0×2.5mm 钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为
0.024×(1×2.120)/(2×1.950)=0.013kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.152kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.407kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力4.745kN ，9.094kN
第2榀门架两端点力7.750kN ，7.750kN
第3榀门架两端点力9.094kN ，4.745kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 15.499kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.407kN/m； NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 15.499kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 9.5m。
经计算得到，N = 1.2×0.407×9.480+15.499=20.132kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 20.13kN； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
—— 门架立杆的稳定系数, 由长细比 kh0/i
查表得到，=0.477；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2； f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd= 1.0×60.669=60.669kN。
立杆的稳定性计算 N
高支模施工方案
(斜屋面施工方案)
工程名称：
工程地点：
施工单位：
编制单位：XX 市XXXXXXXX 公司XX 花园一区项目部 编制人： 分公司技术负责人： 编制日期：2005年 月 日
审核负责人： 审批日期：2005年 月 日 审批负责人 审批日期：2005年 月 日
文件编号：
目 录
一、编制依据 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1
二、工程概况 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1
三、模板支撑体系设计 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。2
四、施工方法 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3
五、质量保证措施 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。5
六、主要安全技术措施 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。6
七、计算书 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。6 （一）7.3米楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 。。。。。。。。。。。。。6 （二）5.95米梁模板扣件钢管高支撑架计算书 。。。。。。。。。。。。。。13 （三）7.3米梁模板门式脚手架支撑计算书 。。。。。。。。。。。。。。。。。20 （四）5.95米梁模板门式脚手架支撑计算书 。。。。。。。。。。。。。。。。27 （五）7.5米楼板模板门式脚手架支撑计算书 。。。。。。。。。。。。。。。34
一、 编制依据
1. 《混凝土结构工程处施工质量验收规范》GB 50204—2002
2. 本工程设计施工图
3. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。
4. 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
二、 工程概况
海珠XX 一区工程，由广州XXXXXXX 有限公司投资兴建，位于广州市海珠区XX 路XXX 号。
本工程三栋楼，一层地下室（三栋楼连通），其中3号楼地上9层，其余1、2号楼地上十二层，三栋楼的顶屋均有夹层，三栋楼的天面均采用斜屋面；呈金字塔形。
本工程一区1号楼坡屋面从十三层（夹层）楼面○3～○23轴×B ～○N 轴起面积约为512m ，夹层楼面设计标高40.5 m 起算，坡屋○2
顶平面标高50.1 m ，面积为13m 2，层内最高为7.8m ，最低为1.0m （由于在夹层内有电梯机房，至使模板支撑的搭设高最高为7.8m ）；坡度为平45度, 梁截面尺寸主要有200×400 mm、200×500 mm等截面型式、其中在○B ×○9～○17轴和○N ×○10～○18轴各有一条装饰弧形梁，截面尺寸分别为200×1500 mm和200×1600 mm，设计梁面标高为46.45m ，弧形梁支模高度最高为4.2m ，斜板厚为120mm ，采用C25砼。一区2号楼坡屋面从十三层（夹层）○3～○20轴×○B ～○N 轴面积约为473m 2，2号楼坡屋面与1号楼的坡屋面标高、构造基本一样。
本工程一区3号楼坡屋面从十层（夹层）楼面○1～○10轴×○C ～○U 轴起面积约为470m 2，夹层楼面设计标高31.80 m起算，坡屋顶平面标高41.40 m，面积为13m 2，层内最高为7.8m ，最低为1.0m （由于在夹层内有电梯机房，至使模板支撑的搭设高最高为7.8m ）；坡度为平45度, 梁截面尺寸主要有200×400 mm 、200×500 mm 等截面型式、其中在○1×○j ～○Q 轴和○10×○H ～○N 轴各有一条装饰弧形梁，截面尺寸分别为200×1500 mm和200×1600 mm，设计梁面标高为37.65m ，弧形梁支模高度最高为4.2m ，斜板厚为120mm ，采用C25砼。由于该工程斜屋面形式较为复杂，坡度较陡，层高较大，针对该坡屋面，提出1、2号楼以扣件钢管高支撑施工方案，3号楼以门式架的高支模施工方案。
三、 模板支撑体系设计
（一）1、2号楼扣件钢管支撑体系：
1、模板：面板使用18mm 厚夹板，规格为920×1820，面板下排两层80×80mm 的木枋，上层枋间距300mm ，下层枋间距900mm 。
2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mm 厚的夹板制成。梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于500mm ，梁底板用80×80广东松枋支承，梁底的上排枋间距为300mm ，下排枋为80×80木枋。(见梁模板支撑剖面图)
3、支撑体系：
1） 斜屋面支撑系统采用Ф48mm ×3.5mm 钢管搭设；
2） 脊梁立柱排距600mm ，斜板立柱排距900mm ×900mm 。钢管支架
底部用木板做垫块，纵横向的水平拉杆每高1.5m 设一道，全部钢管支撑水平设钢管拉杆，底部设纵横扫地杆。
3） 内外两侧设450交叉剪力刀撑，每隔3m 设一排的剪刀撑，剪刀
撑底部到地。 (见模板支撑剖面图)
（二）3号楼门式架支撑体系：
1、模板：面板使用18mm 厚夹板，规格为920×1820，面板下排两层80×80mm 的木枋，上层枋间距300mm ，下层枋间距1219mm ，即架宽。门架间距是900mm 。
2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mm 厚的夹板制成。梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于500mm ，梁底板用80×80广东松枋支承，梁底的上排枋间距为450mm ，下排枋为80×80木枋。
3、支撑体系：
⑴、楼面模板、梁侧及梁底模板均采用18mm 厚夹板。楼面梁板用门
式架加可调托作顶架，龙骨均用80×80mm 木枋，上铺18mm 厚夹板。
⑵、门式架之间全部用交叉连杆连接，每层门架沿排向设置纵横水平
拉杆，底部设纵横扫地杆。
⑶、内外两侧设450交叉剪力刀撑，每隔3m 设一排的剪刀撑，剪刀撑
底部到地。
（4）、所有的门式架必须垫80×80木枋通长(见模板支撑剖面图) 。
四、 施工方法
（一）扣件钢管高支撑施工方法
1、 模板搭设
⑴ 按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始立柱，离柱
边200mm 排第一立柱，每间距600mm 立一柱，并扣上扫地杆，扫地杆离200mm 左右，排至梁的另一边的支承柱时，如果排架至柱的距离大于400mm 时，加一排支顶。搭设完钢管支撑后，钢管上放置上托, 下排枋沿梁轴方向，上排枋垂直梁轴方向。然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。(见梁模板支撑剖面图)
⑵ 支撑体系要求在底部上200mm 位置用万向扣扣一道钢管拉杆，
纵横各一道，以保证整体性及稳定性。在立柱顶部下100mm 纵横各扣一道钢管拉杆，若钢管立柱有少许左右错位，不成直线，错位处要用木子塞住，并用14#铁丝绑扎。立柱从底部的水平拉杆起每高1.5m 设一道水平拉杆, 水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在主梁正反水平拉杆端部要顶到柱。在内、外两侧拉450交叉剪刀撑，每隔3m 设一排角度不大于450的剪刀撑，剪刀撑底部到地。另沿主梁位轴线的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。
（二）门式架高支撑施工方法
1、模板搭设
⑴、门架按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始排架，
离柱边200mm 排第一只架，每间距900mm 放一只架，并拉上交叉连杆，排至梁的另一边的支承柱时，如果排架至柱的距离大于400mm 时，将最后几排的门架排距由900mm 调整为600mm ，使最后一排排距符合要求。底层架铺设后，再架设中、上层架，然后加顶托，大致调整高度到预定平水，在顶托上放木枋，第一层枋沿梁轴方向，第二排枋垂直梁轴方向，间距300mm 。然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。
⑵、门式脚手架支撑体系要求在底部上200mm 位置用万向扣扣一道钢管拉杆，纵横各一道，以保证整体性及稳定性。在顶层架顶部下100mm 纵横各扣一道钢管拉杆，若门架有少许左右错位，不成直线，错位处要用木子塞住，并用14#铁丝绑扎。
（3）、在底层架横杆中央处扣一道通长拉杆，故整个支撑高度范围内设
置水平拉杆如下：距楼面200mm 设扫地杆，以上每个门式架设置一道水平拉杆，共设置六道；水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在端部要顶到柱。在悬臂的模板体系处要作加固处理，在内、外两侧拉450交叉剪刀撑，沿字母轴方向每隔3m 设一排角度不大于450的剪刀撑，剪刀撑底部到地。另沿梁位的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。另沿主梁位轴线的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。搭设上层门架时，使用有梯施工平台。
（三） 模板拆除
根据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报告，当混凝土达到拆模强度要求后，再安排拆除模板；对板及梁部分，强度要达到100％；对悬臂部分，跨度大于8m 的梁，拆模强度要达到设计强度的100％。模板拆除时，先松顶托，把顶托除下, 利用原支撑体系做脚架, 拆卸梁及楼面模板, 最后拆除支撑体系。
五、质量保证措施
⑴ 立柱就位前应放出控制线，使立柱尽量在同一直线上，以便与水
平拉杆连接及使其满足间距要求。
⑵ 门架、立柱排放时要用线秤称量，控制其垂直度。
⑶ 水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层，检查其拉结是否牢
固到位，以防“虚结”。
⑷ 所用的木料，尤其是木枋，必须于使用前严格检查其完好性，严
禁使用虫蛀、腐蚀严重的枋材。
⑸ 支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板。
六. 主要安全技术措施
1. 废烂木枋不能使用；
2. 安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合安全要求；
3. 内模板安装高度超过2.5m 时，应搭设临时脚手架；
4. 在4m 以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向；
5. 正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除；
6. 安装二层或二层以上的外围墙、柱及梁模板，先搭设脚手架或安
全网；
水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳定物体上。
七、计算书
(一) 7.3米楼板模板扣件钢管高支撑架计算书
模板支架搭设高度为7.3米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
梁顶托采用80×80mm 木方。
图 楼板支撑架立面简图
图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×0.900+0.350×0.900=3.015kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m
面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；
I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2) ；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.015+1.4×2.250) ×0.300×0.300=0.061kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.061×1000×
1000/48600=1.253N/mm2
面板的抗弯强度验算 f
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.015+1.4×2.250) ×0.300=1.218kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1218.0/(2×900.000×
18.000)=0.113N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.015×3004/(100×6000×437400)=0.063mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。 1. 荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m
静荷载 q1 = 1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.750=1.050kN/m 2. 木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.030/0.900=2.256kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.26×0.90×0.90=0.183kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×2.256=1.218kN 最大支座力 N=1.1×0.900×2.256=2.233kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.183×106/85333.3=2.14N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×1218/(2×80×80)=0.286N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×1.005×900.04/(100×9000.00×3413333.5)=0.145mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.233kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。
托梁计算简图
0.642
托梁弯矩图(kN.m)
0.080
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.641kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.468kN 经过计算得到最大变形 V= 1.1mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.641×106/85333.3=7.51N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×4090/(2×80×80)=0.959N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.1mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN ；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1. 静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.129×9.480=1.224kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.283kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.120×0.900×0.900=2.430kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.937kN。
2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN
3. 不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 7.56kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2) ； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3) ；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m ；
公式(1)的计算结果： = 78.43N/mm2，立杆的稳定性计算
公式(2)的计算结果： = 34.20N/mm2，立杆的稳定性计算
满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.018；
公式(3)的计算结果： = 47.07N/mm2，立杆的稳定性计算
(二) 梁模板扣件钢管高支撑架计算书
模板支架搭设高度为5.95米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=200mm×1600mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。 梁顶托采用80×80mm 木方。
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图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.120×0.450×0.300=0.496kN。
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.500×1.600×0.200+0.500×0.200=8.260kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×0.200=0.400kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3； I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2) ； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×8.260+1.4×0.400) ×0.300×0.300=0.094kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.094×1000×1000/10800=8.727N/mm2
面板的抗弯强度验算 f
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×8.260+1.4×0.400) ×0.300=1.885kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1885.0/(2×200.000×18.000)=0.785N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI
面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.260×3004/(100×6000×97200)=0.777mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.600×0.300=12.240kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.300×(2×1.600+0.200)/0.200=2.550kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.200×0.300=0.120kN
均布荷载 q = 1.2×12.240+1.2×2.550=17.748kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.120=0.168kN
A
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.355kN N2=2.355kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.540kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.355kN 经过计算得到最大变形 V= 0.6mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.540×106/85333.3=6.33N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×2.354/(2×80×80)=0.552N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.6mm
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
（二）梁底顶托梁计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。
2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN
托梁计算简图
0.671
托梁弯矩图(kN.m)
0.084
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.671kN.m
经过计算得到最大支座 F= 7.809kN
经过计算得到最大变形 V= 1.2mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.671×106/85333.3=7.86N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×4277/(2×80×80)=1.002N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =1.2mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN ；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=7.81kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×9.480=1.469kN N = 7.809+1.469=9.278kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2) ； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3) ；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m ；
公式(1)的计算结果： = 96.26N/mm2，立杆的稳定性计算
公式(2)的计算结果： = 41.98N/mm2，立杆的稳定性计算
满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.018；
公式(3)的计算结果： = 57.77N/mm2，立杆的稳定性计算
(三) 7.3米梁模板门式脚手架支撑计算书
计算的脚手架搭设高度为7.3米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm 钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm 钢管。
每榀门架之间的距离0.90m ，梁底木方距离300mm 。
梁底木方截面宽度80mm ，高度80mm 。
梁顶托采用80×80mm 木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.120×0.300×0.300=0.330kN。
一、梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。
1. 荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.500×0.300=3.825kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.300×(2×0.500+0.200)/0.200=0.900kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(3.825+0.900)+1.4×0.600=6.510kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
A
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.981kN
N2=0.981kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.533kN.m
经过计算得到最大支座 F= 0.981kN
经过计算得到最大变形 V= 2.3mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.533×106/85333.3=6.25N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×0.981/(2×80×80)=0.230N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =2.3mm
木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。
托梁计算简图
0.285
托梁弯矩图(kN.m)
0.036
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.284kN.m
经过计算得到最大支座 F= 3.316kN
经过计算得到最大变形 V= 0.5mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.284×106/85333.3=3.33N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×1816/(2×80×80)=0.426N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.5mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 4步4设 0.165×4/4=0.165kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.498kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.498 / 1.950 = 0.255kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用42.0×2.5mm 钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.024×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.067kN/m
水平加固杆采用42.0×2.5mm 钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为
0.024×(1×1.830)/(2×1.950)=0.011kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.145kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.400kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力1.184kN ，1.184kN
第2榀门架两端点力3.316kN ，3.316kN
第3榀门架两端点力3.316kN ，3.316kN
第4榀门架两端点力1.184kN ，1.184kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 6.632kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.400kN/m； NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 6.632kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 9.5m。
经计算得到，N = 1.2×0.400×9.480+6.632=11.185kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 11.19kN； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
—— 门架立杆的稳定系数, 由长细比 kh0/i
查表得到，=0.477；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd= 1.0×60.669=60.669kN。
立杆的稳定性计算 N
(四) 5.95米梁模板门式脚手架支撑计算书
计算的脚手架搭设高度为5.95米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步
距1.95米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm 钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm 钢管。
每榀门架之间的距离0.90m ，梁底木方距离300mm 。
梁底木方截面宽度100mm ，高度100mm 。
梁顶托采用100×100mm 木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.120×0.300×0.300=0.330kN。
一、梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。
1. 荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.600×0.300=12.240kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.300×(2×1.600+0.200)/0.200=2.550kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(12.240+2.550)+1.4×0.600=18.588kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
A
木方计算简图
0.000
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=2.189kN
N2=2.189kN
经过计算得到最大弯矩 M= 1.209kN.m
经过计算得到最大支座 F= 2.189kN
经过计算得到最大变形 V= 2.1mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；
I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.209×106/166666.7=7.25N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×2.189/(2×100×100)=0.328N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =2.1mm
木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。
托梁计算简图
0.632
托梁弯矩图(kN.m)
0.032
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.631kN.m
经过计算得到最大支座 F= 7.356kN
经过计算得到最大变形 V= 0.5mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；
I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.631×106/166666.7=3.79N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×4029/(2×100×100)=0.604N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.5mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 4步4设 0.165×4/4=0.165kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.498kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.498 / 1.950 = 0.255kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用42.0×2.5mm 钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.024×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.067kN/m
水平加固杆采用42.0×2.5mm 钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为
0.024×(1×1.830)/(2×1.950)=0.011kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.145kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.400kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力2.625kN ，2.625kN
第2榀门架两端点力7.356kN ，7.356kN
第3榀门架两端点力7.356kN ，7.356kN
第4榀门架两端点力2.625kN ，2.625kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 14.712kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.400kN/m； NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 14.712kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 9.5m。
经计算得到，N = 1.2×0.400×9.480+14.712=19.265kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 19.27kN； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
—— 门架立杆的稳定系数, 由长细比 kh0/i
查表得到，=0.477；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；
h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd= 1.0×60.669=60.669kN。
立杆的稳定性计算 N
(五) 7.5米楼板模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为7.5米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 2.12米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm 钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm 钢管。
每榀门架之间的距离0.90m ，梁底木方距离300mm 。
梁底木方截面宽度80mm ，高度80mm 。
梁顶托采用80×80mm 木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
一、楼板底木方的计算
木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为
1. 荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.120×0.300=0.918kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.500×0.300=0.750kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(0.918+0.105)+1.4×0.750=2.278kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
2.28kN/m
木方计算简图
0.184
木方弯矩图(kN.m)
0.026
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.820kN
N2=2.255kN
N3=2.255kN
N4=0.820kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.184kN.m
经过计算得到最大支座 F= 2.255kN
经过计算得到最大变形 V= 0.3mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.184×106/85333.3=2.16N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×1.229/(2×80×80)=0.288N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.3mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
二、楼板底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。
托梁计算简图
0.931
托梁弯矩图(kN.m)
0.723
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.947kN.m
经过计算得到最大支座 F= 9.094kN
经过计算得到最大变形 V= 4.1mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.947×106/85333.3=11.10N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×5674/(2×80×80)=1.330N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =4.1mm
顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 4步4设 0.165×4/4=0.165kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.498kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.498 / 1.950 = 0.255kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用42.0×2.5mm 钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×2.120)=0.920
2×0.024×(4×2.120)/cos/(4×1.950)=0.072kN/m
水平加固杆采用42.0×2.5mm 钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为
0.024×(1×2.120)/(2×1.950)=0.013kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.152kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.407kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力4.745kN ，9.094kN
第2榀门架两端点力7.750kN ，7.750kN
第3榀门架两端点力9.094kN ，4.745kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 15.499kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.407kN/m； NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 15.499kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 9.5m。
经计算得到，N = 1.2×0.407×9.480+15.499=20.132kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 20.13kN； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
—— 门架立杆的稳定系数, 由长细比 kh0/i
查表得到，=0.477；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2； f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd= 1.0×60.669=60.669kN。
立杆的稳定性计算 N