发电厂锅炉引风机节能改造

第３０卷，总第１７１期２０１２年１月，第１期

《节能技术》

ＥＮＥＲＧＹＣＯＮＳＥＲＶＡＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ

Ｖ０１．３０．Ｓｕｍ．Ｎ０．１７ｌ

Ｊａｎ．２０１２。Ｎｏ．１

发电厂锅炉引风机节能改造

李成喜１。王焕新１。陈国艳２

（１．武汉凯迪控股投资有限公司，湖北武汉４３０２２３；２．清华大学热能系，北京１０００８４）摘要：武汉凯迪公司自主研发的生物质直燃循环流化床锅炉。试验锅炉为２４０∥ｈ循环流化

床锅炉，每台炉配备两台电机功率８００ｋＷ的型号为Ｙ６—４０一２６Ｆ引风机，单台引风机锅炉平均负

荷１７０∥ｈ，为满足汽机接带负荷，需要启动两台引风机，运行方式不经济，通过技术改造，可实现节

能目的。

关键词：循环流化床锅炉；引风机；性能试验

中图分类号：Ｔｌ（２８４．８

文献标识码：Ａ

文章编号：ｌ００２—６３３９（２０１２）０１—００９１一０５

ＥｎｅｒｇｙＳａＶｉｎｇＲｅｔｒｏｆｉｔｏｆＩｎｄｕｃｅｄＤｒａｆｔＦａｎｉｎＰｏｗｅｒＰｌａｎｔ

ＵＣｈｅｎｇ一】【ｉ１，ＷＡＮＧＨｕ舳一ｘｉｎｌ，ＣＨＥＮＧｕｏ—ｙ锄２

（１．Ｗｕｈ肌ＫａｉｄｉＨｏｌｄｉｎｇＩｎｖｅｓｔＩＩｌｅｎｔＣＯ．Ｌｔｄ，Ｗｕｈ锄４３０２２３，Ｃｈｉｎａ；

２．ＴｓｉｎｇｈｕａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８４，Ｃｈｉｎａ）

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｄｉｒｅｃｔ—ｆｉｒｅｄｂｏｉｌｅｒ，ｗｈｉｃｈｃｏｍｅｓｆｂｍＫａｉｄｉｅｌｅｃｔｒｉｃｐｏｗｅｒ，ｉｓｄｉｆｋｒｅｎｔｆｂｍｏｒｄｉｎａｒｙｃｏａｌｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎＣＦＢ

ｂｏｉｌｅｒ蛐ｄｏｔｌｌｅ玛ｂｉｏｍ鹅ｓ

ｄｉｒｅｃｔ—ｆｉｒｅｄｂｏｉｌｅｒ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ

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ｓａｔｉｓｆｙｔｈｅＣＦＢ．Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ

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ＫｅｙｗＯｒｄｓ：ＣＦＢｂｏｉｌｅｒ；ｉｎｄｕｃｅｄｄ阳ｎｆａｒｌ；ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙ

ｐｒｏＰｅｒｔｉｅｓ

Ｏ引言

风机节能在国民经济各部门中的地位和作用是举足轻重的。因而风机的节能具有十分重要的意义…。造成风机能耗较高的原因有多种。例如，由于通风工程设计者对管网阻力计算不准确，选用风

由于层层加码，造成所选用风机的额定风量远远超过工况实需风量。这时风机操作者只好采用插板或调节门节流来增加阻力，以求减少风量，使之符合工况要求。

风机的配套电动机容量选取偏大。由于国产电动机的规格难以完全满足风机的配套，采购时往往选取高档额定功率的电动机，造成大马拉小车，降低

机的人员又担心计算压力和流量不能满足工况需

要，故选用过大的安全裕量，或者无适宜性能的风机

了电动机的负荷率，浪费了电能。风机使用中采用

了不适宜的或效率低的调节方法，降低了风机的调节效率‘２圳。

据某煤炭公司对１４８台矿井主通风机的调查。运行效率在７０％以上的占１０％左右；运行效率低于５５％的竟达５９％。据某钢铁联合企业的调查．通风

・９１・

规格可选而选用风机的高档性能或高压区。结果，颗粒机www.ftxny.com饲料颗粒机

收稿日期２０ｌｌ一∞一２９

修订稿日期２０ｌｌ—ｌｌ—ｌｌ

作者简介：李成喜（１９７０一）。男。硕士，技术总监．研究方向：生

物质流化床锅炉发电技术。

机的平均运行效率只有４０％左右。某发电厂锅炉鼓引风机的最高运行效率只有６７．５％，最低仅为

４５．２％［５—７｜。

因此，本文充分利用凯迪公司现有的设备进行研究改造，以期取得良好的效果，为推广风机节能工

作提供基础试验数据。

１引风机性能

本试验引风机选用两台电机功率８００ｋｗ的型号为Ｙ６—４０—２６Ｆ引风机，参数如表ｌ所示。

表ｌ

引风机及其电机主要参数

２试验工况

为了准确掌握目前引风机及其相关烟道的特性，为引风机改型提供准确的数据，进行引风机性能

试验，并根据试验结果计算引风机改型设计参数。

通过锅炉负荷分别在不同工况条件下，对两台引风机进行试验，获得其性能参数。

＃１炉两台引风机甲和乙进行试验，每次试验选择８个工况，各个工况的试验内容如下：

（１）工况ｌ：甲引风机单独运行，乙引风机停用，锅炉负荷为经常出现的低负荷。

（２）工况２：甲引风机单独运行，乙引风机停用，

甲引风机进口风门开度为１００％，锅炉负荷调整至相应引风量下的负荷。

（３）工况３：启动乙引风机，甲引风机仍保持运行，且它的进口风门开度仍保持１００％，调整乙引风机进口风门，使得锅炉负荷达到额定值，且此时总引风量为额定锅炉负荷下的可能的最大值。

（４）工况４：两台引风机投用，锅炉负荷、总引风量维持在工况３下的数值，将两台引风机调整至相同电流。

（５）工况５：两台引风机投用，将锅炉负荷调整至经常运行的高负荷，相应调整两台引风机使得两台引风机保持相同的电流。

（６）工况６：两台引风机投用，将锅炉负荷、总引

・９２・

风量恢复到工况３下的数值，乙引风机进口风门开

度调整至１００％，而甲引风机进口风门开度调整至

合适的数值。

（７）工况７：甲引风机停用，乙引风机单独运行，

乙引风机进口风门开度为１００％，锅炉负荷调整至相应引风量下的负荷。

（８）工况８：甲引风机停用，乙引风机单独运行，锅炉负荷为经常出现的低负荷。

由于工况３、工况６的一侧引风机进口风门全开、另一侧引风机进口风门开度较小，以致除尘器后

的两侧烟道的烟气量相差很大，使得烟气量小的一侧烟气速度较低，部分测点速度接近于零甚至有回

流，存在较大的烟气量测量误差，因此，对工况３、工况６的试验数据不作分析计算。

３试验结果与分析

３．１

不同试验工况下烟气量特性

本试验分别对六种工况进行试验，并对各个工

况下的参数在不同氧量和不同转速的条件下进行了修正，如表２所示。关于表中的文字内容在表后做

了相应注释。

３．２＃ｌ炉引风量选型分析

由表２可以看出，在同等开度下，＃１炉引风机

甲各项指标、出力不及引风机乙，故＃ｌ炉选择引风机甲改造，引风机乙备用。将工况４烟气量修正至常态、设计转速、高氧量时的数值为１０５．９３ｍ３／ｓ，即

在上述状态下，锅炉所需的总引风量为

１０５．９３

ｍ３／ｓ，单台引风量为５２．９６ｍ３／ｓ，取５３

ｍ３／ｓ

作为改型设计工况１的风量用于＃１炉风机选型。

根据表２中试验结果，拟合出常态、设计转速、高氧量时锅炉负荷与引风量的关系曲线与表格，＃ｌ炉如图ｌ所示。

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为０．８７ｋｇ／ｍ３、引风机转速为９６０ｒ／ｍｉｎ时，锅炉总引风量为９８．４４ｍ３／ｓ，单台引风机的引风量为

４９．２２

风量为９８．４４ｍ３／ｓ、单台引风机的引风量为

４９．２２５３１０

ｍ３／ｓ时，所需风压为５

３０８．５

Ｐａ，近似取

ｍ３／ｓ，取陔值作为改型设计工况２的风量用

Ｐａ作为改型设计工况２的风压用于风机选型。

于＃１炉风机选型。

高负荷２２０∥ｈ、正常氧量３．５％、引风机进口密度为Ｏ．８７ｋｇ／ｍ３、引风机转速为９６０ｒ／ｍｉｎ时，锅炉总引风量为９０．００ｍ３／ｓ，因此初步决定此时采用单

３．４引风机改型设计参数汇总确定

根据前面对几种改型设计工况风量、风压的推

算，得出改型设计参数汇总如表４所示，按锅炉负荷

为２２０Ｌ／ｈ，引风机投入运行的是甲引风机，电机功率８００ｋＷ容量。

经过对锅炉不同工况、不同煤种引风机的引风量、风压等所有相关数据进行测试、试验，经过调研、技术论证和立项批准，决定引风机重新选型改造；对主要部件叶轮、集流器、机壳蜗舌、出口烟道流线重新设计，原出口烟道扩散角度约１９０，不符合风机设

侧运行，所以取该值作为改型设计工况３的风量用

于风机选型完全满足要求旧。１０｜。

３．３

不同试验工况下引风机风压试验

由表３可见：将满负荷试验工况４的引风机风压修正至常态、设计转速、高氧量时，此数值为：甲侧

６１４７

Ｐａ，乙侧６

０４２

Ｐａ，为了安全起见，加之乙侧风

压可能不可靠，取两侧中的较大值并近似至

６１５０

计规范要求，规范要求出口烟道扩散角度不大于

１２０，此次改造一并设计，重新制作。为了节省费用，保留原风机电机、风箱、轴、轴承座等。根据性能试验结果，选取＃１炉引风机甲改造。

Ｐａ，作为改型设计工况１的风压用于风机选

１５０

型。该取值对应的风门开度仍为工况４的风门开度

７２％一８１％，即按６风压富裕量。

高负荷２２０Ｌ／ｈ、高氧量５．０％、引风机进口密度为０．８７ｋ∥ｍ３、引风机转速为９６０ｒ／ｍｉｎ、锅炉总引

表２＃ｌ炉引风机风量试验

Ｐａ取值，引风机仍有较大的

根据前面性能试验，对设计工况风量、风压进行推算，得出改型设计参数汇总，选择国内业绩较好的

引风机专业制造厂家作为引风机改造单位。

注释：

①表中“氧最修正ｌ”是将各试验Ｔ．况下的氧馈修正至同一氧量３．５％（正常运行氧鼍）．以修正试验氧鞋不同引起的烟气量的不同；②表中“氧皓修正２”是将各试验丁况下的氧最修ｌＥ至同一氧艟５．Ｏ％（掺烧无烟煤所需氧量），以修正试验氧量不问引起的烟气量的不同；③表中“常态”为引风机进ｕ烟气密度为ｏ．８７ｋ∥ｍ３时的状态；④表中“标态”为引风机进口烟气密度为１．２９３ｋｇ／ｍ３时的状态；

⑤表中“转速修正”是将各试验丁况下的转速修正至引风机设计转速９６０⑥表中“过最牵气系数”由锅炉氧域按简化公式ａ＝２ｌ／（２ｌ—０２）计算；

⑦表中“电功率”根据引风机电流计算．计算中功率阕索取ｏ．８５。电压取１０．３ｋＶ．而从Ｄｃｓ电气ｉ田Ｉ面记录的电功率不准确，故没有表示；⑧表中“流情测最截面宙度”根据引风机进ｕ前烟道负匝、温度、氧最按烟煤烟气密度特性曲线计算得到。⑨表中“／”前的数据是引风机甲，“／”之后的数据是乙。

・９３・

ｒ／ｍｉｎ；

表３＃ｌ炉引风机风压试验

表４＃ｌ炉引风机改型参数汇总

参照改型设计参数，根据本厂引风机生产系列，

最终确定选择Ｙ４—６０—１４Ｎｏ．２５．５Ｆ型引风机，叶

轮（包括防磨处理）、集流器，机壳等主要部件由成都电力机械厂制作，出口烟道由我公司自行按规范设计，设备安装包括出口烟道安装由我公司生产部

承担，改造后在现场进行动平衡调整试验。风机改

型后的性能参数如表５所示¨１。。

表５＃ｌ炉甲引风机改型后参数

撑ｌ炉引风机甲于＃ｌ机组大修期间开始施工，改

型后投用前，甲风机现场进行了动平衡调整，轴承振

动都不超过０．０３蚴，机械性能符合规范。＃ｌ炉引

风机甲满载运行锅炉平均负荷１９５∥ｈ左右，比改造前负荷平均上升２５ｔ／ｈ，单引风机运行基本能满

・９４・

足当前负荷要求，对风机性能进行了测试，数据表

明，＃１炉引风机效率为７６．２％［１２】。３．５经济性能分析

［２］李福河，戴守恒．黄色秸秆发电锅炉给料系统安装调试及问题分析［Ｊ］．吉林电力，２００９，３７（２）：３３—３５．

［３］丁淑芳．流化床内介质主要流化特性参数的研究［Ｊ］．洁净煤技术，２００８，１４（１）：２４—２８．

［４］衡丽君，段坤杰，何长征．某电厂引风机改型方案研究［Ｊ］．节能技术，２０１０，２８（２）：１８７—１８９．

［５］于汉启．风电技术的发展及风机选型［Ｊ］．电网与清洁能源，２００９（１２）：８４—８６．

［６］宋怀俊，张彩云，韩绿霞．离心泵高效率运行的方法与措施［Ｊ］．节能技术，２００５，２３（３）：２４７—２５０．

［７］张衍国，李清海，王连声．燃用生物质的循环流化床热风系统结构与运行［Ｊ］．节能技术，２００５，２３（４）：２９ｌ一２９４．

［８］陈国艳，张忠孝，黄志强．纳米级石灰石钙基脱硫试验研究［Ｊ］．洁净煤技术，２００７，１３（２）：７３—７６．

［９］Ｔｒｅｅ

ｍｅｎｔｓｏｆ

ＤＲ，ＣｌａｒｋＡ

６

对电力市场和供热市场按年发电利用小时３００ｈ、年供热２ｌＯ０００ｔ，预测锅炉年产汽

ｔ，机组的引风机单耗比改造前平均下降

ｋＷｈ／ｔ汽，贝０：年节约厂用电：

３２５００００ｔ×１．４４ｋＷ矿／ｔ汽＝４６８０００ｋＶＩｒｈ

３２５００００１．４４

年实现净效益：

４６８００００ｋＷｈ×Ｏ．４６９歹己／ｋＷｈ＝２１９４９２０元

项目改造后实现效益约２１９．５万形年。

４结论

经过对锅炉不同工况、不同煤种引风机的引风量、风压等所有相关数据进行测试、试验，决定对引风机重新选型改造。参照改型设计参数，根据本厂引风机生产系列，最终确定选择Ｙ４—６０一１４Ｎｏ．

２５．５Ｆ型引风机。另外对改型后的经济性能分析，

ｗ．Ａｄｖ明ｃｅｄｒｅｂｕｍｉｎｇｍｅ鹅ｕｒｅ－

ａ

ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ肌ｄｓｐｅｃｉｅ８ｉｎｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄｃｏａｌ

ｎ砌ｅ．Ｆｕ－

ｅｌ，２０００，７９（１３）：１６８７—１６９５．

［１０］高春萍，李祥华，黄伟为，王婷．浅析燃煤小火电机组的生物质能技术改造［Ｊ］．中国资源综合利用，２００７，２５（８）：３ｌ一３３．

［１１］莫晓聃，李涛．垂直轴风力机概述及发展优势剖析［Ｊ］．节能技术，加１０，２８（５）：４５０—４５３．

［１２］于希宁．保定热电厂４５０

Ｌ／ｈ

可节约成本２１９．５万形年，效益可观。

参考文献

［１］庞海宇，李嵩，沈炳耘．Ｇ４—７３型离心风机改用单板叶片的数值模拟［Ｊ］．节能技术，２０ｌｌ，２９（１）：５２—５６．

ｃＦＢ锅炉床温控制系

统改造［Ｊ］．中国电力，２００７，加（２）：５Ｉ一５４．

（上接第９０页）

４Ｃｌ一＋Ｆｅ３＋－＋（ＦｅＣｌ．）一

其清除，最终导致除雾器堵塞。

在接下来近半年的运行中，针对上述引起除雾器堵塞的原因进行了严格控制，目前除雾器的运行状态良好。

４Ｃｌ一＋Ｚｎ“＿（ＺｎＣｌ４）２一

其中的Ｆ一更容易与Ａｌ¨形成络合物（ＡｌＦｘ），覆盖在石灰石颗粒的表面，形成磷灰石类的物质，分子式为Ｃ＆ＡｌＢ（ＯＨ）２・ｃａＦ：…，使得石灰石的溶解

速率进一步下降，导致吸收剂活性急剧降低。运行人员为了维持脱硫效率，加人了过量的石灰石浆液。

５结论与建议

除雾器迅速堵塞。除了本身脱硫系统的相关参数可能不正常之外，还可能与锅炉燃煤情况，燃烧调

整，电除尘运行状况有很大关系。在平时运行中也要对所处理的烟气参数进行监控，出现问题立即进行调整。

同时除雾器冲洗的频率，冲洗流量和压力也要

最终导致吸收塔浆液中的碳酸钙过剩。

同时由于锅炉低负荷时间较长，燃烧不充分，不

完全燃烧产物较多。期间吸收塔经常溢流出黑色泡沫，黑色的物质是黑色的油质或者是煤不完全燃烧产生的碳，这些物质是憎水的，在底部有氧化空气不

断鼓人的话，油质或者炭黑就会附着在气泡上，一直上升到液面，形成黑色泡沫。

密切关注，定期对除雾器压差运行历史记录进行分

析，保证除雾器正常运行。

参考文献

［１］曾庭华，杨华．廖永进，郭斌．湿法烟气脱硫系统的

再加上烟气携带大量的飞灰，不完全燃烧产生

的黑色的物质，浆液中过量的ＣａＣ０，沉积在除雾器

表面，其混合物粘性较大，即使不停的冲洗也无法将

调试，试验及运行［Ｍ］．北京：中国电力出版社，２００８．５．

・９５・

第３０卷，总第１７１期２０１２年１月，第１期

《节能技术》

ＥＮＥＲＧＹＣＯＮＳＥＲＶＡＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ

Ｖ０１．３０．Ｓｕｍ．Ｎ０．１７ｌ

Ｊａｎ．２０１２。Ｎｏ．１

发电厂锅炉引风机节能改造

李成喜１。王焕新１。陈国艳２

（１．武汉凯迪控股投资有限公司，湖北武汉４３０２２３；２．清华大学热能系，北京１０００８４）摘要：武汉凯迪公司自主研发的生物质直燃循环流化床锅炉。试验锅炉为２４０∥ｈ循环流化

床锅炉，每台炉配备两台电机功率８００ｋＷ的型号为Ｙ６—４０一２６Ｆ引风机，单台引风机锅炉平均负

荷１７０∥ｈ，为满足汽机接带负荷，需要启动两台引风机，运行方式不经济，通过技术改造，可实现节

能目的。

关键词：循环流化床锅炉；引风机；性能试验

中图分类号：Ｔｌ（２８４．８

文献标识码：Ａ

文章编号：ｌ００２—６３３９（２０１２）０１—００９１一０５

ＥｎｅｒｇｙＳａＶｉｎｇＲｅｔｒｏｆｉｔｏｆＩｎｄｕｃｅｄＤｒａｆｔＦａｎｉｎＰｏｗｅｒＰｌａｎｔ

ＵＣｈｅｎｇ一】【ｉ１，ＷＡＮＧＨｕ舳一ｘｉｎｌ，ＣＨＥＮＧｕｏ—ｙ锄２

（１．Ｗｕｈ肌ＫａｉｄｉＨｏｌｄｉｎｇＩｎｖｅｓｔＩＩｌｅｎｔＣＯ．Ｌｔｄ，Ｗｕｈ锄４３０２２３，Ｃｈｉｎａ；

２．ＴｓｉｎｇｈｕａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８４，Ｃｈｉｎａ）

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｄｉｒｅｃｔ—ｆｉｒｅｄｂｏｉｌｅｒ，ｗｈｉｃｈｃｏｍｅｓｆｂｍＫａｉｄｉｅｌｅｃｔｒｉｃｐｏｗｅｒ，ｉｓｄｉｆｋｒｅｎｔｆｂｍｏｒｄｉｎａｒｙｃｏａｌｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎＣＦＢ

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ｄｉｒｅｃｔ—ｆｉｒｅｄｂｏｉｌｅｒ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ

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ｔｅｓｔｉｓ

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２４０Ｌ／ｈＣＦＢｗｉｔｈ

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８００ｋｗｉｎｄｕｃｅｄｄｒａｆｔ

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ｔｗｏｉｎｄｕｃｅｄｄｒａｆｔｆａｎｔｏ

ｆｈｍｎｓ．ｔｈｅｌｏａｄｏｆｔｌｌｅｂｏｉｌｅｒｉｓ

１７０∥ｈ。∞‘ｉｔｉｓｎｅｅｄｅｄｍｎｔｌｌｅ

ｓａｔｉｓｆｙｔｈｅＣＦＢ．Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ

ｔｒａｎｓｆｏ珊ａｔｉｏｎ

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∞ｈｌｅＶｅｍｅ

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ＫｅｙｗＯｒｄｓ：ＣＦＢｂｏｉｌｅｒ；ｉｎｄｕｃｅｄｄ阳ｎｆａｒｌ；ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙ

ｐｒｏＰｅｒｔｉｅｓ

Ｏ引言

风机节能在国民经济各部门中的地位和作用是举足轻重的。因而风机的节能具有十分重要的意义…。造成风机能耗较高的原因有多种。例如，由于通风工程设计者对管网阻力计算不准确，选用风

由于层层加码，造成所选用风机的额定风量远远超过工况实需风量。这时风机操作者只好采用插板或调节门节流来增加阻力，以求减少风量，使之符合工况要求。

风机的配套电动机容量选取偏大。由于国产电动机的规格难以完全满足风机的配套，采购时往往选取高档额定功率的电动机，造成大马拉小车，降低

机的人员又担心计算压力和流量不能满足工况需

要，故选用过大的安全裕量，或者无适宜性能的风机

了电动机的负荷率，浪费了电能。风机使用中采用

了不适宜的或效率低的调节方法，降低了风机的调节效率‘２圳。

据某煤炭公司对１４８台矿井主通风机的调查。运行效率在７０％以上的占１０％左右；运行效率低于５５％的竟达５９％。据某钢铁联合企业的调查．通风

・９１・

规格可选而选用风机的高档性能或高压区。结果，颗粒机www.ftxny.com饲料颗粒机

收稿日期２０ｌｌ一∞一２９

修订稿日期２０ｌｌ—ｌｌ—ｌｌ

作者简介：李成喜（１９７０一）。男。硕士，技术总监．研究方向：生

物质流化床锅炉发电技术。

机的平均运行效率只有４０％左右。某发电厂锅炉鼓引风机的最高运行效率只有６７．５％，最低仅为

４５．２％［５—７｜。

因此，本文充分利用凯迪公司现有的设备进行研究改造，以期取得良好的效果，为推广风机节能工

作提供基础试验数据。

１引风机性能

本试验引风机选用两台电机功率８００ｋｗ的型号为Ｙ６—４０—２６Ｆ引风机，参数如表ｌ所示。

表ｌ

引风机及其电机主要参数

２试验工况

为了准确掌握目前引风机及其相关烟道的特性，为引风机改型提供准确的数据，进行引风机性能

试验，并根据试验结果计算引风机改型设计参数。

通过锅炉负荷分别在不同工况条件下，对两台引风机进行试验，获得其性能参数。

＃１炉两台引风机甲和乙进行试验，每次试验选择８个工况，各个工况的试验内容如下：

（１）工况ｌ：甲引风机单独运行，乙引风机停用，锅炉负荷为经常出现的低负荷。

（２）工况２：甲引风机单独运行，乙引风机停用，

甲引风机进口风门开度为１００％，锅炉负荷调整至相应引风量下的负荷。

（３）工况３：启动乙引风机，甲引风机仍保持运行，且它的进口风门开度仍保持１００％，调整乙引风机进口风门，使得锅炉负荷达到额定值，且此时总引风量为额定锅炉负荷下的可能的最大值。

（４）工况４：两台引风机投用，锅炉负荷、总引风量维持在工况３下的数值，将两台引风机调整至相同电流。

（５）工况５：两台引风机投用，将锅炉负荷调整至经常运行的高负荷，相应调整两台引风机使得两台引风机保持相同的电流。

（６）工况６：两台引风机投用，将锅炉负荷、总引

・９２・

风量恢复到工况３下的数值，乙引风机进口风门开

度调整至１００％，而甲引风机进口风门开度调整至

合适的数值。

（７）工况７：甲引风机停用，乙引风机单独运行，

乙引风机进口风门开度为１００％，锅炉负荷调整至相应引风量下的负荷。

（８）工况８：甲引风机停用，乙引风机单独运行，锅炉负荷为经常出现的低负荷。

由于工况３、工况６的一侧引风机进口风门全开、另一侧引风机进口风门开度较小，以致除尘器后

的两侧烟道的烟气量相差很大，使得烟气量小的一侧烟气速度较低，部分测点速度接近于零甚至有回

流，存在较大的烟气量测量误差，因此，对工况３、工况６的试验数据不作分析计算。

３试验结果与分析

３．１

不同试验工况下烟气量特性

本试验分别对六种工况进行试验，并对各个工

况下的参数在不同氧量和不同转速的条件下进行了修正，如表２所示。关于表中的文字内容在表后做

了相应注释。

３．２＃ｌ炉引风量选型分析

由表２可以看出，在同等开度下，＃１炉引风机

甲各项指标、出力不及引风机乙，故＃ｌ炉选择引风机甲改造，引风机乙备用。将工况４烟气量修正至常态、设计转速、高氧量时的数值为１０５．９３ｍ３／ｓ，即

在上述状态下，锅炉所需的总引风量为

１０５．９３

ｍ３／ｓ，单台引风量为５２．９６ｍ３／ｓ，取５３

ｍ３／ｓ

作为改型设计工况１的风量用于＃１炉风机选型。

根据表２中试验结果，拟合出常态、设计转速、高氧量时锅炉负荷与引风量的关系曲线与表格，＃ｌ炉如图ｌ所示。

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２２５ｆ

２００｝・ｆ——Ｌ一—一．・——二—＿ｌ‘ｆ

为０．８７ｋｇ／ｍ３、引风机转速为９６０ｒ／ｍｉｎ时，锅炉总引风量为９８．４４ｍ３／ｓ，单台引风机的引风量为

４９．２２

风量为９８．４４ｍ３／ｓ、单台引风机的引风量为

４９．２２５３１０

ｍ３／ｓ时，所需风压为５

３０８．５

Ｐａ，近似取

ｍ３／ｓ，取陔值作为改型设计工况２的风量用

Ｐａ作为改型设计工况２的风压用于风机选型。

于＃１炉风机选型。

高负荷２２０∥ｈ、正常氧量３．５％、引风机进口密度为Ｏ．８７ｋｇ／ｍ３、引风机转速为９６０ｒ／ｍｉｎ时，锅炉总引风量为９０．００ｍ３／ｓ，因此初步决定此时采用单

３．４引风机改型设计参数汇总确定

根据前面对几种改型设计工况风量、风压的推

算，得出改型设计参数汇总如表４所示，按锅炉负荷

为２２０Ｌ／ｈ，引风机投入运行的是甲引风机，电机功率８００ｋＷ容量。

经过对锅炉不同工况、不同煤种引风机的引风量、风压等所有相关数据进行测试、试验，经过调研、技术论证和立项批准，决定引风机重新选型改造；对主要部件叶轮、集流器、机壳蜗舌、出口烟道流线重新设计，原出口烟道扩散角度约１９０，不符合风机设

侧运行，所以取该值作为改型设计工况３的风量用

于风机选型完全满足要求旧。１０｜。

３．３

不同试验工况下引风机风压试验

由表３可见：将满负荷试验工况４的引风机风压修正至常态、设计转速、高氧量时，此数值为：甲侧

６１４７

Ｐａ，乙侧６

０４２

Ｐａ，为了安全起见，加之乙侧风

压可能不可靠，取两侧中的较大值并近似至

６１５０

计规范要求，规范要求出口烟道扩散角度不大于

１２０，此次改造一并设计，重新制作。为了节省费用，保留原风机电机、风箱、轴、轴承座等。根据性能试验结果，选取＃１炉引风机甲改造。

Ｐａ，作为改型设计工况１的风压用于风机选

１５０

型。该取值对应的风门开度仍为工况４的风门开度

７２％一８１％，即按６风压富裕量。

高负荷２２０Ｌ／ｈ、高氧量５．０％、引风机进口密度为０．８７ｋ∥ｍ３、引风机转速为９６０ｒ／ｍｉｎ、锅炉总引

表２＃ｌ炉引风机风量试验

Ｐａ取值，引风机仍有较大的

根据前面性能试验，对设计工况风量、风压进行推算，得出改型设计参数汇总，选择国内业绩较好的

引风机专业制造厂家作为引风机改造单位。

注释：

①表中“氧最修正ｌ”是将各试验Ｔ．况下的氧馈修正至同一氧量３．５％（正常运行氧鼍）．以修正试验氧鞋不同引起的烟气量的不同；②表中“氧皓修正２”是将各试验丁况下的氧最修ｌＥ至同一氧艟５．Ｏ％（掺烧无烟煤所需氧量），以修正试验氧量不问引起的烟气量的不同；③表中“常态”为引风机进ｕ烟气密度为ｏ．８７ｋ∥ｍ３时的状态；④表中“标态”为引风机进口烟气密度为１．２９３ｋｇ／ｍ３时的状态；

⑤表中“转速修正”是将各试验丁况下的转速修正至引风机设计转速９６０⑥表中“过最牵气系数”由锅炉氧域按简化公式ａ＝２ｌ／（２ｌ—０２）计算；

⑦表中“电功率”根据引风机电流计算．计算中功率阕索取ｏ．８５。电压取１０．３ｋＶ．而从Ｄｃｓ电气ｉ田Ｉ面记录的电功率不准确，故没有表示；⑧表中“流情测最截面宙度”根据引风机进ｕ前烟道负匝、温度、氧最按烟煤烟气密度特性曲线计算得到。⑨表中“／”前的数据是引风机甲，“／”之后的数据是乙。

・９３・

ｒ／ｍｉｎ；

表３＃ｌ炉引风机风压试验

表４＃ｌ炉引风机改型参数汇总

参照改型设计参数，根据本厂引风机生产系列，

最终确定选择Ｙ４—６０—１４Ｎｏ．２５．５Ｆ型引风机，叶

轮（包括防磨处理）、集流器，机壳等主要部件由成都电力机械厂制作，出口烟道由我公司自行按规范设计，设备安装包括出口烟道安装由我公司生产部

承担，改造后在现场进行动平衡调整试验。风机改

型后的性能参数如表５所示¨１。。

表５＃ｌ炉甲引风机改型后参数

撑ｌ炉引风机甲于＃ｌ机组大修期间开始施工，改

型后投用前，甲风机现场进行了动平衡调整，轴承振

动都不超过０．０３蚴，机械性能符合规范。＃ｌ炉引

风机甲满载运行锅炉平均负荷１９５∥ｈ左右，比改造前负荷平均上升２５ｔ／ｈ，单引风机运行基本能满

・９４・

足当前负荷要求，对风机性能进行了测试，数据表

明，＃１炉引风机效率为７６．２％［１２】。３．５经济性能分析

［２］李福河，戴守恒．黄色秸秆发电锅炉给料系统安装调试及问题分析［Ｊ］．吉林电力，２００９，３７（２）：３３—３５．

［３］丁淑芳．流化床内介质主要流化特性参数的研究［Ｊ］．洁净煤技术，２００８，１４（１）：２４—２８．

［４］衡丽君，段坤杰，何长征．某电厂引风机改型方案研究［Ｊ］．节能技术，２０１０，２８（２）：１８７—１８９．

［５］于汉启．风电技术的发展及风机选型［Ｊ］．电网与清洁能源，２００９（１２）：８４—８６．

［６］宋怀俊，张彩云，韩绿霞．离心泵高效率运行的方法与措施［Ｊ］．节能技术，２００５，２３（３）：２４７—２５０．

［７］张衍国，李清海，王连声．燃用生物质的循环流化床热风系统结构与运行［Ｊ］．节能技术，２００５，２３（４）：２９ｌ一２９４．

［８］陈国艳，张忠孝，黄志强．纳米级石灰石钙基脱硫试验研究［Ｊ］．洁净煤技术，２００７，１３（２）：７３—７６．

［９］Ｔｒｅｅ

ｍｅｎｔｓｏｆ

ＤＲ，ＣｌａｒｋＡ

６

对电力市场和供热市场按年发电利用小时３００ｈ、年供热２ｌＯ０００ｔ，预测锅炉年产汽

ｔ，机组的引风机单耗比改造前平均下降

ｋＷｈ／ｔ汽，贝０：年节约厂用电：

３２５００００ｔ×１．４４ｋＷ矿／ｔ汽＝４６８０００ｋＶＩｒｈ

３２５００００１．４４

年实现净效益：

４６８００００ｋＷｈ×Ｏ．４６９歹己／ｋＷｈ＝２１９４９２０元

项目改造后实现效益约２１９．５万形年。

４结论

经过对锅炉不同工况、不同煤种引风机的引风量、风压等所有相关数据进行测试、试验，决定对引风机重新选型改造。参照改型设计参数，根据本厂引风机生产系列，最终确定选择Ｙ４—６０一１４Ｎｏ．

２５．５Ｆ型引风机。另外对改型后的经济性能分析，

ｗ．Ａｄｖ明ｃｅｄｒｅｂｕｍｉｎｇｍｅ鹅ｕｒｅ－

ａ

ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ肌ｄｓｐｅｃｉｅ８ｉｎｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄｃｏａｌ

ｎ砌ｅ．Ｆｕ－

ｅｌ，２０００，７９（１３）：１６８７—１６９５．

［１０］高春萍，李祥华，黄伟为，王婷．浅析燃煤小火电机组的生物质能技术改造［Ｊ］．中国资源综合利用，２００７，２５（８）：３ｌ一３３．

［１１］莫晓聃，李涛．垂直轴风力机概述及发展优势剖析［Ｊ］．节能技术，加１０，２８（５）：４５０—４５３．

［１２］于希宁．保定热电厂４５０

Ｌ／ｈ

可节约成本２１９．５万形年，效益可观。

参考文献

［１］庞海宇，李嵩，沈炳耘．Ｇ４—７３型离心风机改用单板叶片的数值模拟［Ｊ］．节能技术，２０ｌｌ，２９（１）：５２—５６．

ｃＦＢ锅炉床温控制系

统改造［Ｊ］．中国电力，２００７，加（２）：５Ｉ一５４．

（上接第９０页）

４Ｃｌ一＋Ｆｅ３＋－＋（ＦｅＣｌ．）一

其清除，最终导致除雾器堵塞。

在接下来近半年的运行中，针对上述引起除雾器堵塞的原因进行了严格控制，目前除雾器的运行状态良好。

４Ｃｌ一＋Ｚｎ“＿（ＺｎＣｌ４）２一

其中的Ｆ一更容易与Ａｌ¨形成络合物（ＡｌＦｘ），覆盖在石灰石颗粒的表面，形成磷灰石类的物质，分子式为Ｃ＆ＡｌＢ（ＯＨ）２・ｃａＦ：…，使得石灰石的溶解

速率进一步下降，导致吸收剂活性急剧降低。运行人员为了维持脱硫效率，加人了过量的石灰石浆液。

５结论与建议

除雾器迅速堵塞。除了本身脱硫系统的相关参数可能不正常之外，还可能与锅炉燃煤情况，燃烧调

整，电除尘运行状况有很大关系。在平时运行中也要对所处理的烟气参数进行监控，出现问题立即进行调整。

同时除雾器冲洗的频率，冲洗流量和压力也要

最终导致吸收塔浆液中的碳酸钙过剩。

同时由于锅炉低负荷时间较长，燃烧不充分，不

完全燃烧产物较多。期间吸收塔经常溢流出黑色泡沫，黑色的物质是黑色的油质或者是煤不完全燃烧产生的碳，这些物质是憎水的，在底部有氧化空气不

断鼓人的话，油质或者炭黑就会附着在气泡上，一直上升到液面，形成黑色泡沫。

密切关注，定期对除雾器压差运行历史记录进行分

析，保证除雾器正常运行。

参考文献

［１］曾庭华，杨华．廖永进，郭斌．湿法烟气脱硫系统的

再加上烟气携带大量的飞灰，不完全燃烧产生

的黑色的物质，浆液中过量的ＣａＣ０，沉积在除雾器

表面，其混合物粘性较大，即使不停的冲洗也无法将

调试，试验及运行［Ｍ］．北京：中国电力出版社，２００８．５．

・９５・