班级：交工082班 姓名：崔明 学号：200800617
锚定板挡土墙
一、锚定板挡土墙概述
1.1锚定板结构与挡土原理
锚定板挡土墙由墙面系、钢拉杆及锚定板和填料共同组成，如图1所示。墙面系由预制的钢筋混凝土肋柱和挡土板拼装，或者直接用预制的钢筋混凝土面
板拼装而成。钢拉杆
外端与墙面系的肋柱
或面板连接，而内端
与锚定板连接，通过
钢拉杆，依靠埋置在
填料中的锚定板所提
供的抗拔力来维持挡
土墙的稳定。锚定板
挡土墙的主要优点是：结构轻，柔性大，占地少，造价低。它是一种适用于填土的轻型挡土结构，它与锚杆挡土墙的区别是:抗拔力不是靠钢拉杆与填料的摩阻力来提供，而是由锚定板提供。锚定板挡土结构可以用作挡土墙、桥台或港口码头的护岸。锚定板挡土墙和加筋土挡墙一样都是一种适用于填土的轻型挡土结构，但二者的挡土原理不同。锚定板挡土结构是依靠填土与锚定板接触面上的侧向承载力以维持结构的平衡，不需要利用钢拉杆与填土之间的摩擦力。
因此它的钢
拉杆长度可以较短，钢拉杆的表面可以用沥青玻璃布包扎防锈，而填料也不必限用摩擦系数较大的砂性土。从防锈、节省钢材和适应各种填料三个方面比较，锚定板挡土结构都有较大的优越性，但施工程序较加筋土挡墙复杂一些。
1.2锚定板挡土墙类型
锚定板挡土墙按其使用情况可分为路肩墙、路堤墙、货场墙、码头墙和坡脚墙等，如图2（a) -（d)所示。按墙面的结构形式可分为肋柱式和无肋柱式，如图2（c) -（f)
所示：
图2
肋柱式锚定板挡土墙的墙面系由肋柱和档土板组成，一般为双层拉杆，锚定板的面积较大，拉杆较长，挡土墙变形较小。无肋柱式锚定板挡土墙的墙面系由钢筋混凝土面板组成。外表美观、整齐、施工简便，多用于城市交通的支挡结构物工程。锚定板挡土墙是锚定板挡土结构中的一种，本文将以肋柱式锚定板挡土墙为例介绍这种支挡结构的设计计算方法。
1.3设计原理
如前所述，锚定板挡土墙是由墙面系、钢拉杆及锚定板和填料共同组成的，这是一个整体结构。在这个整体结构内部，存在着作用在墙面上的土压力、锚杆拉力、锚定板抗拔力等互相作用的内力。这些内力必须互相平衡，才能保证结构内部的稳定。与此同时，在锚定板结构的周围边界上，还存在着从周围边界以外传来的土压力、活荷载及其他重物荷载，以及结构自重所产生的反作用力和摩擦力。这些边界上的作用力也必须互相平衡，才能保证锚定板结构的整体稳定，防止发生滑动或蠕动变形。由此可见，锚定板结构设计计算的基本原理是锚定板有足够的抗拔力才能确保锚定板结构的整体稳定。主要设计内容:确定墙面上压力、锚定板抗拔力计算、整体稳定性验算用以确定钢拉杆的长度、肋柱、拉杆、面板等结构的内力计算、基础设计等。
1.4肋柱式锚定板挡土墙构造
肋柱式锚定板挡土墙由肋柱、锚定板、挡土板、钢拉杆、连接件及填料组成，一般情况下应设有基础。根据地形可以设计为单级或双级墙。单级墙的高度不宜大于6m，双级墙的总高度不宜大于lOm。双级墙上下两级间宜设置平台，平台宽度不宜小于2.0m，平台顶面宜用15cm厚C15混凝土封闭，并设2%向外横向排水的坡度。肋柱式锚定板挡墙上、下两级墙的肋柱应沿线路方向相互错开。墙面板、肋柱及锚定板等钢筋混凝土构件的混凝土强度等级不应小于C20。下面介绍各组成部分的构造要求。
(一)肋柱
肋柱的间距视工地上机械的起吊能力和锚定板的抗拔力而定，一般为1.5-2.5m。肋柱截面多为矩形，也可设计成T形、I宇形。为安放挡土板及设置钢拉杆孔，截面宽度不小于24cm。厚度不宜小于30 cm，每级肋柱高采用3-5m左右。上下两级肋柱接头宜用榫接，也可以做成平台并相互错开。每根肋柱按其高度可布置2-3层拉杆，其位置尽量使肋柱受力均匀。肋柱底端视地基承载力、地基的岩性及理深情况，一般可按自由端或铰支端设计，如理置较深，且岩性坚硬，也可视为固定端。如地基承载力较低，应设基础。
肋柱设置钢拉杆穿过的孔道。孔道可做成椭圆孔或圆孔，直径大于钢拉杆直径，空隙将填塞防锈砂浆。肋柱与锚定板均应预留拉杆孔洞。锚定板、肋柱与螺丝端杆连接处，在填土前宜用沥青砂浆充填，并用沥青麻筋塞缝，外露的杆端和部件宜待填上下沉基本稳定后，用水泥砂浆封填。由于锚定板挡土墙为拼装结构，为避免产生过大的位移，规定肋柱安装时严禁前倾，应适当后仰，其后仰倾斜度宜为20:1。肋柱吊装时，应在肋柱基础的杯座槽内铺垫沥青砂浆。
(二)锚定板
锚定板通常采用方形钢筋混凝土板，也可采用矩形板，其面积不小于0.5㎡，一般选用1m*1m。锚定板预制时应预留拉杆孔，其要求同肋柱的预留孔道。
(三)挡土板
挡土板可采用钢筋混凝土槽形板、矩形板或空心板。矩形板厚度不小于15cm，挡土板与两肋柱搭接长度不小于10cm，挡土板高一般
用50cm。挡土板上应留有泄水孔，在板后应设置反滤层。
(四)钢拉杆
拉杆宜选用螺纹钢筋，其直径不小于22mm，亦不大于32mm。通常，钢拉杆选用单根钢筋，必要时，可用两根钢筋组成一钢拉杆。拉杆的螺丝端杆选用可焊性和延伸性良好的钢材，以便于与钢筋焊接组成拉杆。采用精轧钢筋时，不必焊接螺丝端杆。
(五)拉杆与肋柱、锚定板的连接
拉杆前端与肋柱的连接和锚杆挡土墙相同。拉杆后端用螺帽、钢垫板与锚定板相连。锚定板与钢拉杆组装后，孔道空隙应当填满水泥砂浆。
(六)填料
锚定板挡土墙墙面板背后的填料应采用砂类土(粉砂、粘砂除外)、碎石类、砾石类土以及符合规定的细粒土。不得采用膨胀土、盐渍土，严禁采用有腐蚀作用的酸性土和有机质土。填料若为细粒土时，路基顶面应采取防排水措施，例如设置柔性封闭层。
(七)基础
应根据地基承载力确定是否需要设置基础，基础材料可采用C15混凝土或M7.5水泥砂浆浆砌片石。无肋柱式锚定板挡土墙可采用浆砌片石或混凝土条形基础；肋柱式挡土墙的基础可采用混凝土条形基础、杯座式基础等。基础验算应按重力式挡土墙的基础验算方法办理。基础厚度不宜小于50cm,襟边不宜小于15cm。基础理置深度应满足重 力式挡土墙基础的要求，应不小于1.0m及冻结线以下0.25m。采用
杯座式基础还可减少肋柱吊装时的支撑工作量，杯座基础的设计如图3所示。它应符合以下要求:
（1）当h≤1.0m时，
长)；
（2)当h＞1.0m时，≥0.8h且≥1.0m； ≥h或≥0.05倍肋柱长(指吊装时肋柱
（3)当b/h≥0.65时，杯口一般不配钢筋。
图3
(八)反滤层
当有水流入锚定板挡土墙墙背填料时，应在墙背底部至墙顶以下0.5m范围内，填筑不小于0.3m厚的渗水材料或用无砂混凝土板、土工织物作为反滤层，并应采取排水措施。
二、锚定板挡土墙设计
本文锚定板挡土墙形式众多，本文只针对肋柱式锚定板挡土墙设计进行介绍，肋柱式锚定板挡土墙设计的主要内容包括:墙背土压力计算，肋柱、锚定板、拉杆、挡土板的内力计算及配筋设计，以及锚
定板挡土墙的整体稳定验算。
2.1墙背土压力计算
锚定板挡土墙墙面板所受的土压力系由墙后填料及外荷载引
起。由于挡土板、拉杆、锚定板及填料的相互作用，影响土压力的囚素很多，例如填料性质、压实程度、拉杆位置及长度、锚定板大小等，是一个很复杂并涉及土与结构相互作用的问题，目前一般作一些假定和简化来加以计算。大量的现场实测及模型试验表明，土压力大于库仑主动土压力公式的计算值，故《路基支挡结构设计规范》中规定:填料引起的土压力，采用库仑主动土压力公式计算，然后乘以增大系数β的办法，增大系数一般采用1.2-1.4。对于位移要求较严格的结构，土压力增大系数应取大值。试验表明，填料所产生的土压力分布图形为抛物线图形，为了简化计算，采用由三角形和矩形组合的图形，如图4所示：
图中:式中:• ——水平土压力
(kPa) ；
——库仑主动土压
力的水平分力((kN/m)；
β——土压力增大系数；
H——墙高(m)，当为双级墙时，H为上下墙之和。
行车荷载对墙面板土压力的影响:根据实测资料，行车荷载对土
压力的影响不大，而且只对上层拉杆有影响。实测行车荷载产生的土压力值，其结果远小于现行路基支挡规范规定的计算行车荷载产生的土压力。因此行车荷载产生的压力，仍按重力式挡土墙有关规定计算，不再乘以增大系数。其他外荷载所产生的土压力，限于目前积累的资料不多，也按重力式挡土墙有关规定计算。将各种荷载所产生的土压力迭加起来就是墙面板所承受的总的土压力。
2.2锚定板容许抗拔力
当锚定板受拉杆牵动向前位移时，锚定板要向前方土体施加压力，而前方土体受压缩所提供的抗力则维持错定板的稳定。因此锚定板抗力计算是一个很复杂的问题，与锚定板的理深、填土的力学特性、填土的密实度、墙面系的变形情况等有关。锚定板单位面积容许抗拔力应根据现场拉拔试验确定，如无现场试验资料，可根据经验按下列三种方法选用，如缺乏经验，可同时考虑这三种方法，采用偏于安全的计算结果。
锚定板容许抗拔力计算（一）:
当锚定板理置深度为5-10m时，[P]=130-150kPa；
当锚定板理置深度为3-5m时，[P]=100-120kPa；
当锚定板理置深度小于3m时，锚定板的稳定不是由抗拔力控制，而是由锚定板前被动抗力阻比板前土体破坏来控制。这时锚定板的“抗拔力”应按下式计算
: =
式中: [P]——不是单位面积容许抗拔力，为了和深理锚定板的容许
抗拔力保持一致，将[P]视作单块锚定板的容许抗拔力；
——锚定板理置深度；
B——锚定板边长；
K——安全系数，不小于2；
γ——填料重度；
库仑被动土压力和主动土压力系数。
锚定板容许抗拔力计算（二）
:
式中:——锚定板容许抗拔力((kN) ；
K——安全系数，可采用2-3；
——锚定板极限抗拔力((kN) ；
H——锚定板的埋深，为填土顶面至锚定板底面之距离(cm)； H——锚定板高度(cm)。 当＞时，以值代入经验式中。
=20.2
,； =10cm. 其中,锚定板临界埋深比锚定板尺寸系数β=100
锚定板容许抗拔力计算（三）
:
式中:
——锚定板单位面积容许抗拔力(kPa) ；
——无量纲系数，其数值按 确定(b为用米表示时矩形锚定板的短边长度)；
——与锚定板埋深比有关的系数； ——拉杆至柱底的距离(m)；
h——锚定板高度(m)；
——填土试验压缩模量(kPa)，无试验资料时，对一般粘性土填料，根据拉杆至柱底的距离，参照下列数值采用
:
≤3m时，≈
4 000-6 OOOkPa
＞3m时，≈6 000-8 OOOkPa
β——与锚定板埋设位置有关的折减系数。 当＞时，β=1.0,否则可按下式计算
:
式中:——拉杆长度(m)；
——拉杆至填土表面的距离(m)；
a,b——矩形锚定板的长度、宽度(m)。
其中:
2.3稳定性分析
目前常用的整体稳定性分析方法有Kranz法、折线滑面法和整体土墙法等。本文只对Kranz法加以介绍。
Kranz法，也称为折线裂面法该方法由Kranz于1953年提出。下面分单层和双层介绍锚定板的稳定性分析方法。
（1）.单层锚定板的稳定性分析
图5-a表示一种最简单的单层锚定板结构。Kranz根据大量的计算得出如下结论:当拉杆力作用于锚定板时，在经过锚定板可能产生的所有滑面中，折线滑面BCD(由BC和CD两段直线所组成)是最危险的滑面 。其中B点是墙面的下端，C点是锚定板的底部，而CD段是锚定板后方的主动土压裂面 。
Kranz的分析方法采取隔离土体ABVC为对象，并分析其各个边界上所受的外力和平衡关系，如图5-b。
图中:CV——通过C点的竖直隔离线；
W——土体ABCV的重力；
R——BC面上的反力，其方向与竖直线的夹角为
——作用在AB面和CV面上的主动土压力； ；
T——拉杆的设计拉力，即实际拉力值；
——从力多边形求得的拉杆最大拉力；
——
——滑面 BC段的倾角；
——拉杆的倾角；
——墙背摩擦角；
——填土的内摩擦角。
的水平分力；
从土体ABCV的静力平衡条件中求拉杆所能承受的最大拉力，并认为土
体ABCV的抗滑安全系数
应等于几
与之比值。从图5-c中的力多边形中可见:按结构的尺寸求得，和的数值均可和R的方向为己知，但其数值需根据力多边形的几何关系计算如下:
若令
由上两式可推导求得：
由此可计算出土体ABCV的抗滑安全系数：
（2）.双层锚定板结构的一种情况
上层拉杆的长度不大于下层拉杆的长度。图6-a表示双层锚定板结构的第一种情况。其下层锚定板的滑面应为BCD,因而下层锚定板稳定性分析的隔离体和力多边形与图5完全相同，可以用上述公式计算其抗滑安全系数。但其中
。
对于图6上层锚定板的滑面 , Kranz假定为
定性分析所取的 隔离体为
图中: 其力多边形如图6-b。 的重力；
,因而其稳——土体————面上所受的主动土压力；
滑面上所受的反力；
——拉杆的设计应力； ——在滑面的平衡条件下(即土体的平衡条件)上
层拉杆所能承受的最大拉力；
——各有关力的水平分力；
——的倾角；
——意义均与图5相同。
在图6
中，
的数值均可按结构尺寸计算求得，
的方向为己知，但其数值需根据力多边形的几何关系计算如
下:
若令
由上两式可推导求得
:
由此可计算土体系数：
的抗滑安全系数，亦即滑面上的抗滑安全（3）.锚定板挡土墙的整体稳定其他方面问题
如同重力式挡土墙一样。墙的整体稳定尚应考虑整体抗滑验算、地基承载力验算、陡坡滑动验算及深层滑弧验算等，与重力式挡土墙相同。如果采用三层或多层拉杆，计算方法与上述推导类似。最下一层拉杆长度除按以上公式计算外，拉杆的有效锚固长度(挡土板后土体主动滑裂面至锚定板的水平距离)不小于该处锚定板高度的3.5倍。在实际工程中应防比上层拉杆变形过大而导致墙顶发牛较大侧向位移，一般长度不宜小于5m。
2.4构件设计
锚定板挡土结构的构件设计，除按照前面介绍的设计原则和方法外，还应遵守有关的钢筋混凝土结构设计规范。
肋柱设计
（1）.肋柱内力计算
肋柱接受弯构件设计，主要承受由挡土板传递的侧向上压力，设计荷载的计算跨度为相邻肋柱中至中的距离。己建成的分开式锚定板桥台的肋柱间距一般为1.5-2.0m,锚定板挡墙的肋柱间距通常为2.0-2.5m。肋柱内力计算可根据肋柱上设置的拉杆层数及肋柱与肋柱、肋柱与基础的连接状况等按以下几种情况考虑：
(a)按单跨梁计算
(b)按连续梁计算
(c)按刚性支承连续梁计算
(d)按弹性支承连续梁计算
（2）.肋柱断面设计
肋柱断面尺寸按计算的肋柱最大弯矩来确定，同时考虑支撑墙面板的需要，肋柱宽度不宜小于24cm，高度不宜小于30cm。断面配筋，考虑到肋柱的受力及变形情况比较复杂，支点柔度系数变化较大，以及肋柱在搬运、吊装及施工过程中受力不均匀等各种因素，应按刚性支承和弹性支承连续梁两种情况计算的最大止负弯矩(对于两端悬出的简支梁，则按简支梁最大止负弯矩)进行双面配筋计算，并在肋柱内外面侧配置通长的受力钢筋。
肋柱上安装拉杆处需要预留穿过拉杆的孔道，孔道可做成椭圆或圆形，椭圆形孔道的宽度和圆形孔道的直径应大于拉杆的螺丝端杆直径，以便于在填土前填塞沥青水泥砂浆用来防锈。如采用压浆法封孔，则需预留压浆孔。另外还应按《混凝土结构设计规范》等有关规范的规定进行助柱的抗裂性计算。
拉杆设计
锚定板结构是一种柔性结构，其特点是能适应较大的变形。为了保证在较大变形情况下仍有足够的安全度，应选择延伸性能较好的钢材作为锚定板结构的钢拉杆。此外拉杆钢筋因长度关系需要焊接，同时在拉杆两端往往需要焊接螺丝端杆，因此还必须选用可焊性能较好的钢材才能保证拉杆焊接部位的质最，一般采用热轧螺纹钢筋。
（1）.拉杆直径
拉杆应尽量采用单根钢筋，如果单根钢筋不能满足设计拉力的需求，也可采用两根钢筋共同组成一根拉杆，拉杆钢筋除需要满足上述设计拉力的要求外，还应满足以下条件:
①对于锚定板桥台，主墙部分的拉杆钢筋直径不宜小于22mm，亦不宜大于32mm；
②对于锚定板挡墙，肋柱的上层拉杆钢筋直径不宜小于22mm。
（2）.拉杆长度
拉杆长度通过锚定板结构的整体稳定性验算决定，同时需满足以下要求:
①对于锚定板桥台及公路、货场挡墙，其拉杆长度至少要使锚定板埋置于墙面主动破裂面以外3. 5b处(b为方形锚定板的边长)； ②对于铁路锚定板挡墙，路肩墙最上边一层拉杆的长度应超出单线铁路远离挡墙侧的枕木端头。最下层拉杆的长度应使锚定板埋置于墙面主动破裂面以外不小于3.5b处。考虑上层锚定板的埋置深度对其抗拔力的影响，要求最上一层拉杆至填土顶面的距离不能小于lm。
（3）.螺丝端杆
拉杆两端可焊接螺丝端杆，穿过肋柱或锚定板的预留孔道，然后加垫板及螺帽固定，和拉杆筋一样，螺丝端杆也应采用延伸性能和可焊性能良好的钢材。螺丝端杆(包括螺纹、螺母、钢垫板及焊接)按照与拉杆钢筋断面等强度的条件进行设计。螺丝端杆的长度应不小于+lOcm(为肋柱或错定板厚度、螺母与钢垫板厚度以及焊接长度之和)。如果采用45SiMnV精轧螺纹钢筋作为拉杆，钢筋木身的螺旋即可做为丝扣并可安装螺帽，则不需另焊螺丝端杆。当螺丝端杆与拉杆的连接采用帮焊时，端杆还应增加一段焊接长度，拉杆、拉杆与肋柱及拉杆与锚定板的连接处必须做好防锈处理。
锚定板设计
（1）.锚定板面积
锚定板一般采用方形钢筋混凝土板，竖直方向埋在填土中，忽略不计拉杆与填土之间的摩阻力，则锚定板承受的拉力即为拉杆设计拉力。锚定板面积根据拉杆设计拉力及锚定板容许拔力来确定。
式中:——锚定板面积（㎡）；
R——拉杆设计拉力((kN)) ； ——锚定板单位面积容许抗拔力(kPa)。
除满足计算要求外，锚定板尺寸还需满足下列构造要求:
①对于锚定板桥台，主墙部分的锚定板边长应不小于80 cm ,翼墙部分锚定板边长应不小于60cm；
②对于锚定板挡墙，柱板拼装式墙的锚定板面积应不小于0.5㎡，无肋柱式墙的锚定板面积应不小于0.2㎡。
（2）.锚定板配筋
锚定板的厚度和钢筋配置可分别在竖直方向和水平方向按中心有支承的单向受弯构件计算，并假定锚定板竖直面上所受的水平土压力均匀分布。除验算锚定板竖直和水平方向的抗弯及抗剪强度外，尚应验算锚定板与拉杆钢垫板连接处混凝土的局部承压与冲切强度。考虑到施工、搬运及安装误差等因素，在锚定板前后面双向布置钢筋。锚定板与拉杆连接处的钢垫板，也按中心有支点的单向受弯构件进行
设计。锚定板中心应预留穿过拉杆的孔道，孔道直径须大于螺丝端杆直径，以便于安装后填塞沥青水泥砂浆防锈。
三、锚定板挡土墙施工
3.1基础工程
锚定板挡土墙的基坑开挖工作最，比重力式挡土墙要少很多。如果肋柱设计为平放在基础顶面上的自由端，那么基础仅起阻止肋柱下沉和扩散应力的垫层作用，此时基坑开挖工作最更少。由于锚定板挡土墙为轻型柔性结构，对地基承载力要求相应的比重力式挡土墙要低得多，但不应误解为不需考虑基底承载力问题。如果基础发生大最的下沉，基础下的软弱层形成圆弧滑动面，则有可能造成锚定板挡土墙的破坏。囚此，在锚定板挡土墙的设计、施工中，应作详细的地质勘察，认真核对地基承载力和可能下沉问题，在开挖基坑中，应密切注意地层的变化情祝。
3.2肋柱安装
肋柱安装前注意:基础的杯口应打扫干净，铺设一层沥青砂浆，清除预制构件上的污染物，清扫和平整吊机及车辆的运行道路，测定控制各构件就位的定位线，预备一定数最的垫木和木楔等。与锚杆挡土墙相似，肋柱吊装工作，视道路、吊装设备情祝，可采用独立扒杆或汽车吊，按设计要求将肋柱安装就位。肋柱是否需要支撑，应视基础设计情祝而定。杯口基础一般可不设支撑，将肋柱插入杯口后，先对准肋柱与肋柱间的中心线，在杯口用木楔塞紧，然后，用钢钎作临时地垄，以倒链葫芦方式进行肋柱的调整。为防比肋柱最终向外倾斜，
吊装时严禁前倾，一般都预留后仰位移最，根据施工经验，肋柱预留位移后仰最，宜为肋柱长度的5%。当所有肋柱都调整到设计要求后，杯口四周用木楔塞紧，肋柱即可自立，待全部填土完成后，方可打掉木楔，并按设计规定的材料封填杯口。如支座设计为铰支点，宜用沥青砂浆填封；若设计为固定端，则用水泥砂浆填封。
3.3拉杆、锚定板及挡土板安装
拉杆与锚定板，能否处于止常的工作状态和能否符合设计受力的要求，与安装质最有着密切的关系。如拉杆与肋柱或锚定板的连接不紧，致使拉杆受力不均，个别拉杆受力偏小，而某些拉杆又受力过大，这将改变肋柱内力的设计状态，从而造成肋柱裂纹、根部断裂等弊病；若螺帽与螺杆不配套，易形成螺帽松动甚至脱落，引起两肋柱间的填土坍塌，同样也会致使肋柱倾斜根部断裂。施工过程中，应按照逐层拼装挡土墙、拉杆、锚定板，逐层填土的顺序循环进行。
3.4填料填筑与压实
锚定板所能提供的抗拔力大小、锚定板挡土墙的整体稳定性、钢拉杆由于土体下沉所产生的次应力等诸多囚素，都直接与填土压实质最有密切关系。所以，加强填土工序的质最控制，确保填料质最和填土压实质最，是锚定板挡土墙成败的重要环节。
（1）.填料要求及选择
墙后填料最好采用透水性的砂类土(粉砂、粘砂除外)、砾石类土、碎石类土等。不能采用膨胀土、盐渍土及块石类土。严禁采用有腐蚀作用的酸性土和有机质土，以防填料对拉杆钢筋的电化学腐蚀作用。
如果墙后填料为粘性土，而且可能有水浸入墙后填土时，应在墙后底部至墙顶以下50cm范围内填筑不小于30 cm厚的砂砾等透水性材料或用无砂混凝土板、土工合成材料作为反滤层以利排水，并且要设置排水设施。必要时还可在填土顶部铺设防水材料作封闭层，在寒冷及严寒地区，墙后应填非冻胀性土。反滤层和排水设施应与墙后填土同步完成。
（2）.填底处理
为保证锚定板挡土墙的整体稳定，必须在填土前先进行基底处理，一般情祝下，修建锚定板挡土墙的地面横坡不宜陡于1:10。若横坡在1:10-1:5时，应清除草皮；横坡在1:5-1:2.5时，应将原坡面挖成台阶，台阶的宽度不小于1.0m；当横坡陡于1:2.5时，应验算其基底稳定性。基底若有淤泥必须清除，如果有地下水影响基底稳定时，应拦截或排除地下水到锚定板挡上墙外。如排水有困难时，则应以透水性材料或不易风化的岩石填筑在底部。若基底为耕地或松土时，应先压实后再行填筑。在深耕地段，必要时应将松土翻挖，然后回填压实。
（3）.填筑程序
基底按规定处理后，墙后的填土应按规定的顺序进行填筑。为发挥锚定板在填土过程中的抗拔能力，减少肋柱的支撑工程，双层锚定板挡土墙一般可按如图顺序进行填筑。
a.从基底开始，由
肋柱根部向上，以1:1
坡度摊铺填土并压实，
此时墙面系完全不受土
压力，待填至下层拉杆
以上20cm处，完成了顺
序①，即停比填土。压
实后，开挖下层拉杆槽及锚定板坑，
安装下层拉杆及下层锚定板，然后用石灰土回填槽坑。若锚定板前的超挖部分不易保证质最时，可用贫混凝土回填。
b.填筑顺序②的填土层，层厚约1. 0 m左右，拧紧肋柱下层拉杆的螺帽，以便使下层锚定板能承受一定的抗拔力。
c.顺序②完成后，安装挡土板，并填筑墙后的砂砾反滤层及填土，即顺序③，此时墙面系开始承受水平土压力。
d.填筑顺序n的填土层，此时墙面系土压力逐步增大，但锚定板能提供的抗拔能力也同时加大，填至上层拉杆以上20cm处停比填土，挖上层拉杆槽及锚定板坑，安装上层拉杆及锚定板，此时，上层锚定板尚不能起作用。
应该说明，对于双层锚定板挡土墙来说，此时整个墙面系的下层拉杆所受的水平上压力最大，为此应验算下层拉杆在施工荷载作用下所承受的拉力，检查下层拉杆直径是否满足要求，锚定板大小是否适
应，肋柱弯矩图式与肋柱内力布筋是否一致等等。但这是很短暂的，
其安全系数可以降低。
e.上层拉杆及锚定板安装后，即可填筑顺序③的填土层，直至墙顶(或路基顶面 )，并拧紧肋柱上层拉杆螺帽。随着填土的增加，上层拉杆及锚定板也参加工作，这时肋柱内力又开始变化。
f.填筑顺序⑥三角部分的填土并压实，至此，双层锚定板挡土墙填土工作己经完成。
（4）.填土压实及质量控制
填土压实前，应按填料土质情祝做击实试验，以确定最大干密度和最佳含水最0填土的含水最应等于或接近于最佳含水量。
当填料运达工点卸料时，机具离挡土板的距离不应小于1.5 m机具不得在末覆盖填料的拉杆和锚定板上行驶。摊铺厚度应均匀一致，表面平整，并应设有不小于3%的横坡。当用机械碾压时，每层厚以20-30cm为宜，碾压次数应根据压实度要求，通过试验确定。靠近墙面系1.5 m以内的填土，以及拉杆、锚定板以上50 cm厚的土体摊铺和压实，应用人工摊铺和小型机具压实，以防大型机械撞坏墙面系、压弯拉杆或碰斜锚定板。同时，锚定板前的土体，必需加强夯填质量，以确保锚定板抗拔力的发挥。一般锚定板周围填土采用人工压实方法，先压实锚定板前的填土，并逐步向墙面方向推进，然后夯实锚定板后的填土，这样，既能保证锚定板前土体的密实度，还能把拉杆在压实过程中拉直。
土方压实质量是锚定板挡土墙成败的重要环节和关键工序，必须切实加强质量检查，以确保锚定板挡土墙施工质量。工程质量检查的
内容包括:基底检查、填料检验及填土压实度检测等。对于压实度的检查，每一填土序号不得少于3处，若挡土墙较长时，抽样检查点的间距不宜大于10-20m。检测方法:土的含水量可采用烘干法、酒精燃烧法等；密度可用灌砂法、环刀法等，但应以烘干法测含水量和灌砂法测密实度为准。填土层的压实度不得小于规定，否则应进行补充压实，直至满足规定要求才能进行下一道工序。
3.5钢拉杆防锈
钢筋的锈蚀作用受许多因素影响:暴露在湿空气中并与酸性水和空气反复接触的钢筋锈蚀速度较快；理在碱性土中的钢筋而且其周围空隙水和空气不易流动时，不易锈蚀。一般理在土中的钢筋锈蚀速度平均约为每年0.01mm。因此，钢拉杆的防锈蚀问题关系到锚定板挡土墙的可靠性和使用寿命，所以应认真考虑。钢拉杆的防锈蚀措施主要有以下三个方面
(1)选择钢拉杆直径时，在按受力大小及钢材强度计算确定的钢拉杆直径的基础上，再增加2mm的防锈蚀安全储备。
(2)为防比土体的电化学腐蚀现象，在有条件的情祝下，钢拉杆周围的回填料应尽最选择电阻率比较大的均质土。而电阻率比较小或具有酸性介质的腐蚀性土(如煤研石、炉渣、城市垃圾土等)不得作为钢拉杆周围的填料。
(3)采用防锈蚀处治。锚定板挡土墙为柔性结构，钢拉杆的防锈蚀处治措施，也应选用柔性材料为宜，不宜采用包混凝土的刚性防护措施。
在目前情祝下，钢拉杆采用沥青浸制麻布包裹的防锈蚀方法，不仅具有施工简便及造价低廉的优点，而且经受了工程实践的考验，证明是比较好的防锈蚀处治措施。
班级：交工082班 姓名：崔明 学号：200800617
锚定板挡土墙
一、锚定板挡土墙概述
1.1锚定板结构与挡土原理
锚定板挡土墙由墙面系、钢拉杆及锚定板和填料共同组成，如图1所示。墙面系由预制的钢筋混凝土肋柱和挡土板拼装，或者直接用预制的钢筋混凝土面
板拼装而成。钢拉杆
外端与墙面系的肋柱
或面板连接，而内端
与锚定板连接，通过
钢拉杆，依靠埋置在
填料中的锚定板所提
供的抗拔力来维持挡
土墙的稳定。锚定板
挡土墙的主要优点是：结构轻，柔性大，占地少，造价低。它是一种适用于填土的轻型挡土结构，它与锚杆挡土墙的区别是:抗拔力不是靠钢拉杆与填料的摩阻力来提供，而是由锚定板提供。锚定板挡土结构可以用作挡土墙、桥台或港口码头的护岸。锚定板挡土墙和加筋土挡墙一样都是一种适用于填土的轻型挡土结构，但二者的挡土原理不同。锚定板挡土结构是依靠填土与锚定板接触面上的侧向承载力以维持结构的平衡，不需要利用钢拉杆与填土之间的摩擦力。
因此它的钢
拉杆长度可以较短，钢拉杆的表面可以用沥青玻璃布包扎防锈，而填料也不必限用摩擦系数较大的砂性土。从防锈、节省钢材和适应各种填料三个方面比较，锚定板挡土结构都有较大的优越性，但施工程序较加筋土挡墙复杂一些。
1.2锚定板挡土墙类型
锚定板挡土墙按其使用情况可分为路肩墙、路堤墙、货场墙、码头墙和坡脚墙等，如图2（a) -（d)所示。按墙面的结构形式可分为肋柱式和无肋柱式，如图2（c) -（f)
所示：
图2
肋柱式锚定板挡土墙的墙面系由肋柱和档土板组成，一般为双层拉杆，锚定板的面积较大，拉杆较长，挡土墙变形较小。无肋柱式锚定板挡土墙的墙面系由钢筋混凝土面板组成。外表美观、整齐、施工简便，多用于城市交通的支挡结构物工程。锚定板挡土墙是锚定板挡土结构中的一种，本文将以肋柱式锚定板挡土墙为例介绍这种支挡结构的设计计算方法。
1.3设计原理
如前所述，锚定板挡土墙是由墙面系、钢拉杆及锚定板和填料共同组成的，这是一个整体结构。在这个整体结构内部，存在着作用在墙面上的土压力、锚杆拉力、锚定板抗拔力等互相作用的内力。这些内力必须互相平衡，才能保证结构内部的稳定。与此同时，在锚定板结构的周围边界上，还存在着从周围边界以外传来的土压力、活荷载及其他重物荷载，以及结构自重所产生的反作用力和摩擦力。这些边界上的作用力也必须互相平衡，才能保证锚定板结构的整体稳定，防止发生滑动或蠕动变形。由此可见，锚定板结构设计计算的基本原理是锚定板有足够的抗拔力才能确保锚定板结构的整体稳定。主要设计内容:确定墙面上压力、锚定板抗拔力计算、整体稳定性验算用以确定钢拉杆的长度、肋柱、拉杆、面板等结构的内力计算、基础设计等。
1.4肋柱式锚定板挡土墙构造
肋柱式锚定板挡土墙由肋柱、锚定板、挡土板、钢拉杆、连接件及填料组成，一般情况下应设有基础。根据地形可以设计为单级或双级墙。单级墙的高度不宜大于6m，双级墙的总高度不宜大于lOm。双级墙上下两级间宜设置平台，平台宽度不宜小于2.0m，平台顶面宜用15cm厚C15混凝土封闭，并设2%向外横向排水的坡度。肋柱式锚定板挡墙上、下两级墙的肋柱应沿线路方向相互错开。墙面板、肋柱及锚定板等钢筋混凝土构件的混凝土强度等级不应小于C20。下面介绍各组成部分的构造要求。
(一)肋柱
肋柱的间距视工地上机械的起吊能力和锚定板的抗拔力而定，一般为1.5-2.5m。肋柱截面多为矩形，也可设计成T形、I宇形。为安放挡土板及设置钢拉杆孔，截面宽度不小于24cm。厚度不宜小于30 cm，每级肋柱高采用3-5m左右。上下两级肋柱接头宜用榫接，也可以做成平台并相互错开。每根肋柱按其高度可布置2-3层拉杆，其位置尽量使肋柱受力均匀。肋柱底端视地基承载力、地基的岩性及理深情况，一般可按自由端或铰支端设计，如理置较深，且岩性坚硬，也可视为固定端。如地基承载力较低，应设基础。
肋柱设置钢拉杆穿过的孔道。孔道可做成椭圆孔或圆孔，直径大于钢拉杆直径，空隙将填塞防锈砂浆。肋柱与锚定板均应预留拉杆孔洞。锚定板、肋柱与螺丝端杆连接处，在填土前宜用沥青砂浆充填，并用沥青麻筋塞缝，外露的杆端和部件宜待填上下沉基本稳定后，用水泥砂浆封填。由于锚定板挡土墙为拼装结构，为避免产生过大的位移，规定肋柱安装时严禁前倾，应适当后仰，其后仰倾斜度宜为20:1。肋柱吊装时，应在肋柱基础的杯座槽内铺垫沥青砂浆。
(二)锚定板
锚定板通常采用方形钢筋混凝土板，也可采用矩形板，其面积不小于0.5㎡，一般选用1m*1m。锚定板预制时应预留拉杆孔，其要求同肋柱的预留孔道。
(三)挡土板
挡土板可采用钢筋混凝土槽形板、矩形板或空心板。矩形板厚度不小于15cm，挡土板与两肋柱搭接长度不小于10cm，挡土板高一般
用50cm。挡土板上应留有泄水孔，在板后应设置反滤层。
(四)钢拉杆
拉杆宜选用螺纹钢筋，其直径不小于22mm，亦不大于32mm。通常，钢拉杆选用单根钢筋，必要时，可用两根钢筋组成一钢拉杆。拉杆的螺丝端杆选用可焊性和延伸性良好的钢材，以便于与钢筋焊接组成拉杆。采用精轧钢筋时，不必焊接螺丝端杆。
(五)拉杆与肋柱、锚定板的连接
拉杆前端与肋柱的连接和锚杆挡土墙相同。拉杆后端用螺帽、钢垫板与锚定板相连。锚定板与钢拉杆组装后，孔道空隙应当填满水泥砂浆。
(六)填料
锚定板挡土墙墙面板背后的填料应采用砂类土(粉砂、粘砂除外)、碎石类、砾石类土以及符合规定的细粒土。不得采用膨胀土、盐渍土，严禁采用有腐蚀作用的酸性土和有机质土。填料若为细粒土时，路基顶面应采取防排水措施，例如设置柔性封闭层。
(七)基础
应根据地基承载力确定是否需要设置基础，基础材料可采用C15混凝土或M7.5水泥砂浆浆砌片石。无肋柱式锚定板挡土墙可采用浆砌片石或混凝土条形基础；肋柱式挡土墙的基础可采用混凝土条形基础、杯座式基础等。基础验算应按重力式挡土墙的基础验算方法办理。基础厚度不宜小于50cm,襟边不宜小于15cm。基础理置深度应满足重 力式挡土墙基础的要求，应不小于1.0m及冻结线以下0.25m。采用
杯座式基础还可减少肋柱吊装时的支撑工作量，杯座基础的设计如图3所示。它应符合以下要求:
（1）当h≤1.0m时，
长)；
（2)当h＞1.0m时，≥0.8h且≥1.0m； ≥h或≥0.05倍肋柱长(指吊装时肋柱
（3)当b/h≥0.65时，杯口一般不配钢筋。
图3
(八)反滤层
当有水流入锚定板挡土墙墙背填料时，应在墙背底部至墙顶以下0.5m范围内，填筑不小于0.3m厚的渗水材料或用无砂混凝土板、土工织物作为反滤层，并应采取排水措施。
二、锚定板挡土墙设计
本文锚定板挡土墙形式众多，本文只针对肋柱式锚定板挡土墙设计进行介绍，肋柱式锚定板挡土墙设计的主要内容包括:墙背土压力计算，肋柱、锚定板、拉杆、挡土板的内力计算及配筋设计，以及锚
定板挡土墙的整体稳定验算。
2.1墙背土压力计算
锚定板挡土墙墙面板所受的土压力系由墙后填料及外荷载引
起。由于挡土板、拉杆、锚定板及填料的相互作用，影响土压力的囚素很多，例如填料性质、压实程度、拉杆位置及长度、锚定板大小等，是一个很复杂并涉及土与结构相互作用的问题，目前一般作一些假定和简化来加以计算。大量的现场实测及模型试验表明，土压力大于库仑主动土压力公式的计算值，故《路基支挡结构设计规范》中规定:填料引起的土压力，采用库仑主动土压力公式计算，然后乘以增大系数β的办法，增大系数一般采用1.2-1.4。对于位移要求较严格的结构，土压力增大系数应取大值。试验表明，填料所产生的土压力分布图形为抛物线图形，为了简化计算，采用由三角形和矩形组合的图形，如图4所示：
图中:式中:• ——水平土压力
(kPa) ；
——库仑主动土压
力的水平分力((kN/m)；
β——土压力增大系数；
H——墙高(m)，当为双级墙时，H为上下墙之和。
行车荷载对墙面板土压力的影响:根据实测资料，行车荷载对土
压力的影响不大，而且只对上层拉杆有影响。实测行车荷载产生的土压力值，其结果远小于现行路基支挡规范规定的计算行车荷载产生的土压力。因此行车荷载产生的压力，仍按重力式挡土墙有关规定计算，不再乘以增大系数。其他外荷载所产生的土压力，限于目前积累的资料不多，也按重力式挡土墙有关规定计算。将各种荷载所产生的土压力迭加起来就是墙面板所承受的总的土压力。
2.2锚定板容许抗拔力
当锚定板受拉杆牵动向前位移时，锚定板要向前方土体施加压力，而前方土体受压缩所提供的抗力则维持错定板的稳定。因此锚定板抗力计算是一个很复杂的问题，与锚定板的理深、填土的力学特性、填土的密实度、墙面系的变形情况等有关。锚定板单位面积容许抗拔力应根据现场拉拔试验确定，如无现场试验资料，可根据经验按下列三种方法选用，如缺乏经验，可同时考虑这三种方法，采用偏于安全的计算结果。
锚定板容许抗拔力计算（一）:
当锚定板理置深度为5-10m时，[P]=130-150kPa；
当锚定板理置深度为3-5m时，[P]=100-120kPa；
当锚定板理置深度小于3m时，锚定板的稳定不是由抗拔力控制，而是由锚定板前被动抗力阻比板前土体破坏来控制。这时锚定板的“抗拔力”应按下式计算
: =
式中: [P]——不是单位面积容许抗拔力，为了和深理锚定板的容许
抗拔力保持一致，将[P]视作单块锚定板的容许抗拔力；
——锚定板理置深度；
B——锚定板边长；
K——安全系数，不小于2；
γ——填料重度；
库仑被动土压力和主动土压力系数。
锚定板容许抗拔力计算（二）
:
式中:——锚定板容许抗拔力((kN) ；
K——安全系数，可采用2-3；
——锚定板极限抗拔力((kN) ；
H——锚定板的埋深，为填土顶面至锚定板底面之距离(cm)； H——锚定板高度(cm)。 当＞时，以值代入经验式中。
=20.2
,； =10cm. 其中,锚定板临界埋深比锚定板尺寸系数β=100
锚定板容许抗拔力计算（三）
:
式中:
——锚定板单位面积容许抗拔力(kPa) ；
——无量纲系数，其数值按 确定(b为用米表示时矩形锚定板的短边长度)；
——与锚定板埋深比有关的系数； ——拉杆至柱底的距离(m)；
h——锚定板高度(m)；
——填土试验压缩模量(kPa)，无试验资料时，对一般粘性土填料，根据拉杆至柱底的距离，参照下列数值采用
:
≤3m时，≈
4 000-6 OOOkPa
＞3m时，≈6 000-8 OOOkPa
β——与锚定板埋设位置有关的折减系数。 当＞时，β=1.0,否则可按下式计算
:
式中:——拉杆长度(m)；
——拉杆至填土表面的距离(m)；
a,b——矩形锚定板的长度、宽度(m)。
其中:
2.3稳定性分析
目前常用的整体稳定性分析方法有Kranz法、折线滑面法和整体土墙法等。本文只对Kranz法加以介绍。
Kranz法，也称为折线裂面法该方法由Kranz于1953年提出。下面分单层和双层介绍锚定板的稳定性分析方法。
（1）.单层锚定板的稳定性分析
图5-a表示一种最简单的单层锚定板结构。Kranz根据大量的计算得出如下结论:当拉杆力作用于锚定板时，在经过锚定板可能产生的所有滑面中，折线滑面BCD(由BC和CD两段直线所组成)是最危险的滑面 。其中B点是墙面的下端，C点是锚定板的底部，而CD段是锚定板后方的主动土压裂面 。
Kranz的分析方法采取隔离土体ABVC为对象，并分析其各个边界上所受的外力和平衡关系，如图5-b。
图中:CV——通过C点的竖直隔离线；
W——土体ABCV的重力；
R——BC面上的反力，其方向与竖直线的夹角为
——作用在AB面和CV面上的主动土压力； ；
T——拉杆的设计拉力，即实际拉力值；
——从力多边形求得的拉杆最大拉力；
——
——滑面 BC段的倾角；
——拉杆的倾角；
——墙背摩擦角；
——填土的内摩擦角。
的水平分力；
从土体ABCV的静力平衡条件中求拉杆所能承受的最大拉力，并认为土
体ABCV的抗滑安全系数
应等于几
与之比值。从图5-c中的力多边形中可见:按结构的尺寸求得，和的数值均可和R的方向为己知，但其数值需根据力多边形的几何关系计算如下:
若令
由上两式可推导求得：
由此可计算出土体ABCV的抗滑安全系数：
（2）.双层锚定板结构的一种情况
上层拉杆的长度不大于下层拉杆的长度。图6-a表示双层锚定板结构的第一种情况。其下层锚定板的滑面应为BCD,因而下层锚定板稳定性分析的隔离体和力多边形与图5完全相同，可以用上述公式计算其抗滑安全系数。但其中
。
对于图6上层锚定板的滑面 , Kranz假定为
定性分析所取的 隔离体为
图中: 其力多边形如图6-b。 的重力；
,因而其稳——土体————面上所受的主动土压力；
滑面上所受的反力；
——拉杆的设计应力； ——在滑面的平衡条件下(即土体的平衡条件)上
层拉杆所能承受的最大拉力；
——各有关力的水平分力；
——的倾角；
——意义均与图5相同。
在图6
中，
的数值均可按结构尺寸计算求得，
的方向为己知，但其数值需根据力多边形的几何关系计算如
下:
若令
由上两式可推导求得
:
由此可计算土体系数：
的抗滑安全系数，亦即滑面上的抗滑安全（3）.锚定板挡土墙的整体稳定其他方面问题
如同重力式挡土墙一样。墙的整体稳定尚应考虑整体抗滑验算、地基承载力验算、陡坡滑动验算及深层滑弧验算等，与重力式挡土墙相同。如果采用三层或多层拉杆，计算方法与上述推导类似。最下一层拉杆长度除按以上公式计算外，拉杆的有效锚固长度(挡土板后土体主动滑裂面至锚定板的水平距离)不小于该处锚定板高度的3.5倍。在实际工程中应防比上层拉杆变形过大而导致墙顶发牛较大侧向位移，一般长度不宜小于5m。
2.4构件设计
锚定板挡土结构的构件设计，除按照前面介绍的设计原则和方法外，还应遵守有关的钢筋混凝土结构设计规范。
肋柱设计
（1）.肋柱内力计算
肋柱接受弯构件设计，主要承受由挡土板传递的侧向上压力，设计荷载的计算跨度为相邻肋柱中至中的距离。己建成的分开式锚定板桥台的肋柱间距一般为1.5-2.0m,锚定板挡墙的肋柱间距通常为2.0-2.5m。肋柱内力计算可根据肋柱上设置的拉杆层数及肋柱与肋柱、肋柱与基础的连接状况等按以下几种情况考虑：
(a)按单跨梁计算
(b)按连续梁计算
(c)按刚性支承连续梁计算
(d)按弹性支承连续梁计算
（2）.肋柱断面设计
肋柱断面尺寸按计算的肋柱最大弯矩来确定，同时考虑支撑墙面板的需要，肋柱宽度不宜小于24cm，高度不宜小于30cm。断面配筋，考虑到肋柱的受力及变形情况比较复杂，支点柔度系数变化较大，以及肋柱在搬运、吊装及施工过程中受力不均匀等各种因素，应按刚性支承和弹性支承连续梁两种情况计算的最大止负弯矩(对于两端悬出的简支梁，则按简支梁最大止负弯矩)进行双面配筋计算，并在肋柱内外面侧配置通长的受力钢筋。
肋柱上安装拉杆处需要预留穿过拉杆的孔道，孔道可做成椭圆或圆形，椭圆形孔道的宽度和圆形孔道的直径应大于拉杆的螺丝端杆直径，以便于在填土前填塞沥青水泥砂浆用来防锈。如采用压浆法封孔，则需预留压浆孔。另外还应按《混凝土结构设计规范》等有关规范的规定进行助柱的抗裂性计算。
拉杆设计
锚定板结构是一种柔性结构，其特点是能适应较大的变形。为了保证在较大变形情况下仍有足够的安全度，应选择延伸性能较好的钢材作为锚定板结构的钢拉杆。此外拉杆钢筋因长度关系需要焊接，同时在拉杆两端往往需要焊接螺丝端杆，因此还必须选用可焊性能较好的钢材才能保证拉杆焊接部位的质最，一般采用热轧螺纹钢筋。
（1）.拉杆直径
拉杆应尽量采用单根钢筋，如果单根钢筋不能满足设计拉力的需求，也可采用两根钢筋共同组成一根拉杆，拉杆钢筋除需要满足上述设计拉力的要求外，还应满足以下条件:
①对于锚定板桥台，主墙部分的拉杆钢筋直径不宜小于22mm，亦不宜大于32mm；
②对于锚定板挡墙，肋柱的上层拉杆钢筋直径不宜小于22mm。
（2）.拉杆长度
拉杆长度通过锚定板结构的整体稳定性验算决定，同时需满足以下要求:
①对于锚定板桥台及公路、货场挡墙，其拉杆长度至少要使锚定板埋置于墙面主动破裂面以外3. 5b处(b为方形锚定板的边长)； ②对于铁路锚定板挡墙，路肩墙最上边一层拉杆的长度应超出单线铁路远离挡墙侧的枕木端头。最下层拉杆的长度应使锚定板埋置于墙面主动破裂面以外不小于3.5b处。考虑上层锚定板的埋置深度对其抗拔力的影响，要求最上一层拉杆至填土顶面的距离不能小于lm。
（3）.螺丝端杆
拉杆两端可焊接螺丝端杆，穿过肋柱或锚定板的预留孔道，然后加垫板及螺帽固定，和拉杆筋一样，螺丝端杆也应采用延伸性能和可焊性能良好的钢材。螺丝端杆(包括螺纹、螺母、钢垫板及焊接)按照与拉杆钢筋断面等强度的条件进行设计。螺丝端杆的长度应不小于+lOcm(为肋柱或错定板厚度、螺母与钢垫板厚度以及焊接长度之和)。如果采用45SiMnV精轧螺纹钢筋作为拉杆，钢筋木身的螺旋即可做为丝扣并可安装螺帽，则不需另焊螺丝端杆。当螺丝端杆与拉杆的连接采用帮焊时，端杆还应增加一段焊接长度，拉杆、拉杆与肋柱及拉杆与锚定板的连接处必须做好防锈处理。
锚定板设计
（1）.锚定板面积
锚定板一般采用方形钢筋混凝土板，竖直方向埋在填土中，忽略不计拉杆与填土之间的摩阻力，则锚定板承受的拉力即为拉杆设计拉力。锚定板面积根据拉杆设计拉力及锚定板容许拔力来确定。
式中:——锚定板面积（㎡）；
R——拉杆设计拉力((kN)) ； ——锚定板单位面积容许抗拔力(kPa)。
除满足计算要求外，锚定板尺寸还需满足下列构造要求:
①对于锚定板桥台，主墙部分的锚定板边长应不小于80 cm ,翼墙部分锚定板边长应不小于60cm；
②对于锚定板挡墙，柱板拼装式墙的锚定板面积应不小于0.5㎡，无肋柱式墙的锚定板面积应不小于0.2㎡。
（2）.锚定板配筋
锚定板的厚度和钢筋配置可分别在竖直方向和水平方向按中心有支承的单向受弯构件计算，并假定锚定板竖直面上所受的水平土压力均匀分布。除验算锚定板竖直和水平方向的抗弯及抗剪强度外，尚应验算锚定板与拉杆钢垫板连接处混凝土的局部承压与冲切强度。考虑到施工、搬运及安装误差等因素，在锚定板前后面双向布置钢筋。锚定板与拉杆连接处的钢垫板，也按中心有支点的单向受弯构件进行
设计。锚定板中心应预留穿过拉杆的孔道，孔道直径须大于螺丝端杆直径，以便于安装后填塞沥青水泥砂浆防锈。
三、锚定板挡土墙施工
3.1基础工程
锚定板挡土墙的基坑开挖工作最，比重力式挡土墙要少很多。如果肋柱设计为平放在基础顶面上的自由端，那么基础仅起阻止肋柱下沉和扩散应力的垫层作用，此时基坑开挖工作最更少。由于锚定板挡土墙为轻型柔性结构，对地基承载力要求相应的比重力式挡土墙要低得多，但不应误解为不需考虑基底承载力问题。如果基础发生大最的下沉，基础下的软弱层形成圆弧滑动面，则有可能造成锚定板挡土墙的破坏。囚此，在锚定板挡土墙的设计、施工中，应作详细的地质勘察，认真核对地基承载力和可能下沉问题，在开挖基坑中，应密切注意地层的变化情祝。
3.2肋柱安装
肋柱安装前注意:基础的杯口应打扫干净，铺设一层沥青砂浆，清除预制构件上的污染物，清扫和平整吊机及车辆的运行道路，测定控制各构件就位的定位线，预备一定数最的垫木和木楔等。与锚杆挡土墙相似，肋柱吊装工作，视道路、吊装设备情祝，可采用独立扒杆或汽车吊，按设计要求将肋柱安装就位。肋柱是否需要支撑，应视基础设计情祝而定。杯口基础一般可不设支撑，将肋柱插入杯口后，先对准肋柱与肋柱间的中心线，在杯口用木楔塞紧，然后，用钢钎作临时地垄，以倒链葫芦方式进行肋柱的调整。为防比肋柱最终向外倾斜，
吊装时严禁前倾，一般都预留后仰位移最，根据施工经验，肋柱预留位移后仰最，宜为肋柱长度的5%。当所有肋柱都调整到设计要求后，杯口四周用木楔塞紧，肋柱即可自立，待全部填土完成后，方可打掉木楔，并按设计规定的材料封填杯口。如支座设计为铰支点，宜用沥青砂浆填封；若设计为固定端，则用水泥砂浆填封。
3.3拉杆、锚定板及挡土板安装
拉杆与锚定板，能否处于止常的工作状态和能否符合设计受力的要求，与安装质最有着密切的关系。如拉杆与肋柱或锚定板的连接不紧，致使拉杆受力不均，个别拉杆受力偏小，而某些拉杆又受力过大，这将改变肋柱内力的设计状态，从而造成肋柱裂纹、根部断裂等弊病；若螺帽与螺杆不配套，易形成螺帽松动甚至脱落，引起两肋柱间的填土坍塌，同样也会致使肋柱倾斜根部断裂。施工过程中，应按照逐层拼装挡土墙、拉杆、锚定板，逐层填土的顺序循环进行。
3.4填料填筑与压实
锚定板所能提供的抗拔力大小、锚定板挡土墙的整体稳定性、钢拉杆由于土体下沉所产生的次应力等诸多囚素，都直接与填土压实质最有密切关系。所以，加强填土工序的质最控制，确保填料质最和填土压实质最，是锚定板挡土墙成败的重要环节。
（1）.填料要求及选择
墙后填料最好采用透水性的砂类土(粉砂、粘砂除外)、砾石类土、碎石类土等。不能采用膨胀土、盐渍土及块石类土。严禁采用有腐蚀作用的酸性土和有机质土，以防填料对拉杆钢筋的电化学腐蚀作用。
如果墙后填料为粘性土，而且可能有水浸入墙后填土时，应在墙后底部至墙顶以下50cm范围内填筑不小于30 cm厚的砂砾等透水性材料或用无砂混凝土板、土工合成材料作为反滤层以利排水，并且要设置排水设施。必要时还可在填土顶部铺设防水材料作封闭层，在寒冷及严寒地区，墙后应填非冻胀性土。反滤层和排水设施应与墙后填土同步完成。
（2）.填底处理
为保证锚定板挡土墙的整体稳定，必须在填土前先进行基底处理，一般情祝下，修建锚定板挡土墙的地面横坡不宜陡于1:10。若横坡在1:10-1:5时，应清除草皮；横坡在1:5-1:2.5时，应将原坡面挖成台阶，台阶的宽度不小于1.0m；当横坡陡于1:2.5时，应验算其基底稳定性。基底若有淤泥必须清除，如果有地下水影响基底稳定时，应拦截或排除地下水到锚定板挡上墙外。如排水有困难时，则应以透水性材料或不易风化的岩石填筑在底部。若基底为耕地或松土时，应先压实后再行填筑。在深耕地段，必要时应将松土翻挖，然后回填压实。
（3）.填筑程序
基底按规定处理后，墙后的填土应按规定的顺序进行填筑。为发挥锚定板在填土过程中的抗拔能力，减少肋柱的支撑工程，双层锚定板挡土墙一般可按如图顺序进行填筑。
a.从基底开始，由
肋柱根部向上，以1:1
坡度摊铺填土并压实，
此时墙面系完全不受土
压力，待填至下层拉杆
以上20cm处，完成了顺
序①，即停比填土。压
实后，开挖下层拉杆槽及锚定板坑，
安装下层拉杆及下层锚定板，然后用石灰土回填槽坑。若锚定板前的超挖部分不易保证质最时，可用贫混凝土回填。
b.填筑顺序②的填土层，层厚约1. 0 m左右，拧紧肋柱下层拉杆的螺帽，以便使下层锚定板能承受一定的抗拔力。
c.顺序②完成后，安装挡土板，并填筑墙后的砂砾反滤层及填土，即顺序③，此时墙面系开始承受水平土压力。
d.填筑顺序n的填土层，此时墙面系土压力逐步增大，但锚定板能提供的抗拔能力也同时加大，填至上层拉杆以上20cm处停比填土，挖上层拉杆槽及锚定板坑，安装上层拉杆及锚定板，此时，上层锚定板尚不能起作用。
应该说明，对于双层锚定板挡土墙来说，此时整个墙面系的下层拉杆所受的水平上压力最大，为此应验算下层拉杆在施工荷载作用下所承受的拉力，检查下层拉杆直径是否满足要求，锚定板大小是否适
应，肋柱弯矩图式与肋柱内力布筋是否一致等等。但这是很短暂的，
其安全系数可以降低。
e.上层拉杆及锚定板安装后，即可填筑顺序③的填土层，直至墙顶(或路基顶面 )，并拧紧肋柱上层拉杆螺帽。随着填土的增加，上层拉杆及锚定板也参加工作，这时肋柱内力又开始变化。
f.填筑顺序⑥三角部分的填土并压实，至此，双层锚定板挡土墙填土工作己经完成。
（4）.填土压实及质量控制
填土压实前，应按填料土质情祝做击实试验，以确定最大干密度和最佳含水最0填土的含水最应等于或接近于最佳含水量。
当填料运达工点卸料时，机具离挡土板的距离不应小于1.5 m机具不得在末覆盖填料的拉杆和锚定板上行驶。摊铺厚度应均匀一致，表面平整，并应设有不小于3%的横坡。当用机械碾压时，每层厚以20-30cm为宜，碾压次数应根据压实度要求，通过试验确定。靠近墙面系1.5 m以内的填土，以及拉杆、锚定板以上50 cm厚的土体摊铺和压实，应用人工摊铺和小型机具压实，以防大型机械撞坏墙面系、压弯拉杆或碰斜锚定板。同时，锚定板前的土体，必需加强夯填质量，以确保锚定板抗拔力的发挥。一般锚定板周围填土采用人工压实方法，先压实锚定板前的填土，并逐步向墙面方向推进，然后夯实锚定板后的填土，这样，既能保证锚定板前土体的密实度，还能把拉杆在压实过程中拉直。
土方压实质量是锚定板挡土墙成败的重要环节和关键工序，必须切实加强质量检查，以确保锚定板挡土墙施工质量。工程质量检查的
内容包括:基底检查、填料检验及填土压实度检测等。对于压实度的检查，每一填土序号不得少于3处，若挡土墙较长时，抽样检查点的间距不宜大于10-20m。检测方法:土的含水量可采用烘干法、酒精燃烧法等；密度可用灌砂法、环刀法等，但应以烘干法测含水量和灌砂法测密实度为准。填土层的压实度不得小于规定，否则应进行补充压实，直至满足规定要求才能进行下一道工序。
3.5钢拉杆防锈
钢筋的锈蚀作用受许多因素影响:暴露在湿空气中并与酸性水和空气反复接触的钢筋锈蚀速度较快；理在碱性土中的钢筋而且其周围空隙水和空气不易流动时，不易锈蚀。一般理在土中的钢筋锈蚀速度平均约为每年0.01mm。因此，钢拉杆的防锈蚀问题关系到锚定板挡土墙的可靠性和使用寿命，所以应认真考虑。钢拉杆的防锈蚀措施主要有以下三个方面
(1)选择钢拉杆直径时，在按受力大小及钢材强度计算确定的钢拉杆直径的基础上，再增加2mm的防锈蚀安全储备。
(2)为防比土体的电化学腐蚀现象，在有条件的情祝下，钢拉杆周围的回填料应尽最选择电阻率比较大的均质土。而电阻率比较小或具有酸性介质的腐蚀性土(如煤研石、炉渣、城市垃圾土等)不得作为钢拉杆周围的填料。
(3)采用防锈蚀处治。锚定板挡土墙为柔性结构，钢拉杆的防锈蚀处治措施，也应选用柔性材料为宜，不宜采用包混凝土的刚性防护措施。
在目前情祝下，钢拉杆采用沥青浸制麻布包裹的防锈蚀方法，不仅具有施工简便及造价低廉的优点，而且经受了工程实践的考验，证明是比较好的防锈蚀处治措施。