圆弧形悬臂式挡土墙整体稳定计算Ｋｅｙ舶：ｃａｎｔｉｌｅｖｅｒ…一．・‘…・１０６・鼍…衮爱、ｒＦＩ＝—虿１矬・ｍ＋籼一垃）２・ｔａｒ？（４５＊一号］・（Ｒ１＋ｂｚ钢胡ｄｏｉ：１０．３９圈／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７２—１６８３．２００９．０３．０３１Ｊｕｎ．２００９Ｎｏ．３ＶＯＬ７Ｓｃｉｅｎｃｅ＆ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＴｒａｎｓｆｅｒｓＷａｔｅｒＳｏｕｔｈ－ｔｏ－Ｎｏｒｔｈ南水北调与水利科技２００９年６月第７卷第３期引ｌｓｔｅａｄｉｎｅｓｓｗａｌｌ；ｃｉｒｃｕｌａｒ；ｉｎｔｅｇｒａｌｓａｆｅｔｙ．ｐｒｏｉｅＣｔｓｕｒｅｄａｓ．ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｉｎｒｅａｓｏｎａｂｌｅｉｓｐｒｅｓｅｎｔｗａｌｌｓ。ｔｈｅｌｅｎｇｔｈｕｎｉｔｏｎｂａｓｅｄｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌＣｏｍｐａｒｅｄｏｖｅｒｔｕｒｎｉｎｇ．ｓｌｉｄｉｎｇａｇａｉｎｓｔｓｔａｂｉｌｉｔｙｌｏａｄ。ｔｈｅｒｅｔａｉｎｉｎｇ９０，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇｏｆａｎｇｌｅｃｅｎｔｒａｌｗｉｔｈｗａｌｌｒｅｔａｉｎｉｎｇｃａｎｔｉｌｅｖｅｒｃｉｒｃｕｌａｒｆｏｒｐｒｏｐｏｓｅｄｗａｓｍｅｔｈｏｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｄｅｓｉｇｎｉｎｔｅｇｒａｌｐｒｏｊｅｃｔ，ａｎａｃｔｕａｌｔｈｅｔＯＡｂｓｔｒａｃｔ：Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ４３００１０。Ｃｈｉｎａ）Ｒｅｓｅａｒｃｈ，ＷｕｈａｎａｎｄＳｕｒｖｅｙ，Ｐｌａｎｎｉｎｇ。ＤｅｓｉｇｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅ（ＣｋｎｇｊｉａｎｇＱｉｎｇ－ｍｉｎｇＷｅｎ－ｙａｏ。ＬＩＵＧａｎｇ・ＭＡ０ＨＵＷａｌｌＲｅｔａｉｎｉｎｇＣａｎｔｉｌｅｖｅｒＣｉｒｃｕｌａｒｏｆＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＳｔｅａｄｉｎｅｓｓＩｎｔｅｇｒａｌ文章编号：１６７２—１６８３（２００９）０３—０１０６—０３文献标识码：Ａ中图分类号：ＴＵ４１３关键词：悬臂式挡土墙；圆弧形；整体稳定可以保证工程安全。抗滑稳定和抗倾稳定的计算方法。实例计算表明，工程实际使用方法与常规的按单位墙长计算方法相比，计算合理，摘要：结合工程实际，提出圆心角为９００的圆弧形悬臂式挡土墙的整体设计计算方法，内容包括挡土墙整体受荷计算、（长江勘测规划设计研究院，武汉４３００１０）荷２整体进行计算的方法。界所注意。但在设计中仍被普遍采用。为此，笔者介绍一种按算方法在计算圆弧形底板形式挡墙的不合理性虽然已为工程位墙长按平面问题计算抗滑、抗倾和基底应力分布。这种计臂式挡土墙应用也相当广泛。在挡土墙设计中，一般是取单土墙‘¨。除常见的直线形式挡土墙外，平面上为圆弧形的悬ｍ）时，通常做成悬臂式挡土墙高度不是很高（例如不超过６挡土墙是水利、交通和市政工程中常用的构筑物。当挡从３作者简介：胡钢（１９７９一），男，重庆人，工程师。硕士研究生，主要从事水利工程规划设计等方面的工作。修回日期：２００９—０４—１８收稿日期：２００９—０３—０２（ｋＮ）①水上部分主动土压力合力Ｆ，。墙后主动土压力按水上和水下分别计算。２．２主动土压力图１挡墙计算简图（１），即可求得整体结构上所受的水平推力。墙后水压力。先计算微元体上所受水平推力，然后代人式作用在挡墙上的水平推力有：主动土压力、墙前水压力和（１）∑Ｆ＝厂・Ｒ・压（ｋＮ）・ｄＯ（ｋＮ），将其积分可得作用在整个墙体的水平推力为：圆弧半径为Ｒ，弧长为ｄｚ２立墙上的合力为：ｄＦ＝厂・Ｒ・ｃｏｓＯＩＴＩ长立墙所受水平推力为ｆ（ｋＮ／ｍ），则作用在假设其１对于曲角范围的挡土墙微元体，计算简图如图１所示。２．１水平推力计算受力。推力及垂直压力，然后将微元体按弧长积分可得整体结构的对象，然后按照平面问题计算方法计算微元体上所受的水平整体结构中取出由角范围的挡土墙微元体作为研究言载计算、２，毛文耀，刘清明
ｚ＝麓糕等粉Ｗ７＝—ｔｒ（—ｈｚｉ－－一ｈｓ）・（６１＋６＋６２＋２Ｒ１）・（ｈｉ＋ｂ＋ｂ２）・鲰ｗ５：型写业．（６１＋２ｂ＋２ｂ２＋２Ｒ１）．ｂ１．玩（ｋＮ）立板自重：Ｗｌ＝学．（ｂ＋２ｂｚ＋２Ｒ１）．糯鼍土（ｋＮ）。缔＝’蓄１霹习ｒ．１０７．Ｋ，＝甏式中：Ｋｆ一沿基底面的抗滑稳定安全系数；产基底面与地基Ｋ＝赣｛ｃ什抖如恼，一麓黯等昔每岩群岛｝｛ｃ既＋６＋ｂｚ＋Ｒ。，一搠翁譬蔫酱昔精）钢等・圆弧形悬臂式挡土墙整体稳定计算胡式㈤四分之一圆环面积的形心对圆心的距离可用下式表示：些均布荷载产生的力矩，其力臂通过计算环形面积形心确定。对于挡墙自重、踵板上土重、踵板上水重、趾板上水重这水重矩，墙前水压力矩组成。抗倾力矩是由自重矩，踵板上土重矩、水重矩，趾板上的２．５．２抗倾力矩∑ＭＨ渗透压力矩＝渗透压力×÷（６１＋６＋６２）浮力矩＝浮力×÷（ｂｌ＋６＋６２）面距离墙后水平推力矩＝墙后水平推力×合力作用点到底板基构成。倾覆力矩是由墙后水平推力矩、浮力矩、渗透压力矩倾覆力矩∑Ｍｏ２．５．１２．５倾覆力矩和抗倾覆力矩的计算＋Ｗ５一眠一Ｗ７（ｋＮ）墙体所受铅垂方向的合力为：∑Ｇｚｗ。＋吼＋眠＋肌⑥渗透压力。眠＝华・（ｈａ＋ｂ＋ｂ２＋２Ｒ１）・（６１＋ｂ＋ｂｚ）・ｙ未⑤浮力。④趾板上水重。（ｋＮ）Ｗ４＝÷・（６ｚ＋２Ｒ１）・６２・（ｈ２－－ｈｉ）・ｙ承③踵板上水重。ｈ１）・７，七］（ｋＮ）ｗ３＝手・（６２＋２Ｒ１）・６２“（｜Ｉｌ＋＾ｌ－－ｈ２）・扎＋（＾２一②踵板上土重。・堍麓±（ｋＮ）底板自重：％＝季・（６ｌ＋ｂ＋ｂ２＋２Ｒ１）・（６ｌ＋ｂ＋ｂ２）①挡墙自重。水重，趾板上水重，浮力和渗透压力。挡墙上所受的铅垂力有：挡墙自重，踵板上土重，踵板上２．４铅垂力计算（ｋＮ）。∑Ｈ＝Ｆ１＋Ｆ２＋Ｆ３＋Ｆ４一Ｆｓ墙体所受水平方向的合力为：用点到底板基面距离为ｈ。／３。Ｆ５＝÷豫・（旭）２・（６ｌ＋ｂ＋ｂ２＋Ｒ１）压（ｋＮ），合力作②墙前水压力。底板基面距离为ｈｚ／３。Ｆ４＝百１豫・（．１１２）２・（品＋６２）厄（ｋＮ），合力作用点到①墙后水压力。水压力分墙后水压力和墙前水压力。２．３水压力（尺１＋６ｚ）厄（ｋＮ），合力作用点到底板基面距离为＾：／３。７，土・（．Ｉｌｚ）２・ｔａｎ２（４５。一号］・三角形部分：Ｆ３＝可１（Ｒ。＋６２）压（Ｉ洲），合力作用点到底板基面距离为．Ｉｌ。／２。矩形部分：Ｆ２＝札・（＾＋＾１－－ｈ２）・ｈ２・ｔａｎ２（４５。一等］・②水下部分主动土压力合力由两部分组成。合力作用点到底板基面距离为［（｜Ｉｚ＋＾ｔ）＋２ｈｚ３／３。倾覆力矩（ｋＮ・ｎ０；∑Ｍｔｔ—对挡墙前趾的倾覆力矩（ｋＮ・ｒ１１）。式中：Ｋ一挡墙抗倾覆稳定安全系数；ＺＭｖ－－对挡墙前趾的抗（４）全系数，应按式（４）计算：２６５—２００１）规定，挡墙的抗倾覆稳定安根据水闸规范（ＳＬ３．２抗倾稳定计算（ｋＮ）；∑Ｇ一作用在挡墙上的全部铅垂力荷载（ｋＮ）。之间的摩擦系数；∑Ｈ一作用在挡墙上的全部水平向荷载（３）滑稳定安全系数，应按式（３）计算：根据水闸规范（ＳＩ。２６５—２００１）规定，土基上沿基底面的抗３．１抗滑稳定计算３整体稳定计算墙前水压力矩＝墙前水压力Ｘｈ２／３趾板上的水重矩＝趾板上水重×踵板上水重矩＝踵板上水重×锺板上土重矩＝踵板上土重×底板自重矩一底板自重×立板自重矩＝立板自重×可得各抗倾力矩计算式如下：中：Ｒ。－－３，１，环半径；Ｒ４一内环半径；将计算参数代入式（２）
●●■＾■■………日■＿ｄ＾●＿础＝学士铲５０００７—２００２，建筑地基基础设计规范［Ｓ］．［４］ＧＢ２６５—２００１，水闸设计规范［Ｓ］．［３］ＳＬ水电出版社。１９９５．［２］管枫年。薛广瑞．王殿印．水工挡土墙设计［Ｍ］．北京：中国水利建筑工业出版社，２００４．［１］尉希成，周美玲．支挡结构设计手册（第二版）［Ｋ］．北京：中国参考文献：土墙的受力状况和稳定安全系数，这更加与实际情况相符合。作整体计算，还可以正确计算挡土墙的工程量，并真实反映挡系列公式，可以对挡土墙的抗滑、抗倾覆、地基应力及分布特征铅垂力作用效应。笔者推导的圆弧形底板挡土墙整体计算一不符合挡土墙的真实受力情况，存在的主要问题是人为放大了按平面问题进行简化设计计算，这样的方法虽然方便易行，但对于圆弧形底板的挡土墙，以往通常取单位墙长的计算体５结语范要求，而混凝土量仅增加了４％，对工程量的影响很小。以看出，加长底板后，挡墙抗倾抗滑稳定安全系数均能满足规垂方向力作用效应相比，铅垂方向的力减少了１８％。从表５可计算的铅垂方向力作用效应与按平面问题（同墙长）计算的铅水平推力作用效应相比，水平推力减小了１０％；按照整体结构结构计算的水平推力作用效应与按平面问题（同墙长）计算的垂方向力作用效应较水平推力作用效应减小的多；按照整体稳定安全系数均较简单方法小，原因在于同样墙长条件下，铅从表３、表４分析可知，按整体结构方法计算得出的抗滑ｒａ，墙前趾板长０．８ｍ，墙蹬板长５．６ｍ。注：底板长６．４表５改变底板长度按整体结构方法进行挡土墙稳定计算成果・１０８．●ｒ西１凳墚”ｎｌ。注：底板长５．６ｍ，墙前趾板长０．８ｍ，墙跬板长４．８表４按整体结构方法进行挡土墙稳定计算成果ｍ。ＩＴＩ，墙蹬板长４．８ＩＴＩ。墙前趾板长０．８注：底板长５．６表３采用常规方法进行挡土墙稳定计算成果４、表５所示。见表３所示；按整体结构方法进行稳定分析，计算结果见表按常规方法（取单位长度墙体）进行稳定分析，计算结果校核工况Ⅲ：建成无水工况（施工工况）。ｍ（检修工况）。校核工况Ⅱ：河道无水，墙后地下水位１３９ｍ。１４３．４３ｍ，墙后校核水位校核工况Ｉ：河道校核水位１４３．４３１２＂１。１４３．０９ｒｎ，墙后设计水位设计工况Ｉ：河道设计水位１４３．０９挡土墙计算工况为：裹２挡土墙稳定安全系数进口挡墙基础土主要岩土物理力学指标裹１的摩擦系数ｆ＝ｏ．３；要求挡墙稳定安全系数见表２０－４３。要物理力学指标见表ｌ，墙后填砂性土，挡土墙基底面与地基ｍ；挡墙基础座落在粉质黏土层，土层主板建基面高程１３７．２ｍ，底ｍ，底板厚０．８ｒｆｌ，立墙底高程１３８立墙顶高程１４３．６８ＩＴＩ，挡土墙进行整体稳定计算分析。该挡土墙设计墙高５．６８现以南水北调中线一期工程某左岸排水倒虹吸进口圆弧４工程实例于该底面形心轴的截面矩（ｍｓ）。式中：∑Ｍ一作用在基础地面力矩和（ｋＮ・ｍ）；Ｖ卜基底面对（５）解出最大、最小基地应力，即按式（５）进行计算：构简化到对称轴上的平面图形，然后按照力平衡、力矩平衡求在求出整体结构水平和铅垂方向的力后，可以将整体结３．３地基应力验算第７卷总第４２期・南水北调与水利科技・２００９年第３期
圆弧形悬臂式挡土墙整体稳定计算Ｋｅｙ舶：ｃａｎｔｉｌｅｖｅｒ…一．・‘…・１０６・鼍…衮爱、ｒＦＩ＝—虿１矬・ｍ＋籼一垃）２・ｔａｒ？（４５＊一号］・（Ｒ１＋ｂｚ钢胡ｄｏｉ：１０．３９圈／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７２—１６８３．２００９．０３．０３１Ｊｕｎ．２００９Ｎｏ．３ＶＯＬ７Ｓｃｉｅｎｃｅ＆ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＴｒａｎｓｆｅｒｓＷａｔｅｒＳｏｕｔｈ－ｔｏ－Ｎｏｒｔｈ南水北调与水利科技２００９年６月第７卷第３期引ｌｓｔｅａｄｉｎｅｓｓｗａｌｌ；ｃｉｒｃｕｌａｒ；ｉｎｔｅｇｒａｌｓａｆｅｔｙ．ｐｒｏｉｅＣｔｓｕｒｅｄａｓ．ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｉｎｒｅａｓｏｎａｂｌｅｉｓｐｒｅｓｅｎｔｗａｌｌｓ。ｔｈｅｌｅｎｇｔｈｕｎｉｔｏｎｂａｓｅｄｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌＣｏｍｐａｒｅｄｏｖｅｒｔｕｒｎｉｎｇ．ｓｌｉｄｉｎｇａｇａｉｎｓｔｓｔａｂｉｌｉｔｙｌｏａｄ。ｔｈｅｒｅｔａｉｎｉｎｇ９０，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇｏｆａｎｇｌｅｃｅｎｔｒａｌｗｉｔｈｗａｌｌｒｅｔａｉｎｉｎｇｃａｎｔｉｌｅｖｅｒｃｉｒｃｕｌａｒｆｏｒｐｒｏｐｏｓｅｄｗａｓｍｅｔｈｏｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｄｅｓｉｇｎｉｎｔｅｇｒａｌｐｒｏｊｅｃｔ，ａｎａｃｔｕａｌｔｈｅｔＯＡｂｓｔｒａｃｔ：Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ４３００１０。Ｃｈｉｎａ）Ｒｅｓｅａｒｃｈ，ＷｕｈａｎａｎｄＳｕｒｖｅｙ，Ｐｌａｎｎｉｎｇ。ＤｅｓｉｇｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅ（ＣｋｎｇｊｉａｎｇＱｉｎｇ－ｍｉｎｇＷｅｎ－ｙａｏ。ＬＩＵＧａｎｇ・ＭＡ０ＨＵＷａｌｌＲｅｔａｉｎｉｎｇＣａｎｔｉｌｅｖｅｒＣｉｒｃｕｌａｒｏｆＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＳｔｅａｄｉｎｅｓｓＩｎｔｅｇｒａｌ文章编号：１６７２—１６８３（２００９）０３—０１０６—０３文献标识码：Ａ中图分类号：ＴＵ４１３关键词：悬臂式挡土墙；圆弧形；整体稳定可以保证工程安全。抗滑稳定和抗倾稳定的计算方法。实例计算表明，工程实际使用方法与常规的按单位墙长计算方法相比，计算合理，摘要：结合工程实际，提出圆心角为９００的圆弧形悬臂式挡土墙的整体设计计算方法，内容包括挡土墙整体受荷计算、（长江勘测规划设计研究院，武汉４３００１０）荷２整体进行计算的方法。界所注意。但在设计中仍被普遍采用。为此，笔者介绍一种按算方法在计算圆弧形底板形式挡墙的不合理性虽然已为工程位墙长按平面问题计算抗滑、抗倾和基底应力分布。这种计臂式挡土墙应用也相当广泛。在挡土墙设计中，一般是取单土墙‘¨。除常见的直线形式挡土墙外，平面上为圆弧形的悬ｍ）时，通常做成悬臂式挡土墙高度不是很高（例如不超过６挡土墙是水利、交通和市政工程中常用的构筑物。当挡从３作者简介：胡钢（１９７９一），男，重庆人，工程师。硕士研究生，主要从事水利工程规划设计等方面的工作。修回日期：２００９—０４—１８收稿日期：２００９—０３—０２（ｋＮ）①水上部分主动土压力合力Ｆ，。墙后主动土压力按水上和水下分别计算。２．２主动土压力图１挡墙计算简图（１），即可求得整体结构上所受的水平推力。墙后水压力。先计算微元体上所受水平推力，然后代人式作用在挡墙上的水平推力有：主动土压力、墙前水压力和（１）∑Ｆ＝厂・Ｒ・压（ｋＮ）・ｄＯ（ｋＮ），将其积分可得作用在整个墙体的水平推力为：圆弧半径为Ｒ，弧长为ｄｚ２立墙上的合力为：ｄＦ＝厂・Ｒ・ｃｏｓＯＩＴＩ长立墙所受水平推力为ｆ（ｋＮ／ｍ），则作用在假设其１对于曲角范围的挡土墙微元体，计算简图如图１所示。２．１水平推力计算受力。推力及垂直压力，然后将微元体按弧长积分可得整体结构的对象，然后按照平面问题计算方法计算微元体上所受的水平整体结构中取出由角范围的挡土墙微元体作为研究言载计算、２，毛文耀，刘清明
ｚ＝麓糕等粉Ｗ７＝—ｔｒ（—ｈｚｉ－－一ｈｓ）・（６１＋６＋６２＋２Ｒ１）・（ｈｉ＋ｂ＋ｂ２）・鲰ｗ５：型写业．（６１＋２ｂ＋２ｂ２＋２Ｒ１）．ｂ１．玩（ｋＮ）立板自重：Ｗｌ＝学．（ｂ＋２ｂｚ＋２Ｒ１）．糯鼍土（ｋＮ）。缔＝’蓄１霹习ｒ．１０７．Ｋ，＝甏式中：Ｋｆ一沿基底面的抗滑稳定安全系数；产基底面与地基Ｋ＝赣｛ｃ什抖如恼，一麓黯等昔每岩群岛｝｛ｃ既＋６＋ｂｚ＋Ｒ。，一搠翁譬蔫酱昔精）钢等・圆弧形悬臂式挡土墙整体稳定计算胡式㈤四分之一圆环面积的形心对圆心的距离可用下式表示：些均布荷载产生的力矩，其力臂通过计算环形面积形心确定。对于挡墙自重、踵板上土重、踵板上水重、趾板上水重这水重矩，墙前水压力矩组成。抗倾力矩是由自重矩，踵板上土重矩、水重矩，趾板上的２．５．２抗倾力矩∑ＭＨ渗透压力矩＝渗透压力×÷（６１＋６＋６２）浮力矩＝浮力×÷（ｂｌ＋６＋６２）面距离墙后水平推力矩＝墙后水平推力×合力作用点到底板基构成。倾覆力矩是由墙后水平推力矩、浮力矩、渗透压力矩倾覆力矩∑Ｍｏ２．５．１２．５倾覆力矩和抗倾覆力矩的计算＋Ｗ５一眠一Ｗ７（ｋＮ）墙体所受铅垂方向的合力为：∑Ｇｚｗ。＋吼＋眠＋肌⑥渗透压力。眠＝华・（ｈａ＋ｂ＋ｂ２＋２Ｒ１）・（６１＋ｂ＋ｂｚ）・ｙ未⑤浮力。④趾板上水重。（ｋＮ）Ｗ４＝÷・（６ｚ＋２Ｒ１）・６２・（ｈ２－－ｈｉ）・ｙ承③踵板上水重。ｈ１）・７，七］（ｋＮ）ｗ３＝手・（６２＋２Ｒ１）・６２“（｜Ｉｌ＋＾ｌ－－ｈ２）・扎＋（＾２一②踵板上土重。・堍麓±（ｋＮ）底板自重：％＝季・（６ｌ＋ｂ＋ｂ２＋２Ｒ１）・（６ｌ＋ｂ＋ｂ２）①挡墙自重。水重，趾板上水重，浮力和渗透压力。挡墙上所受的铅垂力有：挡墙自重，踵板上土重，踵板上２．４铅垂力计算（ｋＮ）。∑Ｈ＝Ｆ１＋Ｆ２＋Ｆ３＋Ｆ４一Ｆｓ墙体所受水平方向的合力为：用点到底板基面距离为ｈ。／３。Ｆ５＝÷豫・（旭）２・（６ｌ＋ｂ＋ｂ２＋Ｒ１）压（ｋＮ），合力作②墙前水压力。底板基面距离为ｈｚ／３。Ｆ４＝百１豫・（．１１２）２・（品＋６２）厄（ｋＮ），合力作用点到①墙后水压力。水压力分墙后水压力和墙前水压力。２．３水压力（尺１＋６ｚ）厄（ｋＮ），合力作用点到底板基面距离为＾：／３。７，土・（．Ｉｌｚ）２・ｔａｎ２（４５。一号］・三角形部分：Ｆ３＝可１（Ｒ。＋６２）压（Ｉ洲），合力作用点到底板基面距离为．Ｉｌ。／２。矩形部分：Ｆ２＝札・（＾＋＾１－－ｈ２）・ｈ２・ｔａｎ２（４５。一等］・②水下部分主动土压力合力由两部分组成。合力作用点到底板基面距离为［（｜Ｉｚ＋＾ｔ）＋２ｈｚ３／３。倾覆力矩（ｋＮ・ｎ０；∑Ｍｔｔ—对挡墙前趾的倾覆力矩（ｋＮ・ｒ１１）。式中：Ｋ一挡墙抗倾覆稳定安全系数；ＺＭｖ－－对挡墙前趾的抗（４）全系数，应按式（４）计算：２６５—２００１）规定，挡墙的抗倾覆稳定安根据水闸规范（ＳＬ３．２抗倾稳定计算（ｋＮ）；∑Ｇ一作用在挡墙上的全部铅垂力荷载（ｋＮ）。之间的摩擦系数；∑Ｈ一作用在挡墙上的全部水平向荷载（３）滑稳定安全系数，应按式（３）计算：根据水闸规范（ＳＩ。２６５—２００１）规定，土基上沿基底面的抗３．１抗滑稳定计算３整体稳定计算墙前水压力矩＝墙前水压力Ｘｈ２／３趾板上的水重矩＝趾板上水重×踵板上水重矩＝踵板上水重×锺板上土重矩＝踵板上土重×底板自重矩一底板自重×立板自重矩＝立板自重×可得各抗倾力矩计算式如下：中：Ｒ。－－３，１，环半径；Ｒ４一内环半径；将计算参数代入式（２）
●●■＾■■………日■＿ｄ＾●＿础＝学士铲５０００７—２００２，建筑地基基础设计规范［Ｓ］．［４］ＧＢ２６５—２００１，水闸设计规范［Ｓ］．［３］ＳＬ水电出版社。１９９５．［２］管枫年。薛广瑞．王殿印．水工挡土墙设计［Ｍ］．北京：中国水利建筑工业出版社，２００４．［１］尉希成，周美玲．支挡结构设计手册（第二版）［Ｋ］．北京：中国参考文献：土墙的受力状况和稳定安全系数，这更加与实际情况相符合。作整体计算，还可以正确计算挡土墙的工程量，并真实反映挡系列公式，可以对挡土墙的抗滑、抗倾覆、地基应力及分布特征铅垂力作用效应。笔者推导的圆弧形底板挡土墙整体计算一不符合挡土墙的真实受力情况，存在的主要问题是人为放大了按平面问题进行简化设计计算，这样的方法虽然方便易行，但对于圆弧形底板的挡土墙，以往通常取单位墙长的计算体５结语范要求，而混凝土量仅增加了４％，对工程量的影响很小。以看出，加长底板后，挡墙抗倾抗滑稳定安全系数均能满足规垂方向力作用效应相比，铅垂方向的力减少了１８％。从表５可计算的铅垂方向力作用效应与按平面问题（同墙长）计算的铅水平推力作用效应相比，水平推力减小了１０％；按照整体结构结构计算的水平推力作用效应与按平面问题（同墙长）计算的垂方向力作用效应较水平推力作用效应减小的多；按照整体稳定安全系数均较简单方法小，原因在于同样墙长条件下，铅从表３、表４分析可知，按整体结构方法计算得出的抗滑ｒａ，墙前趾板长０．８ｍ，墙蹬板长５．６ｍ。注：底板长６．４表５改变底板长度按整体结构方法进行挡土墙稳定计算成果・１０８．●ｒ西１凳墚”ｎｌ。注：底板长５．６ｍ，墙前趾板长０．８ｍ，墙跬板长４．８表４按整体结构方法进行挡土墙稳定计算成果ｍ。ＩＴＩ，墙蹬板长４．８ＩＴＩ。墙前趾板长０．８注：底板长５．６表３采用常规方法进行挡土墙稳定计算成果４、表５所示。见表３所示；按整体结构方法进行稳定分析，计算结果见表按常规方法（取单位长度墙体）进行稳定分析，计算结果校核工况Ⅲ：建成无水工况（施工工况）。ｍ（检修工况）。校核工况Ⅱ：河道无水，墙后地下水位１３９ｍ。１４３．４３ｍ，墙后校核水位校核工况Ｉ：河道校核水位１４３．４３１２＂１。１４３．０９ｒｎ，墙后设计水位设计工况Ｉ：河道设计水位１４３．０９挡土墙计算工况为：裹２挡土墙稳定安全系数进口挡墙基础土主要岩土物理力学指标裹１的摩擦系数ｆ＝ｏ．３；要求挡墙稳定安全系数见表２０－４３。要物理力学指标见表ｌ，墙后填砂性土，挡土墙基底面与地基ｍ；挡墙基础座落在粉质黏土层，土层主板建基面高程１３７．２ｍ，底ｍ，底板厚０．８ｒｆｌ，立墙底高程１３８立墙顶高程１４３．６８ＩＴＩ，挡土墙进行整体稳定计算分析。该挡土墙设计墙高５．６８现以南水北调中线一期工程某左岸排水倒虹吸进口圆弧４工程实例于该底面形心轴的截面矩（ｍｓ）。式中：∑Ｍ一作用在基础地面力矩和（ｋＮ・ｍ）；Ｖ卜基底面对（５）解出最大、最小基地应力，即按式（５）进行计算：构简化到对称轴上的平面图形，然后按照力平衡、力矩平衡求在求出整体结构水平和铅垂方向的力后，可以将整体结３．３地基应力验算第７卷总第４２期・南水北调与水利科技・２００９年第３期