第19卷第12期 2006年12月
文章编号:10072290X(2006)1220041203
广东电力
GUANGDONGELECTRICPOWERVol119No112
Dec12006
热力除氧机理及除氧器水位控制系统的调整策略
谢建育,黄卫剑
1
2
(11珠海发电厂,广东珠海519050;21广东省电力试验研究所,广州510600)
摘 要:除氧器是火(核)电厂中重要的热力设备,它基于热力方法分离活性气体,能降低工质中活性气体分子浓度,减缓工质中氧、氮、CO2等活性气体对管路的腐蚀。为此,介绍了热力除氧的机理,分析了除氧器水位稳定运行的意义,并以珠海发电厂2号机组为例,针对机组运行中出现的水位波动大的现象,分析了原因,提出了应对措施。
关键词:热力除氧;除氧器;水位控制系统
中图分类号:TK2231522;TM621 文献标识码:Mechanandadjustmenttacticsof
levelcontrolsystem
XIEJian2yu,HUANGWei2jian
China)
Abstract:Asanimportantthermaldeviceinthermal(nuclear)powerplants,thedeaeratorseparatesactivegasesbasedonthermalmethod,decreasesthemolecularconcentrationofactivegasesintheworkingmedium,andmitigatesthecorrosiononpipelinesbysuchactivegasesasoxygen,nitrogenandcarbondioxide.Thispaperdescribesthemechanismofthermaldeaeration,andanalyzesthesignificanceofdeaeratorlevelstability.TakingUnit2inZhuhaiPowerStationforexample,itanalyzesthecausesofthegreatwater2levelfluctuationduringoperationoftheunitwithcountermeasurespresented.Keywords:thermaldeaeration;deaerator;waterlevelcontrolsystem
1
2
(1.ZhuhaiPowerStation,Zhuhai,Guangdong519050,China;2.GuangdongPowerTest&ResearchInst.,Guangzhou510600,
为延长锅炉、汽轮机管路的使用寿命,减缓工质中的游离氧、游离氮和二氧化碳等活性气体对管路的腐蚀,通常采用热力或化学方法将工质预处理,从而降低工质中活性气体分子浓度以保护热力设备。在火(核)电厂中,广泛采用的基于热力方法分离活性气体的热力设备是除氧器,越是高参数、大容量机组,对除氧设备及除氧效果要求越高。因此,了解除氧器运行机理及保证除氧器的安全、稳定运行在火(核)电厂中具有非常重要的意义。
和传质理论。111 亨利定律
根据亨利定律,单位体积中溶于水中的气体量与水面上该气体的分压力成正比,即
b=kps/p.
(1)
式中:b———气体在水中的溶解量;
k———亨利系数,与气体种类及温度有关;p———水面上气体混合物的全压;ps———单种气体分压。
112 道尔顿定律
1 热力除氧机理
热力除氧的理论依据是亨利定律、道尔顿定律
道尔顿定律表述为混合气体的总压等于各种气体组分分压力之和。对于除氧器,写为
pm=pv+pa.
(2)
式中,pm,pv,pa为除氧器内混合气体全压、水蒸
收稿日期:2006206207
气和空气的分压。
42
广东电力第19卷
根据亨利定律和道尔顿定律,降低水中溶解气体浓度的关键是减小它们在空气中的分压。如果气体的分压趋近于零,则它们在水中的浓度就会很小。把水加热至饱和温度,水蒸气的分压趋近于水面上的全压,其它气体的分压便趋于零,其它气体在水中的浓度就会趋近于零。这样,我们得到热力除氧的方法,即将水加热至饱和温度,使水中溶解气体的分压趋近于零,从而达到除氧的目的。
热力除氧的过程是一个传热传质过程,必须满足热力条件和传质条件。首先,要保证将水加热至相应压力下的饱和温度。实践表明,即使少许的加热不足,也会明显影响到除氧效果。图1给出了水中残余溶氧量与加热温度不足时的关系曲线。在大气压力下加热温度低1℃时,-6
达012×10;其次,析的环境
。
表面和不平衡压差。
在除氧初期,水中含气量大,与水中含气量相对应的平衡压力与实际分压之差较大,气体主要以气泡形式通过克服水的表面张力离析出来。这个阶段可除去水中溶解气体的绝大部分。
随着水中气体的减少,相应的压差减小,气体已没有能力克服水的表面张力析出,主要靠气体分子扩散逸出,这就是深度除氧过程。在这个阶段,增大气水接触面,使水呈紊流状态和采取蒸汽在水中鼓泡等措施可强化深度除氧。114 从前述3,影响除氧器除氧、被除氧水水。,进行除氧器设计和除氧:
a)尽可能扩大气水接触面积以利于传热传质过程,被除氧水一般喷洒成雾滴或细水柱状;
b)为将水加热到除氧压力对应的饱和温度,加热蒸汽与被除氧水一般采用逆流,这样可以形成最大的不平衡压差,有利于及时排除离逸的气体;
c)采用蒸汽在水中鼓泡、减少水的表面张力等措施,改善深度除氧效果,图2为卧式除氧器纵剖面图
。
图1 水中残余溶氧量与欠热度的关系
113 传质理论
根据传质理论,气体从水中离析的量可表示为
(3)M=-DAt.
dx
式中:D———扩散系数,取决于气体、介质特性及
温度;A———扩散面积;t———扩散时间;dc/dx———扩散方向上的浓度梯度,相应于不平衡
压差Δp(即待除气体实际分压力与水中溶解气体所对应平衡状态压力之差)。
由式(3)可知,气体扩散速度取决于气水接触
图2 除氧器综合剖面图
1—加热器来水进口;2—至凝结器排气口;3—喷口;
4—汽源管;5—耙管
2 除氧器水位稳定运行的意义
随着设计技术的成熟,滑压运行的除氧器具有
效率高,运行简单等优点,滑压除氧器现已普遍使
第12期谢建育等:热力除氧机理及除氧器水位控制系统的调整策略
43
用,DL5000—2000《火力发电厂设计技术规程》101411明确规定“中间再热机组的除氧器,应采用滑压运行方式”,因此本文以滑压运行的除氧器为例,对除氧效果展开讨论。
在机组正常运行时,除氧器汽源来自汽轮机抽汽阀门全开的四段抽汽,除氧器汽源压力和流量不受控制,而与被除氧水的水温、气水接触面积与除氧器水位有直接的关系。除氧器水位高,可能造成除氧水加热不足,气水接触面积减小和水中溶解氧逸出困难而影响除氧效果;除氧器水位过高,可能造成汽封进水,抽汽管水淹,威胁汽轮机的安全运行;除氧器水位过低,除了影响给水泵安全运行之外,甚至会威胁锅炉上水,造成断水事故。因此,在机组运行中稳定除氧器水位,高度具有非常重要的意义。
主调节阀(对应主控指令为0～35%),机组负荷大于550MW后,主调节阀开始打开(对应主控指令为35%～100%)。
从副调节阀调节阶段除氧器水位稳定而进入主调节阀调节阶段除氧器水位波动大且水位过渡时间长的现象,初步判断主调节阀控制阶段主调节阀的控制作用过弱。通过历史记录检查发现,副调节阀单位开度的实际凝结水流量平均值为10t/h,而主调节阀工作阶段,主调节阀单位开度的实际凝结水流量平均值为8t/h。因此,要保证主调节阀调节,水位调大,/(8t/h×35%)=来的110改为214后,原除氧器水位大幅波动现象消除,除氧器水位的调节品质得到了大幅提高。31212 主调节阀开始段空行程及其处理
通过对除氧器水位、机组负荷、给水流量、凝结水流量、除氧器主调节阀开度指令、除氧器副调节阀开度指令的历史记录进行检查发现:在机组升负荷时,副调节阀全开后,主调节阀开始调节的初始阶段水位出现较大的下降;机组降负荷时,主调节阀开度在10%以下时,水位会出现较大的上升现象。进一步检查发现:除氧器主调节阀开度在0～12%范围内,凝结水流量基本没有变化,因而确定除氧器主调节阀开度在12%以下为空行程。
原系统中,副调节阀和主调节阀的开度是没有重叠度的,当除氧器水位控制指令输出在0～35%时,为副调节阀调节;当除氧器水位控制指令输出在大于35%时,为主调节阀调节。由于主调节阀起始段空行程的存在,在副调节阀和主调节阀切换期间,造成了除氧器水位的大幅波动。为了消除主调节阀空行程对水位的影响,我们对主调节阀的主控指令———开度函数进行了调整,增加了主调节阀的预启开度。当除氧器水位控制指令输出大于30%时,打开除氧器水位主调节阀,当除氧器水位控制指令输出等于35%时,设定除氧器水位主调节阀开度为12%。增加了除氧器水位主调节阀的预启开度后,除氧器水位在主、副调节阀的切换过程中,水位波动很小,控制品质良好。
(下转第82页)
3 311 概况
珠海发电厂2号机组是从日本三菱重工公司全套引进的700MW亚临界燃煤机组。为配合机组的全程自启停控制系统(APS)功能,更好地保证除氧器水位调节指令与凝结水流量之间的线性关系,除氧器水位调节系统配有两个调节阀(即主调节阀和副调节阀),采用分程调节:除氧器主控输出在0～35%阶段,单独采用副调节阀调节;除氧器主控输出在大于35%阶段,副调节阀全开,采用主调节阀调节除氧器水位。
机组投产移交后,除氧器水位在副调节阀控制阶段,水位控制较为稳定,在切换至主调节阀控制阶段,水位波动较大,且进行除氧器水位设定值扰动时,水位呈大幅波动趋势而无法稳定。除氧器水位的大幅波动,严重影响了除氧系统的除氧效果,威胁了机组的安全,因此,必须对该系统进行重新调整,提高除氧器水位的调节品质,确保安全性。312 除氧器水位波动大的原因及应对方法31211 主、副调节阀通流能力偏离设计点及应对
按原设计,从机组启动至245MW负荷段,采用副调节阀调节(对应主控指令为0～35%),机组负荷大于245MW时,副调节阀全开,采用主调节阀调节(对应主控指令为35%～100%)。但实际安装在机组上的除氧器水位副调节阀通流能力较大,副调节阀全开后机组负荷最高到560MW而不需开
82
广东电力第19卷
f)大雨过后,及时组织特巡,检查受雨水浸
泡、冲刷的杆塔基础有无滑坡、塌方危险等。216 不良地质区、采矿塌陷区
a)新建线路设计应尽量避开不良地质区、采矿塌陷区,否则应采取必要的技术措施。
b)对处于采矿塌陷区的线路,应向矿主单位了解矿藏分部及采掘计划、规划,及时进行线路杆塔基础处理,或与其商讨改迁路径方案并签订有关协议。
c)对严重不良地质区、采矿塌陷区的线路进行巡视记录和分析比较,发现数据变化较大时要及时到现场进行检查处理。
d)汛期、雨季时应对边坡、护坡的稳定情况及基础的沉陷情况进行特巡检查。217 鸟害多发区
a)计、b)修,位于绝缘子上方的鸟巢应及时拆除。
c)在鸟害多发季节前,重点检查临近水源的杆塔、开阔地高塔、有鸟害史杆塔等。
d)在鸟类迁徙季节进行特巡,巡视中询问了解鸟类的活动习性,掌握本地区鸟类活动规律。218 树木速长区
a)新建或改建线路设计时,应充分勘察线路路径,确定合理的路径方案,尽量避开大片苗圃或林区。
b)必须跨越苗圃或林区时,应优先考虑按树木最终生长高度进行高跨设计,并取得跨越协议,树种自然生长最终高度以当地林业部门提供的数据或当地经验数据为参考依据。
c)在考虑经济技术比较合理的情况后也可砍伐出通道,通道内不得再种植树木。砍伐时,必须(上接第43页)
取得砍伐协议,在协议中明确砍伐范围、砍伐程度或砍伐高度等具体标准。
d)在每年的植树季节,对可能植树区段进行特巡,做好相关警示标志,并对可能在线路保护区内种树的单位做好宣传工作。
e)每年春季4—5月份,应组织对树木速长区进行特巡,同时通知业主及时移栽、修剪清理。
f)在树木速长季节(5—8月),按照各种树木的自然生长规律,对本年度可能威胁线路安全的隐患进行定期特巡,发现问题及时处理。
219 强风区
a),充分考虑运用各
),组织特巡,检查有无基础回,杆塔倾斜,塔材丢失,塔身螺栓松动,拉线松弛,弹簧销、开口销丢失损坏,防振金具失效,连接金具磨损严重,跳线过大等情况。
c)检查导线与两侧高大建筑物、竹木、交越线路的距离情况。
3 结束语
随着社会经济和电力事业的不断发展,输电线路受社会问题及环境变化的影响将会越来越严重,有重点地对线路特殊区段进行针对性管理,是降低运行成本,保证线路安全、健康运行的重要途径。
参考文献:
[1]应伟国1架空送电线路状态检修实用技术[M]1北京:中国电
力出版社,20041
[2]刘亚新1高压输电线路巡视手册[K]1北京:中国电力出版
社,20041
作者简介:屈勇(1980-),男,陕西蒲城人,工学双学士,送电助理工程师,现从事线路运行管理工作。
参考文献:
[1]王加璇1热工基础及热力设备[M]1北京:水利电力出版
4 结束语
热力除氧器是火电机组和核电机组中的重要热力设备,透切理解热力除氧工作原理,掌握除氧器水位稳定的策略,对机组安全运行和延长机组的寿命具有十分重要的意义。
社,19881
[2]臧希年1核电厂系统及设备[M]1北京:清华大学出版
社,20031
作者简介:谢建育(1973-),男,广东开平人,工学学士,热控工程师,从事火电厂的热控技术和管理工作。
第19卷第12期 2006年12月
文章编号:10072290X(2006)1220041203
广东电力
GUANGDONGELECTRICPOWERVol119No112
Dec12006
热力除氧机理及除氧器水位控制系统的调整策略
谢建育,黄卫剑
1
2
(11珠海发电厂,广东珠海519050;21广东省电力试验研究所,广州510600)
摘 要:除氧器是火(核)电厂中重要的热力设备,它基于热力方法分离活性气体,能降低工质中活性气体分子浓度,减缓工质中氧、氮、CO2等活性气体对管路的腐蚀。为此,介绍了热力除氧的机理,分析了除氧器水位稳定运行的意义,并以珠海发电厂2号机组为例,针对机组运行中出现的水位波动大的现象,分析了原因,提出了应对措施。
关键词:热力除氧;除氧器;水位控制系统
中图分类号:TK2231522;TM621 文献标识码:Mechanandadjustmenttacticsof
levelcontrolsystem
XIEJian2yu,HUANGWei2jian
China)
Abstract:Asanimportantthermaldeviceinthermal(nuclear)powerplants,thedeaeratorseparatesactivegasesbasedonthermalmethod,decreasesthemolecularconcentrationofactivegasesintheworkingmedium,andmitigatesthecorrosiononpipelinesbysuchactivegasesasoxygen,nitrogenandcarbondioxide.Thispaperdescribesthemechanismofthermaldeaeration,andanalyzesthesignificanceofdeaeratorlevelstability.TakingUnit2inZhuhaiPowerStationforexample,itanalyzesthecausesofthegreatwater2levelfluctuationduringoperationoftheunitwithcountermeasurespresented.Keywords:thermaldeaeration;deaerator;waterlevelcontrolsystem
1
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(1.ZhuhaiPowerStation,Zhuhai,Guangdong519050,China;2.GuangdongPowerTest&ResearchInst.,Guangzhou510600,
为延长锅炉、汽轮机管路的使用寿命,减缓工质中的游离氧、游离氮和二氧化碳等活性气体对管路的腐蚀,通常采用热力或化学方法将工质预处理,从而降低工质中活性气体分子浓度以保护热力设备。在火(核)电厂中,广泛采用的基于热力方法分离活性气体的热力设备是除氧器,越是高参数、大容量机组,对除氧设备及除氧效果要求越高。因此,了解除氧器运行机理及保证除氧器的安全、稳定运行在火(核)电厂中具有非常重要的意义。
和传质理论。111 亨利定律
根据亨利定律,单位体积中溶于水中的气体量与水面上该气体的分压力成正比,即
b=kps/p.
(1)
式中:b———气体在水中的溶解量;
k———亨利系数,与气体种类及温度有关;p———水面上气体混合物的全压;ps———单种气体分压。
112 道尔顿定律
1 热力除氧机理
热力除氧的理论依据是亨利定律、道尔顿定律
道尔顿定律表述为混合气体的总压等于各种气体组分分压力之和。对于除氧器,写为
pm=pv+pa.
(2)
式中,pm,pv,pa为除氧器内混合气体全压、水蒸
收稿日期:2006206207
气和空气的分压。
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广东电力第19卷
根据亨利定律和道尔顿定律,降低水中溶解气体浓度的关键是减小它们在空气中的分压。如果气体的分压趋近于零,则它们在水中的浓度就会很小。把水加热至饱和温度,水蒸气的分压趋近于水面上的全压,其它气体的分压便趋于零,其它气体在水中的浓度就会趋近于零。这样,我们得到热力除氧的方法,即将水加热至饱和温度,使水中溶解气体的分压趋近于零,从而达到除氧的目的。
热力除氧的过程是一个传热传质过程,必须满足热力条件和传质条件。首先,要保证将水加热至相应压力下的饱和温度。实践表明,即使少许的加热不足,也会明显影响到除氧效果。图1给出了水中残余溶氧量与加热温度不足时的关系曲线。在大气压力下加热温度低1℃时,-6
达012×10;其次,析的环境
。
表面和不平衡压差。
在除氧初期,水中含气量大,与水中含气量相对应的平衡压力与实际分压之差较大,气体主要以气泡形式通过克服水的表面张力离析出来。这个阶段可除去水中溶解气体的绝大部分。
随着水中气体的减少,相应的压差减小,气体已没有能力克服水的表面张力析出,主要靠气体分子扩散逸出,这就是深度除氧过程。在这个阶段,增大气水接触面,使水呈紊流状态和采取蒸汽在水中鼓泡等措施可强化深度除氧。114 从前述3,影响除氧器除氧、被除氧水水。,进行除氧器设计和除氧:
a)尽可能扩大气水接触面积以利于传热传质过程,被除氧水一般喷洒成雾滴或细水柱状;
b)为将水加热到除氧压力对应的饱和温度,加热蒸汽与被除氧水一般采用逆流,这样可以形成最大的不平衡压差,有利于及时排除离逸的气体;
c)采用蒸汽在水中鼓泡、减少水的表面张力等措施,改善深度除氧效果,图2为卧式除氧器纵剖面图
。
图1 水中残余溶氧量与欠热度的关系
113 传质理论
根据传质理论,气体从水中离析的量可表示为
(3)M=-DAt.
dx
式中:D———扩散系数,取决于气体、介质特性及
温度;A———扩散面积;t———扩散时间;dc/dx———扩散方向上的浓度梯度,相应于不平衡
压差Δp(即待除气体实际分压力与水中溶解气体所对应平衡状态压力之差)。
由式(3)可知,气体扩散速度取决于气水接触
图2 除氧器综合剖面图
1—加热器来水进口;2—至凝结器排气口;3—喷口;
4—汽源管;5—耙管
2 除氧器水位稳定运行的意义
随着设计技术的成熟,滑压运行的除氧器具有
效率高,运行简单等优点,滑压除氧器现已普遍使
第12期谢建育等:热力除氧机理及除氧器水位控制系统的调整策略
43
用,DL5000—2000《火力发电厂设计技术规程》101411明确规定“中间再热机组的除氧器,应采用滑压运行方式”,因此本文以滑压运行的除氧器为例,对除氧效果展开讨论。
在机组正常运行时,除氧器汽源来自汽轮机抽汽阀门全开的四段抽汽,除氧器汽源压力和流量不受控制,而与被除氧水的水温、气水接触面积与除氧器水位有直接的关系。除氧器水位高,可能造成除氧水加热不足,气水接触面积减小和水中溶解氧逸出困难而影响除氧效果;除氧器水位过高,可能造成汽封进水,抽汽管水淹,威胁汽轮机的安全运行;除氧器水位过低,除了影响给水泵安全运行之外,甚至会威胁锅炉上水,造成断水事故。因此,在机组运行中稳定除氧器水位,高度具有非常重要的意义。
主调节阀(对应主控指令为0～35%),机组负荷大于550MW后,主调节阀开始打开(对应主控指令为35%～100%)。
从副调节阀调节阶段除氧器水位稳定而进入主调节阀调节阶段除氧器水位波动大且水位过渡时间长的现象,初步判断主调节阀控制阶段主调节阀的控制作用过弱。通过历史记录检查发现,副调节阀单位开度的实际凝结水流量平均值为10t/h,而主调节阀工作阶段,主调节阀单位开度的实际凝结水流量平均值为8t/h。因此,要保证主调节阀调节,水位调大,/(8t/h×35%)=来的110改为214后,原除氧器水位大幅波动现象消除,除氧器水位的调节品质得到了大幅提高。31212 主调节阀开始段空行程及其处理
通过对除氧器水位、机组负荷、给水流量、凝结水流量、除氧器主调节阀开度指令、除氧器副调节阀开度指令的历史记录进行检查发现:在机组升负荷时,副调节阀全开后,主调节阀开始调节的初始阶段水位出现较大的下降;机组降负荷时,主调节阀开度在10%以下时,水位会出现较大的上升现象。进一步检查发现:除氧器主调节阀开度在0～12%范围内,凝结水流量基本没有变化,因而确定除氧器主调节阀开度在12%以下为空行程。
原系统中,副调节阀和主调节阀的开度是没有重叠度的,当除氧器水位控制指令输出在0～35%时,为副调节阀调节;当除氧器水位控制指令输出在大于35%时,为主调节阀调节。由于主调节阀起始段空行程的存在,在副调节阀和主调节阀切换期间,造成了除氧器水位的大幅波动。为了消除主调节阀空行程对水位的影响,我们对主调节阀的主控指令———开度函数进行了调整,增加了主调节阀的预启开度。当除氧器水位控制指令输出大于30%时,打开除氧器水位主调节阀,当除氧器水位控制指令输出等于35%时,设定除氧器水位主调节阀开度为12%。增加了除氧器水位主调节阀的预启开度后,除氧器水位在主、副调节阀的切换过程中,水位波动很小,控制品质良好。
(下转第82页)
3 311 概况
珠海发电厂2号机组是从日本三菱重工公司全套引进的700MW亚临界燃煤机组。为配合机组的全程自启停控制系统(APS)功能,更好地保证除氧器水位调节指令与凝结水流量之间的线性关系,除氧器水位调节系统配有两个调节阀(即主调节阀和副调节阀),采用分程调节:除氧器主控输出在0～35%阶段,单独采用副调节阀调节;除氧器主控输出在大于35%阶段,副调节阀全开,采用主调节阀调节除氧器水位。
机组投产移交后,除氧器水位在副调节阀控制阶段,水位控制较为稳定,在切换至主调节阀控制阶段,水位波动较大,且进行除氧器水位设定值扰动时,水位呈大幅波动趋势而无法稳定。除氧器水位的大幅波动,严重影响了除氧系统的除氧效果,威胁了机组的安全,因此,必须对该系统进行重新调整,提高除氧器水位的调节品质,确保安全性。312 除氧器水位波动大的原因及应对方法31211 主、副调节阀通流能力偏离设计点及应对
按原设计,从机组启动至245MW负荷段,采用副调节阀调节(对应主控指令为0～35%),机组负荷大于245MW时,副调节阀全开,采用主调节阀调节(对应主控指令为35%～100%)。但实际安装在机组上的除氧器水位副调节阀通流能力较大,副调节阀全开后机组负荷最高到560MW而不需开
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广东电力第19卷
f)大雨过后,及时组织特巡,检查受雨水浸
泡、冲刷的杆塔基础有无滑坡、塌方危险等。216 不良地质区、采矿塌陷区
a)新建线路设计应尽量避开不良地质区、采矿塌陷区,否则应采取必要的技术措施。
b)对处于采矿塌陷区的线路,应向矿主单位了解矿藏分部及采掘计划、规划,及时进行线路杆塔基础处理,或与其商讨改迁路径方案并签订有关协议。
c)对严重不良地质区、采矿塌陷区的线路进行巡视记录和分析比较,发现数据变化较大时要及时到现场进行检查处理。
d)汛期、雨季时应对边坡、护坡的稳定情况及基础的沉陷情况进行特巡检查。217 鸟害多发区
a)计、b)修,位于绝缘子上方的鸟巢应及时拆除。
c)在鸟害多发季节前,重点检查临近水源的杆塔、开阔地高塔、有鸟害史杆塔等。
d)在鸟类迁徙季节进行特巡,巡视中询问了解鸟类的活动习性,掌握本地区鸟类活动规律。218 树木速长区
a)新建或改建线路设计时,应充分勘察线路路径,确定合理的路径方案,尽量避开大片苗圃或林区。
b)必须跨越苗圃或林区时,应优先考虑按树木最终生长高度进行高跨设计,并取得跨越协议,树种自然生长最终高度以当地林业部门提供的数据或当地经验数据为参考依据。
c)在考虑经济技术比较合理的情况后也可砍伐出通道,通道内不得再种植树木。砍伐时,必须(上接第43页)
取得砍伐协议,在协议中明确砍伐范围、砍伐程度或砍伐高度等具体标准。
d)在每年的植树季节,对可能植树区段进行特巡,做好相关警示标志,并对可能在线路保护区内种树的单位做好宣传工作。
e)每年春季4—5月份,应组织对树木速长区进行特巡,同时通知业主及时移栽、修剪清理。
f)在树木速长季节(5—8月),按照各种树木的自然生长规律,对本年度可能威胁线路安全的隐患进行定期特巡,发现问题及时处理。
219 强风区
a),充分考虑运用各
),组织特巡,检查有无基础回,杆塔倾斜,塔材丢失,塔身螺栓松动,拉线松弛,弹簧销、开口销丢失损坏,防振金具失效,连接金具磨损严重,跳线过大等情况。
c)检查导线与两侧高大建筑物、竹木、交越线路的距离情况。
3 结束语
随着社会经济和电力事业的不断发展,输电线路受社会问题及环境变化的影响将会越来越严重,有重点地对线路特殊区段进行针对性管理,是降低运行成本,保证线路安全、健康运行的重要途径。
参考文献:
[1]应伟国1架空送电线路状态检修实用技术[M]1北京:中国电
力出版社,20041
[2]刘亚新1高压输电线路巡视手册[K]1北京:中国电力出版
社,20041
作者简介:屈勇(1980-),男,陕西蒲城人,工学双学士,送电助理工程师,现从事线路运行管理工作。
参考文献:
[1]王加璇1热工基础及热力设备[M]1北京:水利电力出版
4 结束语
热力除氧器是火电机组和核电机组中的重要热力设备,透切理解热力除氧工作原理,掌握除氧器水位稳定的策略,对机组安全运行和延长机组的寿命具有十分重要的意义。
社,19881
[2]臧希年1核电厂系统及设备[M]1北京:清华大学出版
社,20031
作者简介:谢建育(1973-),男,广东开平人,工学学士,热控工程师,从事火电厂的热控技术和管理工作。