和昌·都汇广场
7#、8#楼及地下车库
型钢悬挑脚手架施工方案
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编制日期：
中天建设集团有限公司
型钢悬挑脚手架施工方案 目 录
第一章 工程概况 ................................................................................................. 1
第二章 编制依据 ................................................................................................. 1
第三章 落地脚手架搭设安全技术要求 ............................................................ 1
第四章 劳动力安排 ............................................................................................. 7
第五章 脚手架搭设安全技术措施 ..................................................................... 7
第六章 脚手架拆除安全技术措施 ..................................................................... 9
第七章 脚手架检查与验收 ............................................................................... 10
第八章 安全管理 ............................................................................................... 12
第九章 安全生产事故应急救援预案............................................................... 13
第十章 计算书 ................................................................................................... 17
第一章 工程概况
和昌·都汇广场7#、8#楼及地下车库工程位于郑州市上街区金屏路与济源路交叉口东南角，本工程设计总建筑面积为38719.48平方米，其中地下建筑面积为6839.24平方米，地上住宅建筑面积为31880.25平方米。7#、8#楼为高层住宅，地上34层，每层层高均为2.9米，建筑高度100.4米；地下为两层，层高均为3.1米，现浇剪力墙结构；地下车库人防地下室地下一层，层高4.1米，框架剪力墙结构。针对本工程的状况，结合现场实际情况，其中主楼地下室至结构2层采用双排落地脚手架，2层以上为悬挑式外脚手架，每6层一挑，悬挑高度为17.4m+上部围护高度1.5m，悬挑总高度为18.9m。
本工程建设单位为河南瑞昌置业有限公司，设计单位为河南省纺织设计院有限公司、河南省人防建筑设计研究院有限公司，，监理单位为河南海华工程建设监理公司，施工单位为中天建设集团有限公司。
第二章 编制依据
1、和昌·都汇广场7#、8#楼及地下车库工程施工组织设计和设计图纸。
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012。
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011。
4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。
5、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91。
6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。
7、《建筑施工手册》（第4 版）
8、《中天集团项目管理规范》（第二版）；
9、公司质量、环境、职业健康安全《综合管理手册》（GB/T19001-2008、GB/T50430-2007、GB/T24001-2004、GB/T28001-2001）
第三章 落地脚手架搭设安全技术要求
1、总体布局
型钢悬挑脚手架搭设参数
2、构配件材质
1）钢管 （1）脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T12793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。
（2）脚手架钢管宜采用φ48.3×3.6钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.kg。
（3）外立杆油漆必须全部全部满刷到位，优先采用喷漆方式，油漆质量必须提高一个档次，价格不低于200元/20kg（桶）。
2）扣件
（1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时，不得发生破坏。
3）脚手板
脚手板采用钢板网脚手片。
4）密目网
网质符合GB16909标准；
网格密度不小于2000目（100cm2）。每张网上均应有出厂“合格证”和“安鉴”标志。
禁止采购和使用无生产许可证、无出厂合格证、无检测合格报告的三无劣质密目网。 禁止使用破损或有砼浆污染的密目网。
3、搭设工艺流程
悬挑脚手架架体搭设工艺流程：安放锚固预埋件→安放钢挑梁及固定→竖立杆→小横杆（扫地杆）→大横杆（扫地杆）→拉结→搁栅杆→剪刀撑→铺脚手笆→踢脚板→挂密目网→底部封闭→内隔离
（1）根据脚手架挑梁布置图在楼板模板上标识出预埋件安放位置，在楼板钢筋内按节点图位置安放已预制好的钢筋环。待楼板混凝土强度满足要求后，安放悬挑钢梁（挑梁不得支承在悬挑构件上）。
（2）按设计立杆位置采用3m和6m的杆件，竖立立杆。立杆的选用必须里外交错，纵向交错。竖杆必须集体配合，按外立杆→里立杆→小横杆→大横杆的搭设顺序，依次进行。大横杆的架设必须留出与另一立面交合的长度。
（3）搭架体设过程中,应随时按规定校正步距、纵距和立杆垂直度。为保证架体稳定，水平杆件与垂直杆件的连接必须是直角扣件。扣件螺栓的拧紧程度一般控制在40-65N·m。
（4）当二步架搭设完成以后及时安装固定剪刀撑。在架设剪刀撑中，及时校正立杆的纵向垂直度，剪刀撑接触的立杆，必须逢点必扣，且不宜与大横杆连接。在进行拉结点架设中，应校正脚手架的横向垂直，使立杆在360度角中保持垂直，即轴心垂直。
（5）建筑施工脚手架，应沿建筑四周连接，一步一步递升。不允许分立面架设后合拢，也不允许踏步式施工。
（6）必须分段的脚手架，如脚手架立面中必须安装施工电梯、井架等垂直运输设备，两端口的里外立杆，应绑扣横向斜撑直至顶步的措施，以增加脚手架的横向刚度，同时加密两端口与建筑的拉结。
（7）悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定，钢梁为16#工字钢。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上，锚固型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓直径为20mm。
（8）每个型钢悬挑梁外端设置钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳不参与悬挑钢梁受力计算。
（9）悬挑梁悬挑长度按设计确定，固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2 个及以上U形钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定，U形钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定。
悬挑钢梁U型圆钢锚环固定构造
悬挑钢梁悬挑构件处构造
（10）型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm，如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。锚固型钢的主体结构混凝土强度等级不得低于C20。
（11）悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。
4、搭设技术要求
1）立杆
（1）每根立杆底部应设置底座或垫板。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（2）脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
（3）单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
（4）当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
（5）脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m。
2）脚手板
（1）作业层脚手板应铺满、铺稳，铺实。
（2）脚手板应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2m时，采用两根横向水平杆支承，将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头支在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不小于100mm。
（3）作业层端部脚手板探头长度取150mm，其板的两端均固定于支承杆件上。
（4）脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔10m应用安全网封闭。
3）剪刀撑
脚手架外侧立面设置剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45~60°之间。
4）大横杆、小横杆设置
（1）大横杆在脚手架高度方向的步距1.80m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
（2）外架立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力，每侧外伸长度为150mm。
5）连墙件
（1）水平间距为3个纵距即4.5m，竖向为2个步距（按层设置），即两步三跨，梅花形布置。
（2）靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm。
（3）开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m。
5、安全防护
（1）防护栏杆
每步架体在1.2m和0.6m高处，分别设置二道外防护栏杆；顶部应在1.3m、0.9m、
0.4m高处，分别设三道防护栏杆，高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。栏杆采用对接接长（转角等部分除外），并始终高出作业面1.5m以上。
（2）立网
在脚手架外立杆内侧全数张挂密目网，密目网下边与大横杆、网与网之间环环绑扎，不留缝隙；不使用破损、肮脏等有碍工地形象和市容的安全网；密目网一经张挂不得随意拆除。
（3）水平、垂直防护板
在二根纵向扫地杆及其中间搁栅的上方，沿脚手架的横向设置40*40mm木方@≯500mm；从外扫地杆到结构墙面间的宽度范围内，沿脚手架纵向满铺并固定水平防护板，不留空隙；封闭楼板与上述水平防护板内边所形成的垂直孔洞，防止落物。
（4）踢脚板
在水平防护板的外边设置高度≮18cm的踢脚板，用黑黄油漆涂饰，间隔400～500mm。
第四章 劳动力安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设和拆除，均须有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
第五章 脚手架搭设安全技术措施
1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。
2、每搭完一步脚手架后，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
3、底座安放符合下列规定：
（1）底座、垫板均须准确地放在定位线上；
（2）垫板采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm宽度不小于200mm的木垫板。
4、立杆搭设符合下列规定：
（1）相邻立杆的对接连接符合（JGJ130-2011）第6.3.6条的规定；
（2）脚手架开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；
（3）当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。
5、脚手架纵向水平杆的搭设符合下列规定：
（1）脚手架纵向水平杆随立杆按步搭设，并采用直角扣件与立杆固定；
（2）纵向水平杆的搭设符合（JGJ130-2011）第6.2.1条的规定；
（3）在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆四周交圈设置，并用直角扣件与内外角部立杆固定。
6、脚手架横向水平杆搭设符合下列规定：
（1）搭设横向水平杆符合（JGJ130-2011）第6.2.2条的构造规定；
（2）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不大于100mm；
7、脚手架纵向、横向扫地杆搭设符合（JGJ130-2011）第6.3.2条、第6.3.3条的规定。
8、脚手架连墙件安装符合下列规定：
（1）连墙件的安装随脚手架搭设同步进行，不得滞后安装；
（2）当脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。
9、脚手架剪刀撑与双排脚手架横向斜撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。
10、脚手架门洞搭设符合第6.5节的构造规定。
11、扣件安装符合下列规定：
（1）扣件规格必须与钢管外径相同；
（2）螺栓拧紧扭力矩不小于40N·m，且不大于65N·m；
（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；
（4）对接扣件开口朝上或朝内；
（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不小于100mm。
12、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设符合下列规定：
（1）栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧； （2）上栏杆上皮高度为1.2m； （3）挡脚板高度不小于180mm； （4）中栏杆居中设置。
13、脚手板的铺设符合下列规定：
（1）脚手板铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；
（2）采用对接或搭接时均符合（JGJ130-2011）第6.2.4条的规定；脚手板探头用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；
（3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。
第六章 脚手架拆除安全技术措施
1、脚手架拆除按专项方案施工，拆除前做好下列准备工作：
（1）全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； （2）根据检查结果补充完善施工脚手架专项方案中的拆除顺序和措施，经审批后方可实施；
（3）拆除前对施工人员进行交底； （4）清除脚手架上杂物及地面障碍物。
2、脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。
3、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，按（JGJ130-2011）第6.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条的有关规定设置连墙件和横向斜撑加固。
4、架体拆除作业必须设专人指挥，当有多人同时操作时，须明确分工、统一行动，且具有足够的操作面。
5、卸料时各构配件严禁抛掷至地面。
6、运至地面的构配件按（JGJ130-2011）的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。
第七章 脚手架检查与验收
1、外脚手架验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011及《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字，方能交付使用。
2、构配件检查与验收
1）新钢管的检查符合下列规定； （1）有产品质量合格证；
（2）有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T 228的有关规定，其质量应符合（JGJ130-2011）第3.1.1条的规定；
（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
（4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，分别符合本规范表8.1.8的规定； （5）钢管涂有防锈漆。 2）旧钢管的检查符合下列规定：
（1）表面锈蚀深度符合（JGJ130-2011）表8.1.8序号3的规定。锈蚀检查每年一次。检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。
（2）钢管弯曲变形符合（JGJ130-2011）表8.1.8序号4的规定。 3）扣件验收符合下列规定：
（1）扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，按现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定抽样检测。
（2）新、旧扣件均进行防锈处理。
（3）扣件的技术要求符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的相关规定。 4）扣件进入施工现场须检查产品合格证，并进行抽样复试，技术性能符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。扣件在使用前逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。
5）钢脚手板的检查符合下列规定： 新脚手板有产品质量合格证；
尺寸偏差符合（JGJ130-2011）表8.1.8序号5的规定，且不得有裂纹、开焊与硬
弯；
新、旧脚手板均应涂防锈漆； 应有防滑措施。
6）构配件的偏差应符合表8.1.8的规定。 3、脚手架检查与验收
1）脚手架及其地基基础在下列阶段进行检查与验收： （1）基础完工后及脚手架搭设前； （2）作业层上施加荷载前； （3）每搭设完6m～8m高度后； （4）达到设计高度后；
（5）遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后； （6）停用超过一个月。
2）根据下列技术文件进行脚手架检查、验收： （1）本规范第8.2.3～8.2.5条的规定； （2）专项施工方案及变更文件； （3）技术交底文件； （4）构配件质量检查表。
3）脚手架使用中，须定期检查下列要求内容：
（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造符合本规范和专项施工方案要求；
（2）地基无积水，底座无松动，立杆无悬空； （3）扣件螺栓无松动；
（4）高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差符合（JGJ130-2011）表8.2.4的规定；
（5）安全防护措施符合本规范要求； （6）无超载使用。
4）脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，符合表8.2.4的规定。 5）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力板手检查，抽样方法按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，按表8.2.5的规定确定。不合格的必须重新拧紧至合格。
第八章 安全管理
1、扣件钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工持证上岗。
2、搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3、脚手架的构配件质量与搭设质量，按本规范第8章的规定进行检查验收，并确认合格后使用。
4、钢管上严禁打孔。
5、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。
6、脚手架在使用过程中，设有专人监护施工，当出现异常情况时，停止施工，必须迅速撤离作业面上人员。在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。
7、当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业有防滑措施，并扫除积雪。
8、夜间不进行脚手架搭设与拆除作业。
9、脚手架的安全检查与维护，按（JGJ130-2011）第8.2节的规定进行。 10、脚手板应铺设牢靠、严实，并用安全网双层兜底。施工层以下每隔10m用安全网封闭。
11、脚手架沿墙体外围用密目式安全网全封闭，密目式安全网设置在脚手架外立杆的内侧，并与架体结扎牢固。
12、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： （1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。 （2）连墙件。
13、当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。
14、临街搭设脚手架时，外侧有防止坠物伤人的防护措施。 15、在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。
16、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定执行。
17、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操作人员入内。
18、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测冲击接地电阻不大于10Ω。
19、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
20、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
第九章 安全生产事故应急救援预案
1、概述
根据本工程的特点，外脚手架工程的施工是本工程危险性较大的项目，施工中可能发生的安全事故有：架体失稳、高空物体打击、高空坠落等，应急措施的人力、物资、技术准备主要针对这几类事故，应急救援预案措施立足于安全的救援，立足于工程项目自援自救，立足于工程所在地政府和当地社会资源的救助。
2、应急组织机构及分工 （1）应急领导小组 组长：张敬伟
副组长：郭永平、袁兵飞
组员：黄慧岭、侯建校、李会海、李天海、崔杭、潘富康、张庆。 （2） 领导小组成员职责和工作要求
组长 张敬伟负责应急方案的总指挥及具体实施工作，当灾害性事故发生时，对施工现场作出准确判断，有权决定是否对现场作出立即救援工作。
组员 黄慧岭负责事故现场保护、疏散人员，引导外来事故救援队伍进行工作。 组员 侯建校负责应急救援行动，尽快预测事故的危害区域，检测危害程度，为事故救援队伍提供依据。
组员 李会海负责对外界救援队的联系工作，联系救灾、公安、消防、化工等部门将各方面力量结合起来。
组员 崔杭负责对伤员处理、并尽快向医院转送。
3、急救中心及医疗单位急救车联系方法，以及不同伤害部位相应急救首选医院
4、救援器材
应急领导小组应配备下列救援器材：
（1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； （2）抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用； （3）照明器材：手电筒、应急灯、36V以下安全线路、灯具； （4）通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；
（5）交通工具：工地常备一辆值班面包车，该车值班时不应跑长途； （6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。 5、应急响应 1）高空坠落
人从高处跌下后，由于跌下的高度、身体落地的部位及姿态的不同，症状表现各异，高处跌落时的急救要点如下：
（1）首先要仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等现象并尽可能了解伤员落地时的身体的着地部位。
（2）如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如果发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
（3）如果伤员是腰肾部先着地，可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱。运送时要平稳，否则会加重伤情。
2）架体失稳
为确保正常施工，预防突发事件以及某些预想不到的、不可抗拒的事件发生，事前有充足的技术措施准备、抢险物资的储备，最大程度地减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和采取有效的预防措施。
（1）如有架子倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责。架子班组长应组织所有架子工，立即拆除相关顶架，其他人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方
便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。如事故严重，应立即报告公司质安部，并请求启动公司级应急救援预案。
（2）如有发生坍塌事故，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，班组长组织有关人员进行清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，及时清理堆放的材料，防止造成次生事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员由水、电工协助送外抢救，值勤门卫在大门口迎接救护的车辆。
6、生产安全事故应急救援程序流程
生产安全事故发现人
报告程序：
第十章 计算书
型钢悬挑脚手架计算书
架体验算 一、脚手架参数
二、荷载设计
计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.75/(1+1))+1.4×3×0.75/(1+1)=1.75kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.3×0.75/(1+1))+3×0.75/(1+1)=1.27kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.75×1.52=0.39kN·m
σ=Mmax/W=0.39×106/4490=87.69N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！ 2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.27×15004/(100×206000×107800)=1.961mm νmax＝1.961mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.75×1.5=2.89kN 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.27×1.5=2.1kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.89kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=2.1kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.54×106/4490=121.31N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝0.837mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[750/150，10]＝5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.46kN
五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=2.89/2=1.44kN≤Rc=0.8×8=6.4kN 横向水平杆：Rmax=1.46kN≤Rc=0.8×8=6.4kN 满足要求！
六、荷载计算
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.1248+1.5×1/2×0.033/1.8)×18.9=2.62kN 单内立杆：NG1k=2.62kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(18.9/1.8+1)×1.5×0.75×0.3×1/2/2=0.97kN 单内立杆：NG2k1=0.97kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(18.9/1.8+1)×1.5×0.1×1/2=0.86kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18.9=0.28kN 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.97+0.86+0.28=2.12kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.97kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.75×(1×3+1×2)/2=2.81kN 内立杆：NQ1k=2.81kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.62+2.12)+ 0.9×1.4×2.81=9.23kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.62+0.97)+ 0.9×1.4×2.81=7.85kN
七、立杆稳定性验算
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13 查《规范》表A得，υ=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.62+2.12)+1.4×2.81=9.62kN σ=N/(υA)=9622.22/(0.188×424)=120.71N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.62+2.12)+0.9×1.4×2.81=9.23kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.82/10=0.21kN·m σ=N/(υA)+
Mw/W=9228.47/(0.188×424)+208254.33/4490=162.15N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、连墙件承载力验算
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.45×2×1.8×3×1.5=10.26kN 长细比λ=l0/i=300/158=1.9，查《规范》表A.0.6得，υ=1 (Nlw+N0)/(υAc)=(10.26+3)×103/(1×489)=27.19N/mm2≤0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！
拉接部分柔性钢筋的最小直径计算： 拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2
dmin=2×(A/2/π)1/2=2×((Nlw+N0)/fy/2/π)1/2=2×((10.26+3)×103/205/2/3.14)1/2=6.42mm
×[f]=0.85
悬挑梁验算 一、基本参数
二、荷载布置参数
附图如下：
平面图
立面图
三、主梁验算
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.62/1=9.62kN 第2排：F2=F2/nz=9.62/1=9.62kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=13.11×106/141000=92.97N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=19.53×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=23.08N/mm2
τmax=23.08N/mm2≤[τ]=170N/mm2
符合要求！ 3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=5.25mm≤[ν]=2×la/400=2×1150/400=5.75mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-8.55kN,R2=28.45kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=13.11×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=88.54N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=2.8
由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 υb值为0.97。
σ = Mmax/(υbWx)=13.11×106/(0.97×141×103)=95.92N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：N =8.55kN 压环钢筋验算：
σ=N/(2A)=2×N/πd2=2×8.55×103/(3.14×162)=21.27N/mm2≤[f]=50N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！
悬挑脚手架阳角型钢计算书
一、参数信息
1、荷载参数
2、阳角型钢构造参数
3、阳角型钢材料参数
二、阳角型钢计算
水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。 型钢截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W =141cm3，截面积A =26.1cm2。
平面图
侧面图
1、型钢受力计算
脚手架联梁传递支座力F=22.32kN;
水平钢梁自重荷载 q=1.2×20.5×9.8×10-3=0.241 kN/m 经过连续梁的计算得到
剪力图
(kN)
弯矩图(kN·m)
型钢支点的支撑力为RA=18.016kN; 型钢固接处的支撑力为RB=27.708kN; 型钢最大弯矩 Mmax=10.617kN·m;
图中距离|MP|=(D1×D1+D2×D2+D3×D3+1.414×D2×D3)1/2=(2.9×2.9+0.2×0.2+1.9×1.9+1.4142×0.2×1.9)1/2=3.55m
图中角度
图中角度
水平型钢的轴向力 N=2×11.025×cos(54.792°)×cos(6.009°)=12.643kN 型钢最大应力计算值
Mmax/(1.05W)+N/A=10.617×106/(1.05×141×103)+12.643×103/(26.1×102)=76.558N/mm2 型钢的最大应力计算值 σ= 76.558 N/mm2 ≤[f]=215 N/mm2，满足要求！ 2、型钢整体稳定性计算 水平型钢采用16号工字钢 υb
-- σ=
均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：υb=2
由于υb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，得到 υb'=1.07-0.282/υb = 1.07-0.282/2=0.929。
经过计算得到最大应力 σ=Mmax/(υbWx)=10.62×106/( 0.929×141×103)= 81.055 N/mm2 型钢的最大应力计算值 σ= 81.055 N/mm2 ≤[f]=215 N/mm2，满足要求！ 3、拉绳强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力为11.025kN；
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： [Fg]=αFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； α
--
钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K -- 钢丝绳使用安全系数，取9。
计算中[Fg]取11.025kN，α=0.85,K=9，得到：d=15.3mm。
选择6×19钢丝绳,最小直径必须大于16mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 σ=N/A ≤ [f]
其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f]=50.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算; 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=(2×T =(2×11.025×103/50/3.142) 1/2 =12mm； 4、型钢与建筑物连接的计算
水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 σ=N/A f=F/A (σ2+3f2)1/2 ≤ 1.1ft 其中 N -- 对接焊缝轴向力,N=12.64kN; F -- 对接焊缝切向力，F=27.71kN； A -- 水平钢梁满焊的截面积，A=26.1cm2； fc -- 对接焊缝的抗压强度，fc=215N/mm2； ft -- 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv -- 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2；
经过计算得到焊缝正应力σ= N/A =12.643×103/(26.100×102)=4.844N/mm2； 焊缝剪应力f=F/A =27.708×103/(26.100×102)=10.616N/mm2；
对接焊缝的折算应力(4.844×4.844+3×10.616×10.616)0.5=19.015N/mm2； 对接焊缝的正应力σ=4.844N/mm2小于焊缝的抗压强度215.000N/mm2，满足要求； 对接焊缝的剪应力f =10.616N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000N/mm2，满足要求； 对接焊缝的折算应力19.015N/mm2小于1.1×ft =203.500N/mm2，满足要求！
/[f]/π)0.5
搁置主梁验算计算书
一、基本参数
二、荷载布置参数
附图如下：
平面图
立面图
三、主梁验算
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.3/1=9.3kN 第2排：F2=F2/nz=9.3/1=9.3kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=3.36×106/141000=23.85N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.27×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=16.86N/mm2
τmax=16.86N/mm2≤[τ]=125N/mm2
型钢悬挑脚手架施工方案 符合要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=0.34mm≤[ν]=l/250=2000/250=8mm
符合要求！
4、支座反力计算
R1=-4.39kN,R2=18.85kN,R3=7.74kN,R4=-2.72kN
四、主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.36×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=22.71N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=2.8
由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到
υb值为0.97。
σ = Mmax/(υbWx)=3.36×106/(0.97×141×103)=24.6N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
39
压环钢筋1
压环钢筋2
40
型钢悬挑脚手架施工方案 锚固点压环钢筋受力：N =18.85kN
压环钢筋验算：
σ=N/(2A)=2×N/πd2=2×18.85×103/(3.14×162)=46.87N/mm2≤[f]=50N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8
每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
符合要求！
41
和昌·都汇广场
7#、8#楼及地下车库
型钢悬挑脚手架施工方案
编 制 人：
审 核 人：
审 批 人：
编制日期：
中天建设集团有限公司
型钢悬挑脚手架施工方案 目 录
第一章 工程概况 ................................................................................................. 1
第二章 编制依据 ................................................................................................. 1
第三章 落地脚手架搭设安全技术要求 ............................................................ 1
第四章 劳动力安排 ............................................................................................. 7
第五章 脚手架搭设安全技术措施 ..................................................................... 7
第六章 脚手架拆除安全技术措施 ..................................................................... 9
第七章 脚手架检查与验收 ............................................................................... 10
第八章 安全管理 ............................................................................................... 12
第九章 安全生产事故应急救援预案............................................................... 13
第十章 计算书 ................................................................................................... 17
第一章 工程概况
和昌·都汇广场7#、8#楼及地下车库工程位于郑州市上街区金屏路与济源路交叉口东南角，本工程设计总建筑面积为38719.48平方米，其中地下建筑面积为6839.24平方米，地上住宅建筑面积为31880.25平方米。7#、8#楼为高层住宅，地上34层，每层层高均为2.9米，建筑高度100.4米；地下为两层，层高均为3.1米，现浇剪力墙结构；地下车库人防地下室地下一层，层高4.1米，框架剪力墙结构。针对本工程的状况，结合现场实际情况，其中主楼地下室至结构2层采用双排落地脚手架，2层以上为悬挑式外脚手架，每6层一挑，悬挑高度为17.4m+上部围护高度1.5m，悬挑总高度为18.9m。
本工程建设单位为河南瑞昌置业有限公司，设计单位为河南省纺织设计院有限公司、河南省人防建筑设计研究院有限公司，，监理单位为河南海华工程建设监理公司，施工单位为中天建设集团有限公司。
第二章 编制依据
1、和昌·都汇广场7#、8#楼及地下车库工程施工组织设计和设计图纸。
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012。
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011。
4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。
5、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91。
6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。
7、《建筑施工手册》（第4 版）
8、《中天集团项目管理规范》（第二版）；
9、公司质量、环境、职业健康安全《综合管理手册》（GB/T19001-2008、GB/T50430-2007、GB/T24001-2004、GB/T28001-2001）
第三章 落地脚手架搭设安全技术要求
1、总体布局
型钢悬挑脚手架搭设参数
2、构配件材质
1）钢管 （1）脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T12793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。
（2）脚手架钢管宜采用φ48.3×3.6钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.kg。
（3）外立杆油漆必须全部全部满刷到位，优先采用喷漆方式，油漆质量必须提高一个档次，价格不低于200元/20kg（桶）。
2）扣件
（1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时，不得发生破坏。
3）脚手板
脚手板采用钢板网脚手片。
4）密目网
网质符合GB16909标准；
网格密度不小于2000目（100cm2）。每张网上均应有出厂“合格证”和“安鉴”标志。
禁止采购和使用无生产许可证、无出厂合格证、无检测合格报告的三无劣质密目网。 禁止使用破损或有砼浆污染的密目网。
3、搭设工艺流程
悬挑脚手架架体搭设工艺流程：安放锚固预埋件→安放钢挑梁及固定→竖立杆→小横杆（扫地杆）→大横杆（扫地杆）→拉结→搁栅杆→剪刀撑→铺脚手笆→踢脚板→挂密目网→底部封闭→内隔离
（1）根据脚手架挑梁布置图在楼板模板上标识出预埋件安放位置，在楼板钢筋内按节点图位置安放已预制好的钢筋环。待楼板混凝土强度满足要求后，安放悬挑钢梁（挑梁不得支承在悬挑构件上）。
（2）按设计立杆位置采用3m和6m的杆件，竖立立杆。立杆的选用必须里外交错，纵向交错。竖杆必须集体配合，按外立杆→里立杆→小横杆→大横杆的搭设顺序，依次进行。大横杆的架设必须留出与另一立面交合的长度。
（3）搭架体设过程中,应随时按规定校正步距、纵距和立杆垂直度。为保证架体稳定，水平杆件与垂直杆件的连接必须是直角扣件。扣件螺栓的拧紧程度一般控制在40-65N·m。
（4）当二步架搭设完成以后及时安装固定剪刀撑。在架设剪刀撑中，及时校正立杆的纵向垂直度，剪刀撑接触的立杆，必须逢点必扣，且不宜与大横杆连接。在进行拉结点架设中，应校正脚手架的横向垂直，使立杆在360度角中保持垂直，即轴心垂直。
（5）建筑施工脚手架，应沿建筑四周连接，一步一步递升。不允许分立面架设后合拢，也不允许踏步式施工。
（6）必须分段的脚手架，如脚手架立面中必须安装施工电梯、井架等垂直运输设备，两端口的里外立杆，应绑扣横向斜撑直至顶步的措施，以增加脚手架的横向刚度，同时加密两端口与建筑的拉结。
（7）悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定，钢梁为16#工字钢。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上，锚固型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓直径为20mm。
（8）每个型钢悬挑梁外端设置钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳不参与悬挑钢梁受力计算。
（9）悬挑梁悬挑长度按设计确定，固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2 个及以上U形钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定，U形钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定。
悬挑钢梁U型圆钢锚环固定构造
悬挑钢梁悬挑构件处构造
（10）型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm，如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。锚固型钢的主体结构混凝土强度等级不得低于C20。
（11）悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。
4、搭设技术要求
1）立杆
（1）每根立杆底部应设置底座或垫板。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（2）脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
（3）单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
（4）当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
（5）脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m。
2）脚手板
（1）作业层脚手板应铺满、铺稳，铺实。
（2）脚手板应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2m时，采用两根横向水平杆支承，将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头支在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不小于100mm。
（3）作业层端部脚手板探头长度取150mm，其板的两端均固定于支承杆件上。
（4）脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔10m应用安全网封闭。
3）剪刀撑
脚手架外侧立面设置剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45~60°之间。
4）大横杆、小横杆设置
（1）大横杆在脚手架高度方向的步距1.80m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
（2）外架立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力，每侧外伸长度为150mm。
5）连墙件
（1）水平间距为3个纵距即4.5m，竖向为2个步距（按层设置），即两步三跨，梅花形布置。
（2）靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm。
（3）开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m。
5、安全防护
（1）防护栏杆
每步架体在1.2m和0.6m高处，分别设置二道外防护栏杆；顶部应在1.3m、0.9m、
0.4m高处，分别设三道防护栏杆，高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。栏杆采用对接接长（转角等部分除外），并始终高出作业面1.5m以上。
（2）立网
在脚手架外立杆内侧全数张挂密目网，密目网下边与大横杆、网与网之间环环绑扎，不留缝隙；不使用破损、肮脏等有碍工地形象和市容的安全网；密目网一经张挂不得随意拆除。
（3）水平、垂直防护板
在二根纵向扫地杆及其中间搁栅的上方，沿脚手架的横向设置40*40mm木方@≯500mm；从外扫地杆到结构墙面间的宽度范围内，沿脚手架纵向满铺并固定水平防护板，不留空隙；封闭楼板与上述水平防护板内边所形成的垂直孔洞，防止落物。
（4）踢脚板
在水平防护板的外边设置高度≮18cm的踢脚板，用黑黄油漆涂饰，间隔400～500mm。
第四章 劳动力安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设和拆除，均须有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
第五章 脚手架搭设安全技术措施
1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。
2、每搭完一步脚手架后，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
3、底座安放符合下列规定：
（1）底座、垫板均须准确地放在定位线上；
（2）垫板采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm宽度不小于200mm的木垫板。
4、立杆搭设符合下列规定：
（1）相邻立杆的对接连接符合（JGJ130-2011）第6.3.6条的规定；
（2）脚手架开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；
（3）当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。
5、脚手架纵向水平杆的搭设符合下列规定：
（1）脚手架纵向水平杆随立杆按步搭设，并采用直角扣件与立杆固定；
（2）纵向水平杆的搭设符合（JGJ130-2011）第6.2.1条的规定；
（3）在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆四周交圈设置，并用直角扣件与内外角部立杆固定。
6、脚手架横向水平杆搭设符合下列规定：
（1）搭设横向水平杆符合（JGJ130-2011）第6.2.2条的构造规定；
（2）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不大于100mm；
7、脚手架纵向、横向扫地杆搭设符合（JGJ130-2011）第6.3.2条、第6.3.3条的规定。
8、脚手架连墙件安装符合下列规定：
（1）连墙件的安装随脚手架搭设同步进行，不得滞后安装；
（2）当脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。
9、脚手架剪刀撑与双排脚手架横向斜撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。
10、脚手架门洞搭设符合第6.5节的构造规定。
11、扣件安装符合下列规定：
（1）扣件规格必须与钢管外径相同；
（2）螺栓拧紧扭力矩不小于40N·m，且不大于65N·m；
（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；
（4）对接扣件开口朝上或朝内；
（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不小于100mm。
12、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设符合下列规定：
（1）栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧； （2）上栏杆上皮高度为1.2m； （3）挡脚板高度不小于180mm； （4）中栏杆居中设置。
13、脚手板的铺设符合下列规定：
（1）脚手板铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；
（2）采用对接或搭接时均符合（JGJ130-2011）第6.2.4条的规定；脚手板探头用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；
（3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。
第六章 脚手架拆除安全技术措施
1、脚手架拆除按专项方案施工，拆除前做好下列准备工作：
（1）全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； （2）根据检查结果补充完善施工脚手架专项方案中的拆除顺序和措施，经审批后方可实施；
（3）拆除前对施工人员进行交底； （4）清除脚手架上杂物及地面障碍物。
2、脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。
3、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，按（JGJ130-2011）第6.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条的有关规定设置连墙件和横向斜撑加固。
4、架体拆除作业必须设专人指挥，当有多人同时操作时，须明确分工、统一行动，且具有足够的操作面。
5、卸料时各构配件严禁抛掷至地面。
6、运至地面的构配件按（JGJ130-2011）的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。
第七章 脚手架检查与验收
1、外脚手架验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011及《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字，方能交付使用。
2、构配件检查与验收
1）新钢管的检查符合下列规定； （1）有产品质量合格证；
（2）有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T 228的有关规定，其质量应符合（JGJ130-2011）第3.1.1条的规定；
（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
（4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，分别符合本规范表8.1.8的规定； （5）钢管涂有防锈漆。 2）旧钢管的检查符合下列规定：
（1）表面锈蚀深度符合（JGJ130-2011）表8.1.8序号3的规定。锈蚀检查每年一次。检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。
（2）钢管弯曲变形符合（JGJ130-2011）表8.1.8序号4的规定。 3）扣件验收符合下列规定：
（1）扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，按现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定抽样检测。
（2）新、旧扣件均进行防锈处理。
（3）扣件的技术要求符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的相关规定。 4）扣件进入施工现场须检查产品合格证，并进行抽样复试，技术性能符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。扣件在使用前逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。
5）钢脚手板的检查符合下列规定： 新脚手板有产品质量合格证；
尺寸偏差符合（JGJ130-2011）表8.1.8序号5的规定，且不得有裂纹、开焊与硬
弯；
新、旧脚手板均应涂防锈漆； 应有防滑措施。
6）构配件的偏差应符合表8.1.8的规定。 3、脚手架检查与验收
1）脚手架及其地基基础在下列阶段进行检查与验收： （1）基础完工后及脚手架搭设前； （2）作业层上施加荷载前； （3）每搭设完6m～8m高度后； （4）达到设计高度后；
（5）遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后； （6）停用超过一个月。
2）根据下列技术文件进行脚手架检查、验收： （1）本规范第8.2.3～8.2.5条的规定； （2）专项施工方案及变更文件； （3）技术交底文件； （4）构配件质量检查表。
3）脚手架使用中，须定期检查下列要求内容：
（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造符合本规范和专项施工方案要求；
（2）地基无积水，底座无松动，立杆无悬空； （3）扣件螺栓无松动；
（4）高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差符合（JGJ130-2011）表8.2.4的规定；
（5）安全防护措施符合本规范要求； （6）无超载使用。
4）脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，符合表8.2.4的规定。 5）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力板手检查，抽样方法按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，按表8.2.5的规定确定。不合格的必须重新拧紧至合格。
第八章 安全管理
1、扣件钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工持证上岗。
2、搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3、脚手架的构配件质量与搭设质量，按本规范第8章的规定进行检查验收，并确认合格后使用。
4、钢管上严禁打孔。
5、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。
6、脚手架在使用过程中，设有专人监护施工，当出现异常情况时，停止施工，必须迅速撤离作业面上人员。在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。
7、当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业有防滑措施，并扫除积雪。
8、夜间不进行脚手架搭设与拆除作业。
9、脚手架的安全检查与维护，按（JGJ130-2011）第8.2节的规定进行。 10、脚手板应铺设牢靠、严实，并用安全网双层兜底。施工层以下每隔10m用安全网封闭。
11、脚手架沿墙体外围用密目式安全网全封闭，密目式安全网设置在脚手架外立杆的内侧，并与架体结扎牢固。
12、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： （1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。 （2）连墙件。
13、当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。
14、临街搭设脚手架时，外侧有防止坠物伤人的防护措施。 15、在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。
16、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定执行。
17、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操作人员入内。
18、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测冲击接地电阻不大于10Ω。
19、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
20、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
第九章 安全生产事故应急救援预案
1、概述
根据本工程的特点，外脚手架工程的施工是本工程危险性较大的项目，施工中可能发生的安全事故有：架体失稳、高空物体打击、高空坠落等，应急措施的人力、物资、技术准备主要针对这几类事故，应急救援预案措施立足于安全的救援，立足于工程项目自援自救，立足于工程所在地政府和当地社会资源的救助。
2、应急组织机构及分工 （1）应急领导小组 组长：张敬伟
副组长：郭永平、袁兵飞
组员：黄慧岭、侯建校、李会海、李天海、崔杭、潘富康、张庆。 （2） 领导小组成员职责和工作要求
组长 张敬伟负责应急方案的总指挥及具体实施工作，当灾害性事故发生时，对施工现场作出准确判断，有权决定是否对现场作出立即救援工作。
组员 黄慧岭负责事故现场保护、疏散人员，引导外来事故救援队伍进行工作。 组员 侯建校负责应急救援行动，尽快预测事故的危害区域，检测危害程度，为事故救援队伍提供依据。
组员 李会海负责对外界救援队的联系工作，联系救灾、公安、消防、化工等部门将各方面力量结合起来。
组员 崔杭负责对伤员处理、并尽快向医院转送。
3、急救中心及医疗单位急救车联系方法，以及不同伤害部位相应急救首选医院
4、救援器材
应急领导小组应配备下列救援器材：
（1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； （2）抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用； （3）照明器材：手电筒、应急灯、36V以下安全线路、灯具； （4）通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；
（5）交通工具：工地常备一辆值班面包车，该车值班时不应跑长途； （6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。 5、应急响应 1）高空坠落
人从高处跌下后，由于跌下的高度、身体落地的部位及姿态的不同，症状表现各异，高处跌落时的急救要点如下：
（1）首先要仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等现象并尽可能了解伤员落地时的身体的着地部位。
（2）如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如果发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
（3）如果伤员是腰肾部先着地，可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱。运送时要平稳，否则会加重伤情。
2）架体失稳
为确保正常施工，预防突发事件以及某些预想不到的、不可抗拒的事件发生，事前有充足的技术措施准备、抢险物资的储备，最大程度地减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和采取有效的预防措施。
（1）如有架子倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责。架子班组长应组织所有架子工，立即拆除相关顶架，其他人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方
便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。如事故严重，应立即报告公司质安部，并请求启动公司级应急救援预案。
（2）如有发生坍塌事故，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，班组长组织有关人员进行清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，及时清理堆放的材料，防止造成次生事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员由水、电工协助送外抢救，值勤门卫在大门口迎接救护的车辆。
6、生产安全事故应急救援程序流程
生产安全事故发现人
报告程序：
第十章 计算书
型钢悬挑脚手架计算书
架体验算 一、脚手架参数
二、荷载设计
计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.75/(1+1))+1.4×3×0.75/(1+1)=1.75kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.3×0.75/(1+1))+3×0.75/(1+1)=1.27kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.75×1.52=0.39kN·m
σ=Mmax/W=0.39×106/4490=87.69N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！ 2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.27×15004/(100×206000×107800)=1.961mm νmax＝1.961mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.75×1.5=2.89kN 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.27×1.5=2.1kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.89kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=2.1kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.54×106/4490=121.31N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝0.837mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[750/150，10]＝5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.46kN
五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=2.89/2=1.44kN≤Rc=0.8×8=6.4kN 横向水平杆：Rmax=1.46kN≤Rc=0.8×8=6.4kN 满足要求！
六、荷载计算
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.1248+1.5×1/2×0.033/1.8)×18.9=2.62kN 单内立杆：NG1k=2.62kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(18.9/1.8+1)×1.5×0.75×0.3×1/2/2=0.97kN 单内立杆：NG2k1=0.97kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(18.9/1.8+1)×1.5×0.1×1/2=0.86kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18.9=0.28kN 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.97+0.86+0.28=2.12kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.97kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.75×(1×3+1×2)/2=2.81kN 内立杆：NQ1k=2.81kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.62+2.12)+ 0.9×1.4×2.81=9.23kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.62+0.97)+ 0.9×1.4×2.81=7.85kN
七、立杆稳定性验算
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13 查《规范》表A得，υ=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.62+2.12)+1.4×2.81=9.62kN σ=N/(υA)=9622.22/(0.188×424)=120.71N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.62+2.12)+0.9×1.4×2.81=9.23kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.82/10=0.21kN·m σ=N/(υA)+
Mw/W=9228.47/(0.188×424)+208254.33/4490=162.15N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、连墙件承载力验算
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.45×2×1.8×3×1.5=10.26kN 长细比λ=l0/i=300/158=1.9，查《规范》表A.0.6得，υ=1 (Nlw+N0)/(υAc)=(10.26+3)×103/(1×489)=27.19N/mm2≤0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！
拉接部分柔性钢筋的最小直径计算： 拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2
dmin=2×(A/2/π)1/2=2×((Nlw+N0)/fy/2/π)1/2=2×((10.26+3)×103/205/2/3.14)1/2=6.42mm
×[f]=0.85
悬挑梁验算 一、基本参数
二、荷载布置参数
附图如下：
平面图
立面图
三、主梁验算
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.62/1=9.62kN 第2排：F2=F2/nz=9.62/1=9.62kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=13.11×106/141000=92.97N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=19.53×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=23.08N/mm2
τmax=23.08N/mm2≤[τ]=170N/mm2
符合要求！ 3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=5.25mm≤[ν]=2×la/400=2×1150/400=5.75mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-8.55kN,R2=28.45kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=13.11×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=88.54N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=2.8
由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 υb值为0.97。
σ = Mmax/(υbWx)=13.11×106/(0.97×141×103)=95.92N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：N =8.55kN 压环钢筋验算：
σ=N/(2A)=2×N/πd2=2×8.55×103/(3.14×162)=21.27N/mm2≤[f]=50N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！
悬挑脚手架阳角型钢计算书
一、参数信息
1、荷载参数
2、阳角型钢构造参数
3、阳角型钢材料参数
二、阳角型钢计算
水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。 型钢截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W =141cm3，截面积A =26.1cm2。
平面图
侧面图
1、型钢受力计算
脚手架联梁传递支座力F=22.32kN;
水平钢梁自重荷载 q=1.2×20.5×9.8×10-3=0.241 kN/m 经过连续梁的计算得到
剪力图
(kN)
弯矩图(kN·m)
型钢支点的支撑力为RA=18.016kN; 型钢固接处的支撑力为RB=27.708kN; 型钢最大弯矩 Mmax=10.617kN·m;
图中距离|MP|=(D1×D1+D2×D2+D3×D3+1.414×D2×D3)1/2=(2.9×2.9+0.2×0.2+1.9×1.9+1.4142×0.2×1.9)1/2=3.55m
图中角度
图中角度
水平型钢的轴向力 N=2×11.025×cos(54.792°)×cos(6.009°)=12.643kN 型钢最大应力计算值
Mmax/(1.05W)+N/A=10.617×106/(1.05×141×103)+12.643×103/(26.1×102)=76.558N/mm2 型钢的最大应力计算值 σ= 76.558 N/mm2 ≤[f]=215 N/mm2，满足要求！ 2、型钢整体稳定性计算 水平型钢采用16号工字钢 υb
-- σ=
均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：υb=2
由于υb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，得到 υb'=1.07-0.282/υb = 1.07-0.282/2=0.929。
经过计算得到最大应力 σ=Mmax/(υbWx)=10.62×106/( 0.929×141×103)= 81.055 N/mm2 型钢的最大应力计算值 σ= 81.055 N/mm2 ≤[f]=215 N/mm2，满足要求！ 3、拉绳强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力为11.025kN；
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： [Fg]=αFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； α
--
钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K -- 钢丝绳使用安全系数，取9。
计算中[Fg]取11.025kN，α=0.85,K=9，得到：d=15.3mm。
选择6×19钢丝绳,最小直径必须大于16mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 σ=N/A ≤ [f]
其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f]=50.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算; 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=(2×T =(2×11.025×103/50/3.142) 1/2 =12mm； 4、型钢与建筑物连接的计算
水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 σ=N/A f=F/A (σ2+3f2)1/2 ≤ 1.1ft 其中 N -- 对接焊缝轴向力,N=12.64kN; F -- 对接焊缝切向力，F=27.71kN； A -- 水平钢梁满焊的截面积，A=26.1cm2； fc -- 对接焊缝的抗压强度，fc=215N/mm2； ft -- 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv -- 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2；
经过计算得到焊缝正应力σ= N/A =12.643×103/(26.100×102)=4.844N/mm2； 焊缝剪应力f=F/A =27.708×103/(26.100×102)=10.616N/mm2；
对接焊缝的折算应力(4.844×4.844+3×10.616×10.616)0.5=19.015N/mm2； 对接焊缝的正应力σ=4.844N/mm2小于焊缝的抗压强度215.000N/mm2，满足要求； 对接焊缝的剪应力f =10.616N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000N/mm2，满足要求； 对接焊缝的折算应力19.015N/mm2小于1.1×ft =203.500N/mm2，满足要求！
/[f]/π)0.5
搁置主梁验算计算书
一、基本参数
二、荷载布置参数
附图如下：
平面图
立面图
三、主梁验算
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.3/1=9.3kN 第2排：F2=F2/nz=9.3/1=9.3kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=3.36×106/141000=23.85N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.27×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=16.86N/mm2
τmax=16.86N/mm2≤[τ]=125N/mm2
型钢悬挑脚手架施工方案 符合要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=0.34mm≤[ν]=l/250=2000/250=8mm
符合要求！
4、支座反力计算
R1=-4.39kN,R2=18.85kN,R3=7.74kN,R4=-2.72kN
四、主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.36×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=22.71N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=2.8
由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到
υb值为0.97。
σ = Mmax/(υbWx)=3.36×106/(0.97×141×103)=24.6N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
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压环钢筋1
压环钢筋2
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型钢悬挑脚手架施工方案 锚固点压环钢筋受力：N =18.85kN
压环钢筋验算：
σ=N/(2A)=2×N/πd2=2×18.85×103/(3.14×162)=46.87N/mm2≤[f]=50N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8
每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
符合要求！
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