桥梁课程设计

桥梁工程课程设计

（25cm

预应力混凝土简支T形梁设计）

一．设计资料

1． 桥面净宽：净—9.021.0m 2． 荷载：汽车—超20级 挂车—120 人群—3.5kN/m 人行道每侧重4.1kN/m 3． 跨径及梁长：标准跨径Lb25m 计算跨径L24.5m 主梁全长L24.96m 4． 材料

（1） 钢筋及钢材：

预应力筋：采用j15.24mm钢绞线 标准强度Ry1860Mpa 设计强度Ry1480Mpa

普通钢筋：I、II级钢筋 钢板：16Mn或A3钢 锚具：锚具为夹片锚群

（2） 混凝土：

主梁：50#

人行道及栏杆：30# 桥面铺装：30#

5． 施工工艺：预应力筋采用后张法施工 6． 技术规范：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）

《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85） 二．桥梁尺寸拟定

1． 主梁高度：h1.75m

2． 梁间距：采用5片主梁，间距2.2m。预制时中梁宽1.6m，留0.6m后浇缝以减轻

吊装重量，并能加强横向整体性，桥面板按连续板设计。

3． 横隔梁：采用六片横隔梁，间距为4.6m35.0m4.6m。

4． 梁肋：跨中厚度为16cm，在梁端一个横隔梁间距内逐渐加厚，由16cm加厚至40cm 5． 桥面铺装：分为上下两层，下层为30#砼，中厚8.7cm，边厚2.0cm；上层为沥青砼， 厚4.0cm。桥面采用1.5%横坡。 6． 桥梁横断面及具体尺寸：（见作图） 三．截面特性计算 1． 截面几何特性

预制时翼板宽度为1.6m，使用时为2.2m（或2.5m），分别计算二者的截面特性，采 用分块面积计算。

毛截面面积：Am

b

2

A

i

各分块面积对上缘的面积矩：SiAiyi 毛截面中心至梁顶的距离：ys



SiAi

毛截面惯性矩计算用移轴公式：Im

I[A(y

i

i

i

ys)]

2

主梁跨中毛截面（预制）几何特性如下图所示

2

4

注：I

I[A(y

i

i

i

ys)]22129482.19cm

成桥阶段跨中横截面 支座截面

汇入下表：

2013-3-25

2

4

注：I

I[A(y

i

i

i

ys)]24544835.78cm

2． 检验截面效率指数

上核心矩：Ks

Im



22.1310

6



AiysImAiys

5812(17562.977)22.1310

6

34.0cm

下核心矩：Kx



581262.977

34.060.5

175

60.5cm

截面效率指标

KsKx

h

0.540.5

对预应力混凝土T形梁，取0.45~0.55，表明初拟截面合理

四．主梁恒载内力计算

1． 主梁预制时的自重g1（第一期恒载）

此时翼板宽1.6m。

（1） 按跨中截面计算，主梁每延米自重（先按等截面计算）

中主梁：g10.58122514.53kN/m 边梁：g10.62602515.65kN/m

（2） 由马蹄增高与梁端加宽所增加的重量折成每延米重： V12134445715560cm V1 V2 V3

1313121212

1044451292560cm

(134122)44512227840cm

3

3

3

3

124451232040cm

3

V1VV1V2V3363120cm

V21341245.50.5121245.569888cm V4V14V214529802795521732032cm g2g3173203210

6

33

25/24.961.735kN/m

（3） 横隔梁折算成每延米重量

中间横隔梁重量1（两侧）

14252[1.41.010.50.380.060.50.120.12

0.5(0.60.8)0.61]端横隔梁重2（两侧）

0.140.06

2

29.052kN

22252[0.891.40.50.260.0140.5(0.60.8)0.61]

g4

0.140.06

2

12.2kN

12

24.5



29.0512.2

24.5

1.684kN/m

（4） 每延米自重总和

4

中主梁：g1

3

g14.531.7351.68417.949kN/m

i

i1

边梁：g1

g0.5g

i

i1

4

15.651.7350.51.68418.227kN/m

2． 桥面板间接头（第二期恒载）g2

中主梁：g20.60.15252.25kN/m 边梁：g20.52.251.125kN/m 栏杆、人行道、桥面铺装（第三期恒载）g3

人行道重：4.1kN/m，栏杆每侧重：1.5kN/m

边梁分担：g34.11.5[0.5(0.020.087)0.04]231.28.18kN/m 中梁分担：g32.2[0.5(0.020.087)0.04]234.73kN/m 3． 主梁恒载总和

4． 主梁恒载内里计算

五．桥面板内力计算

桥面板按单向连续板计算（边梁按悬壁板计算） 1．悬壁板的内力计算 （1）荷载：

恒载：翼板（取平均厚度）g1251.1(0.110.21)/24.4kN/m

活载：g33.5kN/m（人行道宽1.0m） （2）内力（支撑端，弯矩及剪力最大） Mm

a

0.5g(1g2g2

x

3)l0.2g53l(0. 25/2)

0.5(4.45.63.5)1.0223.50.25(1.020.25/2) 6.24kNm Qm

ax

(g1g)2lg(3l0.2 5)

(4.45.6)1.023.5(1.020.25) 12.9kNm

2． 主梁肋板间的内力计算

恒载内力g（每延米）

沥青混凝土桥面铺装：g10.041.0230.92kN/m 混凝土桥面铺装：g0.020.087

2

2

1.0231.23kN/m

T梁翼缘板：g0.150.21

3

2

1.0254.5kN/m gg1g2g30.921.234.56.65kN/m

该T形梁属窄肋T形梁，故取l2.2m （1）汽—超20作用下的内力计算： 查《规范》得a20.2m，b20.6m 铺装层厚H0.04

0.020.087

2

0.0935m

a1a22H0.387m，b1b22H0.787m 轮载在跨径的中心时，

aa1l/30.3872.2/31.12m2l/31.467m ，取a1.467m 轮载在板的支承处时， aa1t0.3870.150.m537l/3 m，取0.7a3

0.73m A．跨中弯矩（即最大弯矩）计算 MP1op(1)

8a

(l

b2

)2.8kNm

M2

oggl/84.023kNm M1.2Mog1.4Mop44kNm

t/h1/4，M中0.5M022kNm，M支0.75M030.8kNm B．支点剪力计算 Q支1.2(

12

gl0)1.4(1)(A1y1A2y2A3y3A4y4)113.5kN

（2）挂车—120内力计算

挂车—120车轮的轴重P300kN

查规范得a20.2m ，b20.5m，又H0.0935m 得a1a22H0.220.09350.387m b1b22H0.520.09350.687m

轮载在跨径中间时aa1l/30.3872.2/31.12m1.2m 又a2l/31.46m，故取a1.46m aat0.3870.151

0.5l37

，故取/3m0.7a30.73m

A．跨中弯矩计算（共有三个车轮进入板的计算跨径，并对称） Mop2(A1y1A2y2A3y3)66.462kNm Mo1.2Mog1.4Mop77.996kNm

73.10877.996

94%60%，故系数提高3%

Mo1.24.0731.1366.46279.99kNm 由于t/h1/4，故M中0.5Mo39.995kNm M支0.7Mo-55.993kNm B．支点剪力计算（共有三个车轮进入板的计算跨径） 跨径内：Q支p59.079kN， Q支gql0/26.783kN

Q支1.2Q支g1.1Q支p1.26.7831.159.07973.126kN

1.159.07973.126

89%60%，故系数提高3%

Q支1.2Q支g1.13Q支p1.26.7831.1359.07974.9kN 内力汇总：最大弯矩为挂车荷载控制M中39.995kNm，M支-55.993kNm 最大剪力为汽车荷载控制Q支113.5kN

六．主梁荷载横向分布系数计算

按刚性横梁法计算荷载横向分布系数，绘制各主梁的横向分布影响系数。

桥面净宽W9m，可分布两列或三列车队。若布三列车队，折减系数0.78

号

梁

号梁

号梁

1．对于1号梁

汽—超20：按三道布载m1cq

2



0.6，折减后mcq0.780.60.468 按两道布载 mcq220.3410.6818 故按两道布载mcq0.6818 挂—100：mcg0.3954 人群：mcr0.6545

2．对于2号梁

汽—超20：按三道布载mcq

1

0.782

0.6，折减后mcq0.60.468 按两道布载 mcq20.5409 故按两道布载mcq0.5409 挂—100：mcg0.2977 人群：mcr0.4273

3． 对于3号梁： mcq0.468，mcg0.2，mcr0.2

4． 对于4号梁：mcq0.5409，mcg0.2977，mcr0.4273 5． 对于5号梁：mcq0.6818，mcg0.3954，mcr0.6545 横向分布系数汇总表

七．主梁活载内力计算

2

11

八．主梁内力组合

1

12

九．主粮挠度计算

1．短期荷载作用下主梁挠度计算 （1）汽车荷载引起的主梁挠度

弯矩MP1

M汽H

17101.154

1481.8kNm

挠度fP1

548



24500

2

4

0.853.510



1481.826.3510

4

11.8mm()

L600

40.8mm

（2）挂车荷载引起的主梁挠度 fP2

548

24500

2

4

0.853.510



227726.3510

4

18.2mm()

L500

49mm

（3）梁自重与二期、三期恒载作用引起的挠度 fg

548

24500

2

4

0.853.510



206626.3510

4

16.5mm()

（4）预拱度

通常取(fg

12

f)(16.5

12

18.2)25.6mm

即25.6mm

十．支座设计

1．初选支座平面尺寸

根据容许应力法的设计原则，设计控制支座反力应取如下两种情况的较大者，即：

Nmaxmax{N0Nqr,(NDNg)/1.25}max{247203,(247208)/1.25}

450kN

初选GJZ180250h系列支座，该支座的容许承载力为450kN，取180mm为横

13

桥向，纵桥向长250mm。 2．初选支座高度

主梁的计算温差为35C，伸缩变形为两端支座的均摊，则每一支座承担的水平位 移为D

12



tl

12

1.010

5

35254.4mm

25m梁上作用的车队重620kN，制动力为6200.162kN

由重车制动力控制，每支座分担的水平力为HT

16552

16.5kN



t2D24.48.8mmD

8.75mm 支座橡胶层总厚必须满足：t

HT

0.7

2Gab



t0.2a0.225050mm

8.8mmt50m m

成品板式橡胶上、下层橡胶片厚度为2.5mm，中间层厚5mm，钢板厚2mm，取h28mm，含四层钢板，橡胶层总厚度t22.533550mm的支座，满足

NtEA

以上条件，故初选支座高度h28mm，同时支座最大平均压缩变形S

110

110

513.1Mpa，

，

E(530s418)(53010.47418)

其中S

ab2t(ab)



20018025(250180)

10.47，

则有S

45010320513.1250180

0.39mm，S0.05t0.05201.0mm

满足要求。 3．制作偏移验算

汽车与人群加上部结构恒载反力引起的反应平均压缩变形

S

NtEA



45010320513.1250180

0.39mm

4

ql35ll 由梁的挠度与梁端转角的关系得f

385EI1624EI16

4

ql

5

其中

165l

f，在设计恒载作用下，梁端初始转角0，汽车与人群的跨中最大

14

挠度f1613.2中13.2mm，则

524.510

3

0.00172rad

S2S

12

a0.39

12

0.001722500.175mm0

满足要求，即支座不会脱落。 4．支座抗滑移验算

在无活载作用时，ND1.4GA

P

t

，又0.3，ND247kN

则有0.3247103

1.41.12501804.420

，即74kN15.2kN在最大制动力及相应最小反作用力作用下 (NDND,min)1.4GA

P

t

HT，其中HT16.5kN

经计算Np,min，

0.3(247)15.216.531.7kN，即不会滑移。

结论：决定取用GJZ18025028板式橡胶支座。

十一．配置主梁预应力筋

1．设预应力筋的永存预加力为NyII，假设ey1080

荷载组合I时：M

g1

1347kNm，M

g2

M

g3

M

p

3370kNm通过成桥阶段正应力就NyII： NyII

hx

A

N

ye

II

j

W

y

M

1



g

M

2

Mg3

Mg

p

jx

Wjx

Wox

即：NyII3242kN

C50砼，在荷载组合下[b

ha]0.5Ra0.53517.5Mpa 将NyII3242kN代入，得hx8.01Mpa[ha]17.5Mpa 取NyII3242kN，假设sIsII0.4Ny，则NyII0.6Ny

故N5403，y

yk0.75Rb1395Mpa

3A2

y

Ny



540310k

139510

6

3873mm

15

采用j15.24mm的钢绞线，面积为140mm2

，则n

AyA



3873140

27.2根

取n28根，则A2y3920mm，取6根为1束，共4束，布置如下：

最终NyAkk392013955468.4kN，NyII0.6Ny3281kN 2．验算施工阶段预制T形梁截面正应力： A22

j5812114576810mm

W22.1310

6

8

3

jx

1121.97610mm

W22.1310

68js

63

3.51310mm3

先张拉下缘两束预应力筋，N

1yI2

0.75Ny2051kN

205113

20513

106

hs

57681203.51311050138

03.58411710

3.21M60pa 205113020513

10105016

3hx

5768

120

1.976

8101.9847776.611M400

pa 以上应力值与限制应力相比较，均满足要求。

16

桥梁工程课程设计

（25cm

预应力混凝土简支T形梁设计）

一．设计资料

1． 桥面净宽：净—9.021.0m 2． 荷载：汽车—超20级 挂车—120 人群—3.5kN/m 人行道每侧重4.1kN/m 3． 跨径及梁长：标准跨径Lb25m 计算跨径L24.5m 主梁全长L24.96m 4． 材料

（1） 钢筋及钢材：

预应力筋：采用j15.24mm钢绞线 标准强度Ry1860Mpa 设计强度Ry1480Mpa

普通钢筋：I、II级钢筋 钢板：16Mn或A3钢 锚具：锚具为夹片锚群

（2） 混凝土：

主梁：50#

人行道及栏杆：30# 桥面铺装：30#

5． 施工工艺：预应力筋采用后张法施工 6． 技术规范：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）

《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85） 二．桥梁尺寸拟定

1． 主梁高度：h1.75m

2． 梁间距：采用5片主梁，间距2.2m。预制时中梁宽1.6m，留0.6m后浇缝以减轻

吊装重量，并能加强横向整体性，桥面板按连续板设计。

3． 横隔梁：采用六片横隔梁，间距为4.6m35.0m4.6m。

4． 梁肋：跨中厚度为16cm，在梁端一个横隔梁间距内逐渐加厚，由16cm加厚至40cm 5． 桥面铺装：分为上下两层，下层为30#砼，中厚8.7cm，边厚2.0cm；上层为沥青砼， 厚4.0cm。桥面采用1.5%横坡。 6． 桥梁横断面及具体尺寸：（见作图） 三．截面特性计算 1． 截面几何特性

预制时翼板宽度为1.6m，使用时为2.2m（或2.5m），分别计算二者的截面特性，采 用分块面积计算。

毛截面面积：Am

b

2

A

i

各分块面积对上缘的面积矩：SiAiyi 毛截面中心至梁顶的距离：ys



SiAi

毛截面惯性矩计算用移轴公式：Im

I[A(y

i

i

i

ys)]

2

主梁跨中毛截面（预制）几何特性如下图所示

2

4

注：I

I[A(y

i

i

i

ys)]22129482.19cm

成桥阶段跨中横截面 支座截面

汇入下表：

2013-3-25

2

4

注：I

I[A(y

i

i

i

ys)]24544835.78cm

2． 检验截面效率指数

上核心矩：Ks

Im



22.1310

6



AiysImAiys

5812(17562.977)22.1310

6

34.0cm

下核心矩：Kx



581262.977

34.060.5

175

60.5cm

截面效率指标

KsKx

h

0.540.5

对预应力混凝土T形梁，取0.45~0.55，表明初拟截面合理

四．主梁恒载内力计算

1． 主梁预制时的自重g1（第一期恒载）

此时翼板宽1.6m。

（1） 按跨中截面计算，主梁每延米自重（先按等截面计算）

中主梁：g10.58122514.53kN/m 边梁：g10.62602515.65kN/m

（2） 由马蹄增高与梁端加宽所增加的重量折成每延米重： V12134445715560cm V1 V2 V3

1313121212

1044451292560cm

(134122)44512227840cm

3

3

3

3

124451232040cm

3

V1VV1V2V3363120cm

V21341245.50.5121245.569888cm V4V14V214529802795521732032cm g2g3173203210

6

33

25/24.961.735kN/m

（3） 横隔梁折算成每延米重量

中间横隔梁重量1（两侧）

14252[1.41.010.50.380.060.50.120.12

0.5(0.60.8)0.61]端横隔梁重2（两侧）

0.140.06

2

29.052kN

22252[0.891.40.50.260.0140.5(0.60.8)0.61]

g4

0.140.06

2

12.2kN

12

24.5



29.0512.2

24.5

1.684kN/m

（4） 每延米自重总和

4

中主梁：g1

3

g14.531.7351.68417.949kN/m

i

i1

边梁：g1

g0.5g

i

i1

4

15.651.7350.51.68418.227kN/m

2． 桥面板间接头（第二期恒载）g2

中主梁：g20.60.15252.25kN/m 边梁：g20.52.251.125kN/m 栏杆、人行道、桥面铺装（第三期恒载）g3

人行道重：4.1kN/m，栏杆每侧重：1.5kN/m

边梁分担：g34.11.5[0.5(0.020.087)0.04]231.28.18kN/m 中梁分担：g32.2[0.5(0.020.087)0.04]234.73kN/m 3． 主梁恒载总和

4． 主梁恒载内里计算

五．桥面板内力计算

桥面板按单向连续板计算（边梁按悬壁板计算） 1．悬壁板的内力计算 （1）荷载：

恒载：翼板（取平均厚度）g1251.1(0.110.21)/24.4kN/m

活载：g33.5kN/m（人行道宽1.0m） （2）内力（支撑端，弯矩及剪力最大） Mm

a

0.5g(1g2g2

x

3)l0.2g53l(0. 25/2)

0.5(4.45.63.5)1.0223.50.25(1.020.25/2) 6.24kNm Qm

ax

(g1g)2lg(3l0.2 5)

(4.45.6)1.023.5(1.020.25) 12.9kNm

2． 主梁肋板间的内力计算

恒载内力g（每延米）

沥青混凝土桥面铺装：g10.041.0230.92kN/m 混凝土桥面铺装：g0.020.087

2

2

1.0231.23kN/m

T梁翼缘板：g0.150.21

3

2

1.0254.5kN/m gg1g2g30.921.234.56.65kN/m

该T形梁属窄肋T形梁，故取l2.2m （1）汽—超20作用下的内力计算： 查《规范》得a20.2m，b20.6m 铺装层厚H0.04

0.020.087

2

0.0935m

a1a22H0.387m，b1b22H0.787m 轮载在跨径的中心时，

aa1l/30.3872.2/31.12m2l/31.467m ，取a1.467m 轮载在板的支承处时， aa1t0.3870.150.m537l/3 m，取0.7a3

0.73m A．跨中弯矩（即最大弯矩）计算 MP1op(1)

8a

(l

b2

)2.8kNm

M2

oggl/84.023kNm M1.2Mog1.4Mop44kNm

t/h1/4，M中0.5M022kNm，M支0.75M030.8kNm B．支点剪力计算 Q支1.2(

12

gl0)1.4(1)(A1y1A2y2A3y3A4y4)113.5kN

（2）挂车—120内力计算

挂车—120车轮的轴重P300kN

查规范得a20.2m ，b20.5m，又H0.0935m 得a1a22H0.220.09350.387m b1b22H0.520.09350.687m

轮载在跨径中间时aa1l/30.3872.2/31.12m1.2m 又a2l/31.46m，故取a1.46m aat0.3870.151

0.5l37

，故取/3m0.7a30.73m

A．跨中弯矩计算（共有三个车轮进入板的计算跨径，并对称） Mop2(A1y1A2y2A3y3)66.462kNm Mo1.2Mog1.4Mop77.996kNm

73.10877.996

94%60%，故系数提高3%

Mo1.24.0731.1366.46279.99kNm 由于t/h1/4，故M中0.5Mo39.995kNm M支0.7Mo-55.993kNm B．支点剪力计算（共有三个车轮进入板的计算跨径） 跨径内：Q支p59.079kN， Q支gql0/26.783kN

Q支1.2Q支g1.1Q支p1.26.7831.159.07973.126kN

1.159.07973.126

89%60%，故系数提高3%

Q支1.2Q支g1.13Q支p1.26.7831.1359.07974.9kN 内力汇总：最大弯矩为挂车荷载控制M中39.995kNm，M支-55.993kNm 最大剪力为汽车荷载控制Q支113.5kN

六．主梁荷载横向分布系数计算

按刚性横梁法计算荷载横向分布系数，绘制各主梁的横向分布影响系数。

桥面净宽W9m，可分布两列或三列车队。若布三列车队，折减系数0.78

号

梁

号梁

号梁

1．对于1号梁

汽—超20：按三道布载m1cq

2



0.6，折减后mcq0.780.60.468 按两道布载 mcq220.3410.6818 故按两道布载mcq0.6818 挂—100：mcg0.3954 人群：mcr0.6545

2．对于2号梁

汽—超20：按三道布载mcq

1

0.782

0.6，折减后mcq0.60.468 按两道布载 mcq20.5409 故按两道布载mcq0.5409 挂—100：mcg0.2977 人群：mcr0.4273

3． 对于3号梁： mcq0.468，mcg0.2，mcr0.2

4． 对于4号梁：mcq0.5409，mcg0.2977，mcr0.4273 5． 对于5号梁：mcq0.6818，mcg0.3954，mcr0.6545 横向分布系数汇总表

七．主梁活载内力计算

2

11

八．主梁内力组合

1

12

九．主粮挠度计算

1．短期荷载作用下主梁挠度计算 （1）汽车荷载引起的主梁挠度

弯矩MP1

M汽H

17101.154

1481.8kNm

挠度fP1

548



24500

2

4

0.853.510



1481.826.3510

4

11.8mm()

L600

40.8mm

（2）挂车荷载引起的主梁挠度 fP2

548

24500

2

4

0.853.510



227726.3510

4

18.2mm()

L500

49mm

（3）梁自重与二期、三期恒载作用引起的挠度 fg

548

24500

2

4

0.853.510



206626.3510

4

16.5mm()

（4）预拱度

通常取(fg

12

f)(16.5

12

18.2)25.6mm

即25.6mm

十．支座设计

1．初选支座平面尺寸

根据容许应力法的设计原则，设计控制支座反力应取如下两种情况的较大者，即：

Nmaxmax{N0Nqr,(NDNg)/1.25}max{247203,(247208)/1.25}

450kN

初选GJZ180250h系列支座，该支座的容许承载力为450kN，取180mm为横

13

桥向，纵桥向长250mm。 2．初选支座高度

主梁的计算温差为35C，伸缩变形为两端支座的均摊，则每一支座承担的水平位 移为D

12



tl

12

1.010

5

35254.4mm

25m梁上作用的车队重620kN，制动力为6200.162kN

由重车制动力控制，每支座分担的水平力为HT

16552

16.5kN



t2D24.48.8mmD

8.75mm 支座橡胶层总厚必须满足：t

HT

0.7

2Gab



t0.2a0.225050mm

8.8mmt50m m

成品板式橡胶上、下层橡胶片厚度为2.5mm，中间层厚5mm，钢板厚2mm，取h28mm，含四层钢板，橡胶层总厚度t22.533550mm的支座，满足

NtEA

以上条件，故初选支座高度h28mm，同时支座最大平均压缩变形S

110

110

513.1Mpa，

，

E(530s418)(53010.47418)

其中S

ab2t(ab)



20018025(250180)

10.47，

则有S

45010320513.1250180

0.39mm，S0.05t0.05201.0mm

满足要求。 3．制作偏移验算

汽车与人群加上部结构恒载反力引起的反应平均压缩变形

S

NtEA



45010320513.1250180

0.39mm

4

ql35ll 由梁的挠度与梁端转角的关系得f

385EI1624EI16

4

ql

5

其中

165l

f，在设计恒载作用下，梁端初始转角0，汽车与人群的跨中最大

14

挠度f1613.2中13.2mm，则

524.510

3

0.00172rad

S2S

12

a0.39

12

0.001722500.175mm0

满足要求，即支座不会脱落。 4．支座抗滑移验算

在无活载作用时，ND1.4GA

P

t

，又0.3，ND247kN

则有0.3247103

1.41.12501804.420

，即74kN15.2kN在最大制动力及相应最小反作用力作用下 (NDND,min)1.4GA

P

t

HT，其中HT16.5kN

经计算Np,min，

0.3(247)15.216.531.7kN，即不会滑移。

结论：决定取用GJZ18025028板式橡胶支座。

十一．配置主梁预应力筋

1．设预应力筋的永存预加力为NyII，假设ey1080

荷载组合I时：M

g1

1347kNm，M

g2

M

g3

M

p

3370kNm通过成桥阶段正应力就NyII： NyII

hx

A

N

ye

II

j

W

y

M

1



g

M

2

Mg3

Mg

p

jx

Wjx

Wox

即：NyII3242kN

C50砼，在荷载组合下[b

ha]0.5Ra0.53517.5Mpa 将NyII3242kN代入，得hx8.01Mpa[ha]17.5Mpa 取NyII3242kN，假设sIsII0.4Ny，则NyII0.6Ny

故N5403，y

yk0.75Rb1395Mpa

3A2

y

Ny



540310k

139510

6

3873mm

15

采用j15.24mm的钢绞线，面积为140mm2

，则n

AyA



3873140

27.2根

取n28根，则A2y3920mm，取6根为1束，共4束，布置如下：

最终NyAkk392013955468.4kN，NyII0.6Ny3281kN 2．验算施工阶段预制T形梁截面正应力： A22

j5812114576810mm

W22.1310

6

8

3

jx

1121.97610mm

W22.1310

68js

63

3.51310mm3

先张拉下缘两束预应力筋，N

1yI2

0.75Ny2051kN

205113

20513

106

hs

57681203.51311050138

03.58411710

3.21M60pa 205113020513

10105016

3hx

5768

120

1.976

8101.9847776.611M400

pa 以上应力值与限制应力相比较，均满足要求。

16