板模板(碗扣式支撑) 计算书
新建奎北铁路克拉玛依站房及站场设施工程工程 ；工程建设地点：左右两侧引桥；属于现浇连续梁结构；本工程由永升建设集团有限公司组织施工；由汤国义担任项目经理，付正岳担任技术负责人。
支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明
由于其中模板支撑架高在3.5米范围内，按3.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围：现浇板，长×宽＝13m×9m ，厚0.5m 。
二、搭设方案
（一）基本搭设参数
模板支架高H 为3.5m ，立杆步距h （上下水平杆轴线间的距离）取1.5m ，立杆纵距l a 取0.9m ，横距l b 取0.9m 。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a 取0.1m 。整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽200mm ，高100mm ，布设间距0.3m 。
（二）材料及荷载取值说明
本支撑架使用 Φ48 ×2.75钢管，钢管壁厚不得小于3mm ，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上，按照" 底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础" 的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算
模板按三跨连续梁计算，如图所示:
（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，
模板的截面抵抗矩为：w ＝1000×182/6=5.40×104mm 3；
模板自重标准值：x 1＝0.3×1 =0.3kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x 2＝0.5×24×1 =12kN/m；
板中钢筋自重标准值：x 3＝0.5×1.1×1 =0.55kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：x 4＝1×1 =1kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x 5＝2×1=2kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g 1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+12+0.55)×1.35=17.348kN/m；
q 1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；
对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
跨中最大弯矩计算简图
跨中最大弯矩计算公式如下:
M 1max = 0.08g1l c 2+0.1q1l c 2 = 0.08×17.348×0.32+0.1×4.2×0.32=0.163kN·m
支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下：
M 2max = -0.1g1l c 2-0.117q 1l c 2= -0.1×17.348×0.32-0.117×4.2×0.32= -0.2kN·m ；
经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。M max =0.2kN·m ；
（2）底模抗弯强度验算
取Max(M1max ，M 2max ) 进行底模抗弯验算，即
σ =0.2×106 /(5.40×104)=3.71N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ =3.71N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。
（3）底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为
Q=0.6g1l c +0.617q1l c =0.6×17.348×0.3+0.617×4.2×0.3=3.9kN；
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：
τ =3×3899.97/(2×1000×18)=0.325N/mm2；
所以，底模的抗剪强度τ =0.325N/mm2小于 抗剪强度设计值f v =1.4N/mm2满足要求。
（4）底模挠度验算
模板弹性模量E=6000 N/mm2；
模板惯性矩 I=1000×183/12=4.86×105 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0.324mm；
底模面板的挠度计算值ν =0.324mm小于挠度设计值[v] =Min(300/150，10)mm ，满足要求。
（二）底模方木的强度和刚度验算
按三跨连续梁计算
（1）荷载计算
模板自重标准值：x 1=0.3×0.3=0.09kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x 2=0.5×24×0.3=3.6kN/m；
板中钢筋自重标准值：x 3=0.5×1.1×0.3=0.165kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：x 4=1×0.3=0.3kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x 5=2×0.3=0.6kN/m；
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g 2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.09+3.6+0.165)×1.35=5.204kN/m；
q 2 =(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；
支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下:
M max = -0.1×g 2×la 2-0.117×q 2×la 2= -0.1×5.204×0.92-0.117×1.26×0.92=-0.541kN·m ；
（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=200×1002/6=33.333×104 mm3；
σ =0.541×106/(33.333×104)=1.623N/mm2；
底模方木的受弯强度计算值σ =1.623N/mm2 小于抗弯强度设计值f m =13N/mm2 ，满足要求。
（3）底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生的剪力为
Q=0.6g2l a +0.617q2l a =0.6×5.204×0.9+0.617×1.26×0.9=3.51kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：
τ =0.263N/mm2；
所以，底模方木的抗剪强度τ =0.263N/mm2小于抗剪强度设计值f v =1.3N/mm2满足要求。
（4）底模方木挠度验算
方木弹性模量 E=9000 N/mm2；
方木惯性矩 I=200×1003/12=16.667×106 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0.521×(x1+x2+x3)×la 4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la 4/(100×E×I)=0.095 mm；
底模方木的挠度计算值ν =0.095mm 小于 挠度设计值[v] =Min(900/150，10)mm ，满足要求。
（三）托梁材料计算
根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。
（1）荷载计算
材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守) 方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即
p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×5.204×0.9+1.2×1.26×0.9=6.513kN；
按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
（2）强度与刚度验算
托梁计算简图、内力图、变形图如下：
托梁采用：木方 : 200×100mm ；
W=333.333 ×103mm 3；
I=1666.667 ×104mm 4；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
中间支座的最大支座力 R max = 21.314 kN ；
钢管的最大应力计算值 σ = 1.567×106/333.333×103=4.7 N/mm2；
钢管的最大挠度 νmax = 0.607 mm ；
支撑钢管的抗弯强度设计值 f m =205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 σ =4.7 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f m =205 N/mm2, 满足要求!
支撑钢管的最大挠度计算值 ν =0.607小于最大允许挠度 [v]=min(900/150,10) mm,满足要求!
（四）立杆稳定性验算
立杆计算简图
1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N 应按下式计算： N = 1.35∑N GK + 1.4∑N QK
其中N GK 为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F 1=21.314kN。
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为
F 2=0.15×3.5=0.525kN；
立杆受压荷载总设计值为：
N ut =F1+F2×1.35=21.314+0.525×1.35=22.023kN；
其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F 1因为已经是设计值，不再乘分项系数。
（2）立杆稳定性验算。按下式验算
υ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C 采用；
A --立杆的截面面积，取4.24×102mm 2；
K H --高度调整系数，建筑物层高超过4m 时，按《规程》5.3.4采用； 计算长度l 0按下式计算的结果取大值：
l 0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；
l 0=kμh=1.167×1.427×1.5=2.498m；
式中：h-支架立杆的步距，取1.5m ；
a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m ； μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D －1, 取1.427； k --计算长度附加系数，按《规程》附表D －2取值为1.167；
故l 0取2.498m ；
λ=l0/i=2.498×103 /15.9=158；
查《规程》附录C 得 υ= 0.281；
K H =1；
σ =1.05×N/(υAKH )=1.05×22.023×103 /(0.281×4.24×102×1)=194.086N/mm2； 立杆的受压强度计算值σ =194.086N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
2、组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut 取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:
N ut ＝22.023kN ；
风荷载标准值按下式计算：
W k =0.7μz μs Wo=0.7×0.74×0.273×0.9=0.127kN/m2；
其中 w 0 -- 基本风压(kN/m2) ，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w 0 = 0.9 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz = 0.74 ；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.273；
M w =0.85×1.4×M wk =0.85×1.4×W k ×l a ×h 2/10=0.85×1.4×0.127×0.9×1.52/10=0.031kN·m ；
（2）立杆稳定性验算
σ =1.05×N/(υAKH )+Mw /W=1.05×22.023×103/(0.281×4.24×102×1)+0.031×106
/(4.49×103)=200.917N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =200.917N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
（五）立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ f g
地基承载力设计值:
f g = fgk ×k c = 300×0.4=120 kPa；
其中，地基承载力标准值：f gk = 300 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：k c = 0.4 ；
立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05×22.023/0.2=115.621 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 23.124 kN；
基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=115.621kPa ≤ f g =120 kPa 。地基承载力满足要求！
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板模板(碗扣式支撑) 计算书
新建奎北铁路克拉玛依站房及站场设施工程工程 ；工程建设地点：左右两侧引桥；属于现浇连续梁结构；本工程由永升建设集团有限公司组织施工；由汤国义担任项目经理，付正岳担任技术负责人。
支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明
由于其中模板支撑架高在3.5米范围内，按3.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围：现浇板，长×宽＝13m×9m ，厚0.5m 。
二、搭设方案
（一）基本搭设参数
模板支架高H 为3.5m ，立杆步距h （上下水平杆轴线间的距离）取1.5m ，立杆纵距l a 取0.9m ，横距l b 取0.9m 。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a 取0.1m 。整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽200mm ，高100mm ，布设间距0.3m 。
（二）材料及荷载取值说明
本支撑架使用 Φ48 ×2.75钢管，钢管壁厚不得小于3mm ，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上，按照" 底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础" 的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算
模板按三跨连续梁计算，如图所示:
（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，
模板的截面抵抗矩为：w ＝1000×182/6=5.40×104mm 3；
模板自重标准值：x 1＝0.3×1 =0.3kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x 2＝0.5×24×1 =12kN/m；
板中钢筋自重标准值：x 3＝0.5×1.1×1 =0.55kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：x 4＝1×1 =1kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x 5＝2×1=2kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g 1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+12+0.55)×1.35=17.348kN/m；
q 1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；
对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
跨中最大弯矩计算简图
跨中最大弯矩计算公式如下:
M 1max = 0.08g1l c 2+0.1q1l c 2 = 0.08×17.348×0.32+0.1×4.2×0.32=0.163kN·m
支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下：
M 2max = -0.1g1l c 2-0.117q 1l c 2= -0.1×17.348×0.32-0.117×4.2×0.32= -0.2kN·m ；
经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。M max =0.2kN·m ；
（2）底模抗弯强度验算
取Max(M1max ，M 2max ) 进行底模抗弯验算，即
σ =0.2×106 /(5.40×104)=3.71N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ =3.71N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。
（3）底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为
Q=0.6g1l c +0.617q1l c =0.6×17.348×0.3+0.617×4.2×0.3=3.9kN；
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：
τ =3×3899.97/(2×1000×18)=0.325N/mm2；
所以，底模的抗剪强度τ =0.325N/mm2小于 抗剪强度设计值f v =1.4N/mm2满足要求。
（4）底模挠度验算
模板弹性模量E=6000 N/mm2；
模板惯性矩 I=1000×183/12=4.86×105 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0.324mm；
底模面板的挠度计算值ν =0.324mm小于挠度设计值[v] =Min(300/150，10)mm ，满足要求。
（二）底模方木的强度和刚度验算
按三跨连续梁计算
（1）荷载计算
模板自重标准值：x 1=0.3×0.3=0.09kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x 2=0.5×24×0.3=3.6kN/m；
板中钢筋自重标准值：x 3=0.5×1.1×0.3=0.165kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：x 4=1×0.3=0.3kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x 5=2×0.3=0.6kN/m；
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g 2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.09+3.6+0.165)×1.35=5.204kN/m；
q 2 =(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；
支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下:
M max = -0.1×g 2×la 2-0.117×q 2×la 2= -0.1×5.204×0.92-0.117×1.26×0.92=-0.541kN·m ；
（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=200×1002/6=33.333×104 mm3；
σ =0.541×106/(33.333×104)=1.623N/mm2；
底模方木的受弯强度计算值σ =1.623N/mm2 小于抗弯强度设计值f m =13N/mm2 ，满足要求。
（3）底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生的剪力为
Q=0.6g2l a +0.617q2l a =0.6×5.204×0.9+0.617×1.26×0.9=3.51kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：
τ =0.263N/mm2；
所以，底模方木的抗剪强度τ =0.263N/mm2小于抗剪强度设计值f v =1.3N/mm2满足要求。
（4）底模方木挠度验算
方木弹性模量 E=9000 N/mm2；
方木惯性矩 I=200×1003/12=16.667×106 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0.521×(x1+x2+x3)×la 4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la 4/(100×E×I)=0.095 mm；
底模方木的挠度计算值ν =0.095mm 小于 挠度设计值[v] =Min(900/150，10)mm ，满足要求。
（三）托梁材料计算
根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。
（1）荷载计算
材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守) 方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即
p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×5.204×0.9+1.2×1.26×0.9=6.513kN；
按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
（2）强度与刚度验算
托梁计算简图、内力图、变形图如下：
托梁采用：木方 : 200×100mm ；
W=333.333 ×103mm 3；
I=1666.667 ×104mm 4；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
中间支座的最大支座力 R max = 21.314 kN ；
钢管的最大应力计算值 σ = 1.567×106/333.333×103=4.7 N/mm2；
钢管的最大挠度 νmax = 0.607 mm ；
支撑钢管的抗弯强度设计值 f m =205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 σ =4.7 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f m =205 N/mm2, 满足要求!
支撑钢管的最大挠度计算值 ν =0.607小于最大允许挠度 [v]=min(900/150,10) mm,满足要求!
（四）立杆稳定性验算
立杆计算简图
1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N 应按下式计算： N = 1.35∑N GK + 1.4∑N QK
其中N GK 为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F 1=21.314kN。
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为
F 2=0.15×3.5=0.525kN；
立杆受压荷载总设计值为：
N ut =F1+F2×1.35=21.314+0.525×1.35=22.023kN；
其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F 1因为已经是设计值，不再乘分项系数。
（2）立杆稳定性验算。按下式验算
υ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C 采用；
A --立杆的截面面积，取4.24×102mm 2；
K H --高度调整系数，建筑物层高超过4m 时，按《规程》5.3.4采用； 计算长度l 0按下式计算的结果取大值：
l 0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；
l 0=kμh=1.167×1.427×1.5=2.498m；
式中：h-支架立杆的步距，取1.5m ；
a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m ； μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D －1, 取1.427； k --计算长度附加系数，按《规程》附表D －2取值为1.167；
故l 0取2.498m ；
λ=l0/i=2.498×103 /15.9=158；
查《规程》附录C 得 υ= 0.281；
K H =1；
σ =1.05×N/(υAKH )=1.05×22.023×103 /(0.281×4.24×102×1)=194.086N/mm2； 立杆的受压强度计算值σ =194.086N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
2、组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut 取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:
N ut ＝22.023kN ；
风荷载标准值按下式计算：
W k =0.7μz μs Wo=0.7×0.74×0.273×0.9=0.127kN/m2；
其中 w 0 -- 基本风压(kN/m2) ，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w 0 = 0.9 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz = 0.74 ；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.273；
M w =0.85×1.4×M wk =0.85×1.4×W k ×l a ×h 2/10=0.85×1.4×0.127×0.9×1.52/10=0.031kN·m ；
（2）立杆稳定性验算
σ =1.05×N/(υAKH )+Mw /W=1.05×22.023×103/(0.281×4.24×102×1)+0.031×106
/(4.49×103)=200.917N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =200.917N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
（五）立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ f g
地基承载力设计值:
f g = fgk ×k c = 300×0.4=120 kPa；
其中，地基承载力标准值：f gk = 300 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：k c = 0.4 ；
立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05×22.023/0.2=115.621 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 23.124 kN；
基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=115.621kPa ≤ f g =120 kPa 。地基承载力满足要求！
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