机械原理设计任务书
设计题目: 正铲液压挖掘机工作装置设计
一、设计题目简介
正铲挖掘机的铲土动作形式。其特点是“前进向上,强制切土”。正铲挖掘力大,能开挖停机面以上的土,宜用于开挖高度大于2m的干燥基坑,正铲的挖斗比同当量的反铲的挖掘机的斗要大一些,其工作装置直接决定其工作范围和工作能力。
二、 设计数据与要求
三、设计任务
1、绘制挖掘机工作机构的运动简图,确定机构的自由度,对其驱动油缸在几种工况下的运动绘制运动线图;
2、根据所提供的工作参数,对挖掘机工作机构进行尺度综合,确定工作机构各个杆件的长度;
3、用软件(VB、MATLAB、ADAMS或SOLIDWORKS等均可)对执行机构进行运动仿真,并画出输出机构的位移、速度、和加速度线图。
4、 编写设计计算说明书,其中应包括设计思路、计算及运动模型建立过程以及效果分析等。
5、在机械基础实验室应用机构综合实验装置验证设计方案的可行性。
完成日期:月 指导教师
目 录
摘要 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------ - 1 - 一、机构简介 --------------------------------------------------------------------------------------------------- - 1 - 二、正铲工作装置斗齿尖的特殊位置 -------------------------------------------------------------------- - 2 -
2.1最大挖掘半径 ---------------------------------------------------------------------------------------- - 2 - 2.2最大挖掘高度 ---------------------------------------------------------------------------------------- - 2 - 2.3最大挖掘深度 ---------------------------------------------------------------------------------------- - 3 - 2.4停机平面最大挖掘半径 ---------------------------------------------------------------------------- - 3 - 三、正铲挖掘机工作装置设计 ----------------------------------------------------------------------------- - 3 -
3.1初选机构杆长 ---------------------------------------------------------------------------------------- - 4 - 3.2机构转角计算 ---------------------------------------------------------------------------------------- - 4 -
3.2.1斗杆转角范围计算 ------------------------------------------------------------------------- - 4 - 3.2.2动臂转角范围计算 ------------------------------------------------------------------------- - 5 - 3.2.3铲斗转角范围计算 ------------------------------------------------------------------------- - 6 - 3.3机构铰点的位置和液压缸确定 ------------------------------------------------------------------ - 6 -
3.3.1动臂液压缸和铰点的选择 ---------------------------------------------------------------- - 7 - 3.3.2斗杆液压缸和铰点的计算 ---------------------------------------------------------------- - 8 - 3.3.3铲斗液压缸和铰点计算 ------------------------------------------------------------------- - 9 - 3.4传动角检验 --------------------------------------------------------------------------------------- - 10 - 四、机构运动分析 ------------------------------------------------------------------------------------------- - 11 -
4.1三维建模 -------------------------------------------------------------------------------------------- - 11 - 4.2机构运动分析 -------------------------------------------------------------------------------------- - 11 -
4.2.1铲尖运动分析 ----------------------------------------------------------------------------- - 11 - 4.2.2液压缸运动分析 -------------------------------------------------------------------------- - 13 - 4.2.3构件运动分析 ----------------------------------------------------------------------------- - 15 -
五、 实验台搭建模型 -------------------------------------------------------------------------------------- - 16 - 六、参考文献 ------------------------------------------------------------------------------------------------- - 16 - 七、附录 ------------------------------------------------------------------------------------------------------- - 18 -
附录一 机体尺寸和工作尺寸经验系数表 ----------------------------------------------------- - 18 - 附录二 机构计算MATLAB程序 ---------------------------------------------------------------- - 18 -
摘要
本文根据任务书要求的挖掘机的作业范围并参照样机设计了正铲液压挖掘机的工作装置,确定了挖掘机的动臂长,斗杆长和铲斗的尺寸。然后根据已确定的杆长和作业范围利用数学三角形知识以及MATLAB软件求解得到各杆之间的转角范围。接着利用挖掘机设计理论中要求油缸起始力臂需大致相等这一条件,结合已求得的杆长与转角,进一步确定出了各铰点的位置,和油缸的尺寸与行程。根据已确定杆长利用UG绘制出三维模型,并将三维模型导入ADAMS中进行运动分析,绘制出机构的速度与加速度简图。
一、机构简介
正铲液压挖掘机工作装置(见图1-1)有动臂1,斗杆2,铲斗3,工作液压杆4组成。动臂一端与回转台铰接,另一端与斗杆一端铰接,斗杆另一端与铲斗铰接。动臂液压缸(双缸)一端与回转台铰接,一端与动臂铰接,形成动臂机构。斗杆缸两端分别与动臂与斗杆铰接,形成斗杆机构。铲斗缸两端分别与斗杆与铲斗铰接,形成四连杆转斗机构(有时铲斗缸与连杆装置连接,连杆装置再与铲斗连接形成六连杆机构,本文采用四连杆机构)。铲斗根据卸载方式分为前卸式和底卸式两种,本文采用前卸式。
图1-1 正铲液压挖掘机运动简图
从图1-1可以计算出机构的自由度F
F3n2PLPH
F3921203
(1.1)
从(1.1)式可以看出机构有9各构件组成,其中有9个转动副,3个移动副,0个高副。自由度为3,原动件数目为3,因此机构有确定的运动。
二、正铲工作装置斗齿尖的特殊位置
首先建立直角坐标系,正铲挖掘机通常以停机平地面为x轴,以过回转台的回转中心的垂线为y轴。动臂为l1,斗杆为l2,铲斗(斗杆与铲斗的铰点到齿尖的距离)l3。
2.1最大挖掘半径
最大挖掘半径R1max(见下图2-1),这是C、Q、V在同一条水平线上,而且斗杆液压缸全伸,即:22max,1arcsin(
l2l44max
sin2max)
(2.1)
R1maxL44maxl2xc
上式中xc是C点的横坐标,其纵坐标为yc
F
C
V
C
图2-1 最大挖掘半径 图2-2最大挖掘高度
2.2最大挖掘高度
最大挖掘高度H2max(见图2-2),这是动臂液压缸、斗杆液压缸全伸,斗杆FQ、QV垂直向下,即11max,22max,3
上式中26FCQ
5
1max2max 2
(2.2)
H2maxL44maxsin(1max26)
2.3最大挖掘深度
最大挖掘半径H1max(见图2-3),动臂液压缸全缩,斗杆FQ和QV垂直向下,即
11min,2
2
1min,3
H1maxycl1sin1maxl2l3
(2.3)
C
图2-3最大挖掘深度 图2-4停机平面最大挖掘半径
2.4停机平面最大挖掘半径
停机平面最大挖掘半径R2max(见图2-4),这时斗齿靠在地面,斗杆全伸,斗底平面与停机平面平行,QV与地面夹角为,22max,126,26FCQ,
arcsin(
ycl3sin
),322max1
L44max
R2maxxcL44maxcosl3cos
(2.4)
三、正铲挖掘机工作装置设计
在设计正铲挖掘机工作装置时可在类比法的基础上用经验公式
[1]
预先确定C点坐标
(xc,yc),以及l1、l2、l3的长度。
3.1初选机构杆长
根据经验公式及样机尺寸出现参数,线性尺寸的经验公式如下:
LiK[1]
(3.1)
而知;m为挖掘机
上式中:Li为线性尺寸参数(m);KLi为线性尺寸系数,可查表整机质量(t)。
现已知最大挖掘半径为R1max9.06m,最大挖掘深度为H1max3.2m,最大挖掘高度为H2max9.52m。根据已知数据与查表得到的系数KLi,利用(3.1)式反解出挖掘机整机质量约为m46t。
利用经验系数表与经验公式(3.1)式,再结合已求出的整机质量,可以求出停机平面
最大挖掘半径为R2max2.458.71m;最小挖掘半径R0min
4.2m;动臂长度为
l11.24.3m;斗杆长度为
l20.93.3m;铲斗长度
为l30.5(xc,yc)(0.5,2.7)。综合上述杆长数据如表3-1: 46m;臂铰的位置2.0
表3-1 机构杆长
C(0.5,2.7)
3.2机构转角计算
3.2.1斗杆转角范围计算
(1)2max可以根据最大挖掘半径R1max确定,(推导过程省略,详细可见参考文献1)
带入表1的数据得;
2max
2
l12l2(R1maxl3xc)2
arccos[]
2l1l2
(3.2)
2max2max
4.323.32(9.0620.5)2
arccos[]
24.33.3
118.8
(2)2min可以根据最小挖掘半径R0min确定
2min
2
l12l2(ycl3sin)2(R0minl3cosxc)2
arccos[]
2l1l2
(3.3)
铲斗与地面的夹角,是铲斗设计的一个重要参数,参考样机25
带入数据得:
2min2min
4.323.32(2.71.7sin25)2(3.62cos250.5)2
arccos[]
24.33.3
38.0
3.2.2动臂转角范围计算
(1)1max根据最大挖掘高度H2max确定
2maxarcsin(
H2maxl3yclsin2max
)arcsin(2)
L44maxL44max
(3.3)
式中L44max2max再根据H2max确定1max,代入数据得:
L44max6.84m
1max1max
9.52.02.43.2sin118.8
arcsin()arcsin()
6.846.84
72
(2)1min根据最大挖掘深度H1max确定
1minarcsin(
H1maxycl2l3
)
l1
(3.4)
代入数据,其中H1max以负值代入得:
1minarcsin(1min8.0
3.32.74.33.2
) 4.3
3.2.3铲斗转角范围计算
(1)铲斗转角3max要满足最大挖掘高度要求
3max
5
1max2max 2
(3.5)
3max45073.6118.8257.6
3max要满足最大挖掘半径要求
3max26arcsin(1
lsin2max
)
L44max
(3.6)
3max
4.3sin118.8
180arcsin()207
6.84
(2)3min要满足最大挖掘深度3min
3min为使卸料干净要满足下式
3min21max2max127.7 (3.7)
综合以上结果得表3-2:
表3-2机构转角范围
3.3机构铰点的位置和液压缸确定
图3-1为机构简图,CJ为水平线,在此进行符号说明见表3-3
图3-1正铲挖掘机示意图
3.3.1动臂液压缸和铰点的选择
设液压缸全伸与全缩的长度为L1max、L1min,并假定液压缸铰点B不在动臂中心线CF上,且FCB2,液压缸起始力臂e1o,终止力臂为e1z。
e1ol7sin
l7l5
sin(121min) L1min
l7l5
sin(121max) L1max
(3.8)
e1zl7sin
(3.9)
esin(121min)设k1o
e1zsin(121max)
,12arctan(
sin1max
sin1min
k
),
cos1mincos1max
L1max
,根据液压缸设计要求,1.61.7,k0.91.14,设计时可以初选L2max
2。
通过解三角形ACB1和ACB2,B1、B2分别表示动臂在1max和1min时的位置。
22
L2ll2l7l5cos(121max) 1max75
(3.10)
令r
22
L2ll2l7l5cos(121min) 51min7
(3.11)
lL1min
,s7,121max,121min可得下式:
l5l5
s (3.12)
r(3.13)
由3.12式和3.13式可知只要确定l5、l7、L1max、L1min中任意一个,即可确定其余三个参数。现令20,1.7,k1 ,通过参考样机和经验公式确定l51.2m。将上述参数带入3.12式和3.13式得:
sin72sin(8.0) 12arctan[]37.3cos(8.0)cos72
37.373.6110.9
37.38.029.3
s
s2.29
r1.62
由上述求得的值可以确定出l72.74m,L1max3.50m,L1min1.94m.
3.3.2斗杆液压缸和铰点的计算
见图3-1,设铰点D、E,斗杆液压缸L2max、L2min,
L2max
1.61.7,L1min
CFD3,EFQ4,F点起始起始力臂为e2o,终止力臂为e2z,令
k
e2o
0.9e2z
1。利用同理利用动臂液压缸的求法可以求得斗杆液压缸和铰点位置,这.1
里不再进行推导,直接计算。
sin2minsin2max
34arctan()
cos2mincos2max
sin37sin118.8
34arctan()4.5
cos37cos118.8
(3.14)
令1.7,k1,带入数据得:
则令
,40,34.5
L2min
l9
,
l8
,2max(34),l9
2min(34)
(3.15)
(3.16)
将数据带入3.15式与3.16式得:2.6,1.87。初选l91.0m,可得:l82.6m,L2max3.18m,L2min1.87m.
3.3.3铲斗液压缸和铰点计算
见图3-1,设液压缸铰点Q、K,QKl11,QGl10,KQV,液压缸始末长度分别为L3min、L3max。根据三角形余弦定理的下式:
22
L2
3maxl10l112l10l11cos(3max5)222
L3minl10l112l10l11cos(3min5) L
3max1.61.7
L3min
(3.17)
由于铲斗是一个相对独立的部分,根据参考样机法,初定l110.7m,60,
560,1.7,结合上文求得的转角范围带入3.17式得:l102.04m、
L3min1.57m、L3max2.67m
现在正铲挖掘机的工作装置已全部求解出来,综合见表3-4: 表3-4正铲挖掘机工作装置参数
3.4传动角检验
对于油缸驱动,其传动角可以从图3-2中可以求出以油缸作为驱动的四杆机构的传动角。
图3-2油缸驱动传动角
|AB||AC||BC|2|AB| |BC|cos() (3-18)
2
|AC2||CB2||AB|
arcc ) (3-19)
2|AC||CB|
222
利用3-18式,结合MATLAB软件可以求解出动臂最小传动角1min32,斗杆最小传动角2min49,铲斗最小传动角3min34,可知设计符合要求。
四、机构运动分析
4.1三维建模
本次设计利用UG软件结合上文求出的数据,绘制出挖掘机工作装置的三维模型及其装配图(主要部件,其余省略),见图4-1:
图4-1 机构三维模型
4.2机构运动分析
将三维模型导入ADMADS软件中(见图4-2),建立转动副和移动副,用ADAMS中的step函数进行运动仿真,然后分析各杆件运动线图
图4-2 ADAMS模型
4.2.1铲尖运动分析
图4-3为铲尖在几种工况下的运动轨迹
图4-3铲尖运动轨迹
图4-4为铲尖的x-t图,即铲尖在x方向的位移与随时间t的变化曲线,从图中可以看出最大挖掘半径为9.0m,与题目的要求相符合。
10000
8000
铲尖x方向位移(mm)
6000
4000
2000
10
20
30
40
50
60
图4-4铲尖x方向的位移曲线
图4-5为铲尖的y-t图,即铲尖y方向位移随时间t的变化曲线,从图中可以看出最大挖掘高度为9.5m,最大挖掘深度为3.15米,与题目的要求相符合。
时间(s)
100008000
铲尖y方向位移(mm)
[1**********]0
0-2000-4000
10
20
30
40
50
60
图4-5铲尖y方向位移曲线
4.2.2液压缸运动分析
图4-6为铲斗液压缸角速度1随时间t的变化曲线图,液压缸相对于液压杆的运动是利用ADAMS软件中step函数进行仿真。从图中可以看出铲斗液压缸在仿真时间内角速度变化出现6个峰值,要减小角速度的峰值可以在step函数中延长仿真时间。图中出现“尖点“主要原因是随着时间变化的不同的液压缸依次运动造成的。
1210
角速度(o/s)
86420
102030
4-6铲斗液压缸角速度变化曲线 时间(s)
40
50
60
图4-7为铲斗液压缸的角加速度1的变化曲线,从图中看出角加速度有突变,其原因为不同液压缸依次运动造成的,要减小加速度的峰值可以在step函数中延长仿真时间。
765
角加速度(/s)
43210-1
10
20
30
40
50
o2
时间(s)
60
图4-7铲斗液压缸的角加速度曲线
其余液压缸的角速度与角加速度的变化曲线见下图。
108
角速度(o/s)
6420
图4-8斗杆液压缸角速度变化曲线图 时间(s)
10
20
30
40
50
60
54
角加速度(o/s2)
3210
10
20
3040
时间(s)
50
60
4-9斗杆液压缸角加速度变化曲线图
108
角速度(o/s)
6420
10203040
4-10动臂液压缸角速度变化曲线图
时间(s)
50
60
5
4
角加速度
3
2
1
4-11动臂液压缸角加速度变化曲线图
10
20
30
40
50
60
4.2.3构件运动分析
时间
下图为铲斗,斗杆、动臂速度与加速度的变化曲线图
图4-12铲斗运动速度
图4-13铲斗运动加速度
图4-13斗杆运动速度
图4-14斗杆运动加速度
图4-15动臂运动速度 图4-16动臂运动加速度
表4-1 误差计算
由于为了满足铲斗油缸传动角大于30度,因此铲斗转角范围无法达到130度,而最多可转75度,造成的后果就是挖掘机作业范围减小,可采取的措施是斗杆机构采用六连杆机构。由于从表4-1可知挖掘机作业误差小于5%,满足工程要求,因此可以不必重新设计斗杆机构。
五、实验台搭建模型
同过以上设计与分析,在机械原理实验台上搭建模型验证机构的可行性,图像如下:
图5-3 斗杆机构
5-4 铲斗机构
(a)
图5.5 模型总成
(b)
六、参考文献
[1]《单斗液压挖掘机(第二版)》同济大学编,中国建筑工业出版社,1986 [2]《液压正铲挖掘机机构尺寸参数的确定方法》,廖汉元,武汉科技大学学报(自然科学版),1977
[3]《装载机铲斗基本参数的确定》关志刚,水利电力机械,2003
七、附录
附录一 机体尺寸和工作尺寸经验系数表
附录二 机构计算MATLAB程序
% % clc clear; L1=4.3; L2=3.3; L3=2;
R0_min=4.2; R1_max=9.06; R2_max=8.7; H1_max=3.2;
H2_max=9.53;
x_c=0.5;
y_c=2.7;
zeta=pi*25/180;
L5=1.2;
L9=1.0;
k1=1.0;
k2=1.0;
[theta]=fun_theta(L1,L2,L3,R0_min,R1_max,H1_max,H2_max,x_c,y_c,zeta);%计算夹角范围
[L7,L11_max,L11_min,alpha12]=fun_arm_cylider(theta(1,1),theta(1,2),L5,k1)%计算臂铰位置
[L8,L22_max,L22_min,alpha34]=fun_link_cylider(theta(2,1),theta(2,2),L9,k2)%计算斗杆铰位置 theta_=theta*(180/pi)
gamma1=[];
gamma2=[];
i=1;%%%寻找最小传动角
theta1=theta(1,2);
while (theta1
phi1(i)=alpha12+theta1;
gamma1(i)=fun_driving_angle(L5,L7,phi1(i));
i=i+1;
theta1=theta1+0.001;
end
gamma1_min=min(gamma1')*(180/pi)
i=1;
theta2=theta(2,2);
while (theta2
phi2(i)=theta2-alpha34;
gamma2(i)=fun_driving_angle(L8,L9,phi2(i));
theta_2(i)=theta2;
i=i+1;
theta2=theta2+0.001;
end
gamma2_min=min(gamma2')*(180/pi)
subplot(1,2,1),%画传动角的变化
plot(phi1,gamma1);
subplot(1,2,2),
plot(phi2,gamma2);
%计算动臂缸铰
%输入动臂转角范围,以及初选L5值
%输出L7,以及液压缸的长度
function [L7,L_max,L_min,alpha12]=fun_arm_cylider(theta_max,theta_min,L5,k)
lambda=1.9;
alpha12=atan((sin(theta_max)-lambda/k*sin(theta_min))/(lambda/k*cos(theta_min)-cos(theta_ma
x)));
alpha=alpha12+theta_max;
beta=alpha12+theta_min;
s=((2*lambda^2*cos(beta)-2*cos(alpha))+sqrt((2*lambda^2*cos(beta)-2*cos(alpha))^2-4*(lambda^2-1)^2))/(2*(lambda^2-1));
r=sqrt(s^2+1-2*s*cos(beta));
L7=s*L5;
L_min=r*L5;
L_max=lambda*L_min;
%计算斗杆液压缸
%输入转角范围,及k值
%输出
function [L8,L_max,L_min,alpha34]=fun_link_cylider(theta2_max,theta2_min,L9,k)
lambda=1.7;
alpha34=atan((lambda/k*sin(theta2_min)-sin(theta2_max))/(lambda/k*cos(theta2_min)-cos(theta2_max)));
alpha=theta2_max-alpha34;
beta=theta2_min-alpha34;
s=((2*lambda^2*cos(beta)-2*cos(alpha))+sqrt((2*lambda^2*cos(beta)-2*cos(alpha))^2-4*(lambda^2-1)^2))/(2*(lambda^2-1));
r=sqrt(s^2+1-2*s*cos(beta));
L8=s*L9;
L_min=r*L9;
L_max=lambda*L_min;
%L1,L2,L3杆长
%R0_min最小挖掘半径,R1_max最大挖掘半径
%H1_max最大挖掘深度,H2_max最大挖掘高度
%计算夹角范围
function [theta]=fun_theta(L1,L2,L3,R0_min,R1_max,H1_max,H2_max,x_c,y_c,zeta) theta=[];
theta2_max=acos((L1^2+L2^2-(R1_max-L3-x_c)^2)/(2*L1*L2));
theta2_min=acos((L1^2+L2^2-(y_c-L3*sin(zeta))^2-(R0_min-L3*cos(zeta)-x_c)^2)/(2*L1*L2)); L4_max=sqrt(L1^2+L2^2-2*L1*L2*cos(theta2_max));
theta1_max=asin((H2_max-L3-y_c)/L4_max)+asin(L2*sin(theta2_max)/L4_max);
theta1_min=asin((-H1_max-y_c+L2+L3)/L1);
theta3_max1=5*pi/2-theta1_max-theta2_max;
theta3_max2=pi+asin(L1*sin(theta2_max)/L4_max);
if(theta3_max1>theta3_max2)
theta3_max=theta3_max1;
else theta3_max=theta3_max2;
end
theta3_min=2*pi-theta1_max-theta2_max-zeta;
theta(1,1)=theta1_max;
theta(1,2)=theta1_min;
theta(2,1)=theta2_max;
theta(2,2)=theta2_min;
theta(3,1)=theta3_max;
theta(3,2)=theta3_min;
%计算传动角
%已知三角形相邻两边及其夹角,求length1边所对的角
%
function [gamma]=fun_driving_angle(length1,length2,phi)
length3=sqrt(length1^2+length2^2-2*length1*length2*cos(phi));%计算第三条边 gamma=acos((length2^2+length3^2-length1^2)/(2*length2*length3));%计算角度
机械原理设计任务书
设计题目: 正铲液压挖掘机工作装置设计
一、设计题目简介
正铲挖掘机的铲土动作形式。其特点是“前进向上,强制切土”。正铲挖掘力大,能开挖停机面以上的土,宜用于开挖高度大于2m的干燥基坑,正铲的挖斗比同当量的反铲的挖掘机的斗要大一些,其工作装置直接决定其工作范围和工作能力。
二、 设计数据与要求
三、设计任务
1、绘制挖掘机工作机构的运动简图,确定机构的自由度,对其驱动油缸在几种工况下的运动绘制运动线图;
2、根据所提供的工作参数,对挖掘机工作机构进行尺度综合,确定工作机构各个杆件的长度;
3、用软件(VB、MATLAB、ADAMS或SOLIDWORKS等均可)对执行机构进行运动仿真,并画出输出机构的位移、速度、和加速度线图。
4、 编写设计计算说明书,其中应包括设计思路、计算及运动模型建立过程以及效果分析等。
5、在机械基础实验室应用机构综合实验装置验证设计方案的可行性。
完成日期:月 指导教师
目 录
摘要 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------ - 1 - 一、机构简介 --------------------------------------------------------------------------------------------------- - 1 - 二、正铲工作装置斗齿尖的特殊位置 -------------------------------------------------------------------- - 2 -
2.1最大挖掘半径 ---------------------------------------------------------------------------------------- - 2 - 2.2最大挖掘高度 ---------------------------------------------------------------------------------------- - 2 - 2.3最大挖掘深度 ---------------------------------------------------------------------------------------- - 3 - 2.4停机平面最大挖掘半径 ---------------------------------------------------------------------------- - 3 - 三、正铲挖掘机工作装置设计 ----------------------------------------------------------------------------- - 3 -
3.1初选机构杆长 ---------------------------------------------------------------------------------------- - 4 - 3.2机构转角计算 ---------------------------------------------------------------------------------------- - 4 -
3.2.1斗杆转角范围计算 ------------------------------------------------------------------------- - 4 - 3.2.2动臂转角范围计算 ------------------------------------------------------------------------- - 5 - 3.2.3铲斗转角范围计算 ------------------------------------------------------------------------- - 6 - 3.3机构铰点的位置和液压缸确定 ------------------------------------------------------------------ - 6 -
3.3.1动臂液压缸和铰点的选择 ---------------------------------------------------------------- - 7 - 3.3.2斗杆液压缸和铰点的计算 ---------------------------------------------------------------- - 8 - 3.3.3铲斗液压缸和铰点计算 ------------------------------------------------------------------- - 9 - 3.4传动角检验 --------------------------------------------------------------------------------------- - 10 - 四、机构运动分析 ------------------------------------------------------------------------------------------- - 11 -
4.1三维建模 -------------------------------------------------------------------------------------------- - 11 - 4.2机构运动分析 -------------------------------------------------------------------------------------- - 11 -
4.2.1铲尖运动分析 ----------------------------------------------------------------------------- - 11 - 4.2.2液压缸运动分析 -------------------------------------------------------------------------- - 13 - 4.2.3构件运动分析 ----------------------------------------------------------------------------- - 15 -
五、 实验台搭建模型 -------------------------------------------------------------------------------------- - 16 - 六、参考文献 ------------------------------------------------------------------------------------------------- - 16 - 七、附录 ------------------------------------------------------------------------------------------------------- - 18 -
附录一 机体尺寸和工作尺寸经验系数表 ----------------------------------------------------- - 18 - 附录二 机构计算MATLAB程序 ---------------------------------------------------------------- - 18 -
摘要
本文根据任务书要求的挖掘机的作业范围并参照样机设计了正铲液压挖掘机的工作装置,确定了挖掘机的动臂长,斗杆长和铲斗的尺寸。然后根据已确定的杆长和作业范围利用数学三角形知识以及MATLAB软件求解得到各杆之间的转角范围。接着利用挖掘机设计理论中要求油缸起始力臂需大致相等这一条件,结合已求得的杆长与转角,进一步确定出了各铰点的位置,和油缸的尺寸与行程。根据已确定杆长利用UG绘制出三维模型,并将三维模型导入ADAMS中进行运动分析,绘制出机构的速度与加速度简图。
一、机构简介
正铲液压挖掘机工作装置(见图1-1)有动臂1,斗杆2,铲斗3,工作液压杆4组成。动臂一端与回转台铰接,另一端与斗杆一端铰接,斗杆另一端与铲斗铰接。动臂液压缸(双缸)一端与回转台铰接,一端与动臂铰接,形成动臂机构。斗杆缸两端分别与动臂与斗杆铰接,形成斗杆机构。铲斗缸两端分别与斗杆与铲斗铰接,形成四连杆转斗机构(有时铲斗缸与连杆装置连接,连杆装置再与铲斗连接形成六连杆机构,本文采用四连杆机构)。铲斗根据卸载方式分为前卸式和底卸式两种,本文采用前卸式。
图1-1 正铲液压挖掘机运动简图
从图1-1可以计算出机构的自由度F
F3n2PLPH
F3921203
(1.1)
从(1.1)式可以看出机构有9各构件组成,其中有9个转动副,3个移动副,0个高副。自由度为3,原动件数目为3,因此机构有确定的运动。
二、正铲工作装置斗齿尖的特殊位置
首先建立直角坐标系,正铲挖掘机通常以停机平地面为x轴,以过回转台的回转中心的垂线为y轴。动臂为l1,斗杆为l2,铲斗(斗杆与铲斗的铰点到齿尖的距离)l3。
2.1最大挖掘半径
最大挖掘半径R1max(见下图2-1),这是C、Q、V在同一条水平线上,而且斗杆液压缸全伸,即:22max,1arcsin(
l2l44max
sin2max)
(2.1)
R1maxL44maxl2xc
上式中xc是C点的横坐标,其纵坐标为yc
F
C
V
C
图2-1 最大挖掘半径 图2-2最大挖掘高度
2.2最大挖掘高度
最大挖掘高度H2max(见图2-2),这是动臂液压缸、斗杆液压缸全伸,斗杆FQ、QV垂直向下,即11max,22max,3
上式中26FCQ
5
1max2max 2
(2.2)
H2maxL44maxsin(1max26)
2.3最大挖掘深度
最大挖掘半径H1max(见图2-3),动臂液压缸全缩,斗杆FQ和QV垂直向下,即
11min,2
2
1min,3
H1maxycl1sin1maxl2l3
(2.3)
C
图2-3最大挖掘深度 图2-4停机平面最大挖掘半径
2.4停机平面最大挖掘半径
停机平面最大挖掘半径R2max(见图2-4),这时斗齿靠在地面,斗杆全伸,斗底平面与停机平面平行,QV与地面夹角为,22max,126,26FCQ,
arcsin(
ycl3sin
),322max1
L44max
R2maxxcL44maxcosl3cos
(2.4)
三、正铲挖掘机工作装置设计
在设计正铲挖掘机工作装置时可在类比法的基础上用经验公式
[1]
预先确定C点坐标
(xc,yc),以及l1、l2、l3的长度。
3.1初选机构杆长
根据经验公式及样机尺寸出现参数,线性尺寸的经验公式如下:
LiK[1]
(3.1)
而知;m为挖掘机
上式中:Li为线性尺寸参数(m);KLi为线性尺寸系数,可查表整机质量(t)。
现已知最大挖掘半径为R1max9.06m,最大挖掘深度为H1max3.2m,最大挖掘高度为H2max9.52m。根据已知数据与查表得到的系数KLi,利用(3.1)式反解出挖掘机整机质量约为m46t。
利用经验系数表与经验公式(3.1)式,再结合已求出的整机质量,可以求出停机平面
最大挖掘半径为R2max2.458.71m;最小挖掘半径R0min
4.2m;动臂长度为
l11.24.3m;斗杆长度为
l20.93.3m;铲斗长度
为l30.5(xc,yc)(0.5,2.7)。综合上述杆长数据如表3-1: 46m;臂铰的位置2.0
表3-1 机构杆长
C(0.5,2.7)
3.2机构转角计算
3.2.1斗杆转角范围计算
(1)2max可以根据最大挖掘半径R1max确定,(推导过程省略,详细可见参考文献1)
带入表1的数据得;
2max
2
l12l2(R1maxl3xc)2
arccos[]
2l1l2
(3.2)
2max2max
4.323.32(9.0620.5)2
arccos[]
24.33.3
118.8
(2)2min可以根据最小挖掘半径R0min确定
2min
2
l12l2(ycl3sin)2(R0minl3cosxc)2
arccos[]
2l1l2
(3.3)
铲斗与地面的夹角,是铲斗设计的一个重要参数,参考样机25
带入数据得:
2min2min
4.323.32(2.71.7sin25)2(3.62cos250.5)2
arccos[]
24.33.3
38.0
3.2.2动臂转角范围计算
(1)1max根据最大挖掘高度H2max确定
2maxarcsin(
H2maxl3yclsin2max
)arcsin(2)
L44maxL44max
(3.3)
式中L44max2max再根据H2max确定1max,代入数据得:
L44max6.84m
1max1max
9.52.02.43.2sin118.8
arcsin()arcsin()
6.846.84
72
(2)1min根据最大挖掘深度H1max确定
1minarcsin(
H1maxycl2l3
)
l1
(3.4)
代入数据,其中H1max以负值代入得:
1minarcsin(1min8.0
3.32.74.33.2
) 4.3
3.2.3铲斗转角范围计算
(1)铲斗转角3max要满足最大挖掘高度要求
3max
5
1max2max 2
(3.5)
3max45073.6118.8257.6
3max要满足最大挖掘半径要求
3max26arcsin(1
lsin2max
)
L44max
(3.6)
3max
4.3sin118.8
180arcsin()207
6.84
(2)3min要满足最大挖掘深度3min
3min为使卸料干净要满足下式
3min21max2max127.7 (3.7)
综合以上结果得表3-2:
表3-2机构转角范围
3.3机构铰点的位置和液压缸确定
图3-1为机构简图,CJ为水平线,在此进行符号说明见表3-3
图3-1正铲挖掘机示意图
3.3.1动臂液压缸和铰点的选择
设液压缸全伸与全缩的长度为L1max、L1min,并假定液压缸铰点B不在动臂中心线CF上,且FCB2,液压缸起始力臂e1o,终止力臂为e1z。
e1ol7sin
l7l5
sin(121min) L1min
l7l5
sin(121max) L1max
(3.8)
e1zl7sin
(3.9)
esin(121min)设k1o
e1zsin(121max)
,12arctan(
sin1max
sin1min
k
),
cos1mincos1max
L1max
,根据液压缸设计要求,1.61.7,k0.91.14,设计时可以初选L2max
2。
通过解三角形ACB1和ACB2,B1、B2分别表示动臂在1max和1min时的位置。
22
L2ll2l7l5cos(121max) 1max75
(3.10)
令r
22
L2ll2l7l5cos(121min) 51min7
(3.11)
lL1min
,s7,121max,121min可得下式:
l5l5
s (3.12)
r(3.13)
由3.12式和3.13式可知只要确定l5、l7、L1max、L1min中任意一个,即可确定其余三个参数。现令20,1.7,k1 ,通过参考样机和经验公式确定l51.2m。将上述参数带入3.12式和3.13式得:
sin72sin(8.0) 12arctan[]37.3cos(8.0)cos72
37.373.6110.9
37.38.029.3
s
s2.29
r1.62
由上述求得的值可以确定出l72.74m,L1max3.50m,L1min1.94m.
3.3.2斗杆液压缸和铰点的计算
见图3-1,设铰点D、E,斗杆液压缸L2max、L2min,
L2max
1.61.7,L1min
CFD3,EFQ4,F点起始起始力臂为e2o,终止力臂为e2z,令
k
e2o
0.9e2z
1。利用同理利用动臂液压缸的求法可以求得斗杆液压缸和铰点位置,这.1
里不再进行推导,直接计算。
sin2minsin2max
34arctan()
cos2mincos2max
sin37sin118.8
34arctan()4.5
cos37cos118.8
(3.14)
令1.7,k1,带入数据得:
则令
,40,34.5
L2min
l9
,
l8
,2max(34),l9
2min(34)
(3.15)
(3.16)
将数据带入3.15式与3.16式得:2.6,1.87。初选l91.0m,可得:l82.6m,L2max3.18m,L2min1.87m.
3.3.3铲斗液压缸和铰点计算
见图3-1,设液压缸铰点Q、K,QKl11,QGl10,KQV,液压缸始末长度分别为L3min、L3max。根据三角形余弦定理的下式:
22
L2
3maxl10l112l10l11cos(3max5)222
L3minl10l112l10l11cos(3min5) L
3max1.61.7
L3min
(3.17)
由于铲斗是一个相对独立的部分,根据参考样机法,初定l110.7m,60,
560,1.7,结合上文求得的转角范围带入3.17式得:l102.04m、
L3min1.57m、L3max2.67m
现在正铲挖掘机的工作装置已全部求解出来,综合见表3-4: 表3-4正铲挖掘机工作装置参数
3.4传动角检验
对于油缸驱动,其传动角可以从图3-2中可以求出以油缸作为驱动的四杆机构的传动角。
图3-2油缸驱动传动角
|AB||AC||BC|2|AB| |BC|cos() (3-18)
2
|AC2||CB2||AB|
arcc ) (3-19)
2|AC||CB|
222
利用3-18式,结合MATLAB软件可以求解出动臂最小传动角1min32,斗杆最小传动角2min49,铲斗最小传动角3min34,可知设计符合要求。
四、机构运动分析
4.1三维建模
本次设计利用UG软件结合上文求出的数据,绘制出挖掘机工作装置的三维模型及其装配图(主要部件,其余省略),见图4-1:
图4-1 机构三维模型
4.2机构运动分析
将三维模型导入ADMADS软件中(见图4-2),建立转动副和移动副,用ADAMS中的step函数进行运动仿真,然后分析各杆件运动线图
图4-2 ADAMS模型
4.2.1铲尖运动分析
图4-3为铲尖在几种工况下的运动轨迹
图4-3铲尖运动轨迹
图4-4为铲尖的x-t图,即铲尖在x方向的位移与随时间t的变化曲线,从图中可以看出最大挖掘半径为9.0m,与题目的要求相符合。
10000
8000
铲尖x方向位移(mm)
6000
4000
2000
10
20
30
40
50
60
图4-4铲尖x方向的位移曲线
图4-5为铲尖的y-t图,即铲尖y方向位移随时间t的变化曲线,从图中可以看出最大挖掘高度为9.5m,最大挖掘深度为3.15米,与题目的要求相符合。
时间(s)
100008000
铲尖y方向位移(mm)
[1**********]0
0-2000-4000
10
20
30
40
50
60
图4-5铲尖y方向位移曲线
4.2.2液压缸运动分析
图4-6为铲斗液压缸角速度1随时间t的变化曲线图,液压缸相对于液压杆的运动是利用ADAMS软件中step函数进行仿真。从图中可以看出铲斗液压缸在仿真时间内角速度变化出现6个峰值,要减小角速度的峰值可以在step函数中延长仿真时间。图中出现“尖点“主要原因是随着时间变化的不同的液压缸依次运动造成的。
1210
角速度(o/s)
86420
102030
4-6铲斗液压缸角速度变化曲线 时间(s)
40
50
60
图4-7为铲斗液压缸的角加速度1的变化曲线,从图中看出角加速度有突变,其原因为不同液压缸依次运动造成的,要减小加速度的峰值可以在step函数中延长仿真时间。
765
角加速度(/s)
43210-1
10
20
30
40
50
o2
时间(s)
60
图4-7铲斗液压缸的角加速度曲线
其余液压缸的角速度与角加速度的变化曲线见下图。
108
角速度(o/s)
6420
图4-8斗杆液压缸角速度变化曲线图 时间(s)
10
20
30
40
50
60
54
角加速度(o/s2)
3210
10
20
3040
时间(s)
50
60
4-9斗杆液压缸角加速度变化曲线图
108
角速度(o/s)
6420
10203040
4-10动臂液压缸角速度变化曲线图
时间(s)
50
60
5
4
角加速度
3
2
1
4-11动臂液压缸角加速度变化曲线图
10
20
30
40
50
60
4.2.3构件运动分析
时间
下图为铲斗,斗杆、动臂速度与加速度的变化曲线图
图4-12铲斗运动速度
图4-13铲斗运动加速度
图4-13斗杆运动速度
图4-14斗杆运动加速度
图4-15动臂运动速度 图4-16动臂运动加速度
表4-1 误差计算
由于为了满足铲斗油缸传动角大于30度,因此铲斗转角范围无法达到130度,而最多可转75度,造成的后果就是挖掘机作业范围减小,可采取的措施是斗杆机构采用六连杆机构。由于从表4-1可知挖掘机作业误差小于5%,满足工程要求,因此可以不必重新设计斗杆机构。
五、实验台搭建模型
同过以上设计与分析,在机械原理实验台上搭建模型验证机构的可行性,图像如下:
图5-3 斗杆机构
5-4 铲斗机构
(a)
图5.5 模型总成
(b)
六、参考文献
[1]《单斗液压挖掘机(第二版)》同济大学编,中国建筑工业出版社,1986 [2]《液压正铲挖掘机机构尺寸参数的确定方法》,廖汉元,武汉科技大学学报(自然科学版),1977
[3]《装载机铲斗基本参数的确定》关志刚,水利电力机械,2003
七、附录
附录一 机体尺寸和工作尺寸经验系数表
附录二 机构计算MATLAB程序
% % clc clear; L1=4.3; L2=3.3; L3=2;
R0_min=4.2; R1_max=9.06; R2_max=8.7; H1_max=3.2;
H2_max=9.53;
x_c=0.5;
y_c=2.7;
zeta=pi*25/180;
L5=1.2;
L9=1.0;
k1=1.0;
k2=1.0;
[theta]=fun_theta(L1,L2,L3,R0_min,R1_max,H1_max,H2_max,x_c,y_c,zeta);%计算夹角范围
[L7,L11_max,L11_min,alpha12]=fun_arm_cylider(theta(1,1),theta(1,2),L5,k1)%计算臂铰位置
[L8,L22_max,L22_min,alpha34]=fun_link_cylider(theta(2,1),theta(2,2),L9,k2)%计算斗杆铰位置 theta_=theta*(180/pi)
gamma1=[];
gamma2=[];
i=1;%%%寻找最小传动角
theta1=theta(1,2);
while (theta1
phi1(i)=alpha12+theta1;
gamma1(i)=fun_driving_angle(L5,L7,phi1(i));
i=i+1;
theta1=theta1+0.001;
end
gamma1_min=min(gamma1')*(180/pi)
i=1;
theta2=theta(2,2);
while (theta2
phi2(i)=theta2-alpha34;
gamma2(i)=fun_driving_angle(L8,L9,phi2(i));
theta_2(i)=theta2;
i=i+1;
theta2=theta2+0.001;
end
gamma2_min=min(gamma2')*(180/pi)
subplot(1,2,1),%画传动角的变化
plot(phi1,gamma1);
subplot(1,2,2),
plot(phi2,gamma2);
%计算动臂缸铰
%输入动臂转角范围,以及初选L5值
%输出L7,以及液压缸的长度
function [L7,L_max,L_min,alpha12]=fun_arm_cylider(theta_max,theta_min,L5,k)
lambda=1.9;
alpha12=atan((sin(theta_max)-lambda/k*sin(theta_min))/(lambda/k*cos(theta_min)-cos(theta_ma
x)));
alpha=alpha12+theta_max;
beta=alpha12+theta_min;
s=((2*lambda^2*cos(beta)-2*cos(alpha))+sqrt((2*lambda^2*cos(beta)-2*cos(alpha))^2-4*(lambda^2-1)^2))/(2*(lambda^2-1));
r=sqrt(s^2+1-2*s*cos(beta));
L7=s*L5;
L_min=r*L5;
L_max=lambda*L_min;
%计算斗杆液压缸
%输入转角范围,及k值
%输出
function [L8,L_max,L_min,alpha34]=fun_link_cylider(theta2_max,theta2_min,L9,k)
lambda=1.7;
alpha34=atan((lambda/k*sin(theta2_min)-sin(theta2_max))/(lambda/k*cos(theta2_min)-cos(theta2_max)));
alpha=theta2_max-alpha34;
beta=theta2_min-alpha34;
s=((2*lambda^2*cos(beta)-2*cos(alpha))+sqrt((2*lambda^2*cos(beta)-2*cos(alpha))^2-4*(lambda^2-1)^2))/(2*(lambda^2-1));
r=sqrt(s^2+1-2*s*cos(beta));
L8=s*L9;
L_min=r*L9;
L_max=lambda*L_min;
%L1,L2,L3杆长
%R0_min最小挖掘半径,R1_max最大挖掘半径
%H1_max最大挖掘深度,H2_max最大挖掘高度
%计算夹角范围
function [theta]=fun_theta(L1,L2,L3,R0_min,R1_max,H1_max,H2_max,x_c,y_c,zeta) theta=[];
theta2_max=acos((L1^2+L2^2-(R1_max-L3-x_c)^2)/(2*L1*L2));
theta2_min=acos((L1^2+L2^2-(y_c-L3*sin(zeta))^2-(R0_min-L3*cos(zeta)-x_c)^2)/(2*L1*L2)); L4_max=sqrt(L1^2+L2^2-2*L1*L2*cos(theta2_max));
theta1_max=asin((H2_max-L3-y_c)/L4_max)+asin(L2*sin(theta2_max)/L4_max);
theta1_min=asin((-H1_max-y_c+L2+L3)/L1);
theta3_max1=5*pi/2-theta1_max-theta2_max;
theta3_max2=pi+asin(L1*sin(theta2_max)/L4_max);
if(theta3_max1>theta3_max2)
theta3_max=theta3_max1;
else theta3_max=theta3_max2;
end
theta3_min=2*pi-theta1_max-theta2_max-zeta;
theta(1,1)=theta1_max;
theta(1,2)=theta1_min;
theta(2,1)=theta2_max;
theta(2,2)=theta2_min;
theta(3,1)=theta3_max;
theta(3,2)=theta3_min;
%计算传动角
%已知三角形相邻两边及其夹角,求length1边所对的角
%
function [gamma]=fun_driving_angle(length1,length2,phi)
length3=sqrt(length1^2+length2^2-2*length1*length2*cos(phi));%计算第三条边 gamma=acos((length2^2+length3^2-length1^2)/(2*length2*length3));%计算角度