㈤脚手架荷载标准值
作用脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
⑴每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）；本例为0.1278
NG1=0.128×22.00=2.812KN；
⑵脚手板的自重标准值（KN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×4×1.600×﹙1.050＋0.3﹚／2＝1.296KN；
⑶栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15
NG3=0.150×4×1.600／2=0.480KN；
⑷吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.600×22.000=0.176KN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1＋NG2＋NG3＋NG4=4.764KN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=3.000×1.050×1.600×2/2=5.040KN;
风荷载标准值应安照以下公式计算
W =0.7U·U·W0
其中Wo—基本风压（KN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用： WO=0.600KN/m2;
Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用： Uz=0.840
Us—风荷载体型系数：Us=1.200;
经计算得到，风荷载标准值
WK=0.7×0.600×0.840×1.200=0.423（KN/m2）;
不 考虑风荷载时，立杆的轴向压力计值计算公式
N=1.2NG＋0.85×1.4NQ=1.2×4.764＋0.85×1.4×5.040=11.714KN;
风荷载设计值产生的立杆段弯钜MW计算公式为：
Mw=0.85×1.4WKLah2/10=0.850×1.4×0.423×1.600×1.8002/10=0.261KN.m;
㈥立杆的稳定性计算
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为
σ= ≦[ƒ]
立杆的轴心压力设计值：N=12.772KN;
计算立杆的截面回转半径：i=1.58㎝；
计算长度附加系数：K=1.155;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.得：U=1.500
计算长度，由公式1o=kuh 确定： 1o=3.119m;
Lo/i=197.000;
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比1o/i的结果查表得到：φ=0.186；
立杆净截面面积：A=4.89㎝2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08㎝3;
钢管立杆抗压强度设计值：[ƒ]=205.000N/㎜2;
σ=12772.000、﹙0.186×489.000﹚=140.426 N/㎜2;
立杆稳定性计算σ=140.426小于[ƒ ]=205.000 ] N/㎜2满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ= ≦[ƒ]
立杆的轴心压力设计值：N=11.714KN;
计算立杆的截面回转半径：i=1.58㎝;
计算长度附加系数：K=1.155;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3：U=1.500
计算长度，由公式1o=kuh确定：1o=3.119m;
Lo/i=197.000;
轴心受压立杆的稳定系数Φ，由长细比Lo/i的结果查表得到：φ=0.186
立杆净截面面积：A=4.89㎝2;
立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08㎝3；
钢管立杆抗压强度设计值：[ƒ ]=205.000N/㎜2；
σ=11713.920/﹙0.186×489.000﹚＋261169.091/5080.000=180.201 N/㎜2；
立杆稳定性计算σ=180.201小于[ƒ ]=205.000 N/㎜2满足要求！
㈦最大搭设高度的计算
不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架柯搭设高度按照下式计算： H=
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(KN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.952KN; 活荷载标准值：NQ=5.040KN;每米立杆承受的结构自重标准值：GK=0.128KN/m
HS= [0.186×4.890×10－4×205.000×103－﹙1.2×1.952＋1.4×5.040﹚]/ ﹙1.2×0.128﹚=60.297M;
脚手架搭设高度HS等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H ]=
[H ]=60.297/﹙1＋0.001×60.297﹚=56.868m;
[H ]=56.868和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H ]=50.000m。
考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架搭设高度按照下式计算： H =
构配件自重标准值产生的轴向力NG2（KN）计算公式为：NG2K=NQ2+NG3+NG4=1.952KN; 活荷载标准值：NQ=5.040KN；
每米立杆承受的结构自重标准值：GK=0.128KN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk= Mw/﹙1.4×0.85﹚=0.261/﹙1.4×0.85﹚=0.219KN.m;
Hs=﹙0.186×4.890×10－4×205.000×10－3－﹙1.2×1.952＋0.85×1.4×﹙5.040＋0.186×
4.890×0.219/5.080﹚﹚/﹙1.2×0.128﹚=36.708m；
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=
[H]=36.708/﹙1＋0.001×36.708﹚=35.408m;
[H]=35.408和50比较取较小值。
经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=35.408m.
㈧连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N1=N1W＋No
风荷载基本风压值WK=0.423KN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=17.280m2;
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN），NO=5.000KN;
风荷载产生的连墙件轴向力（KN）,应按照下式计算：
NLw=1.4×Wk×Aw=10.242KN;
连墙件的轴向力计算值NL=NLw＋No=15.242Kn;
其中φ—轴心受压立杆的稳定系数，1为内排架距离墙的长度，由长细比1/i=300.000/15.8000的结果查表得到0.949；
A=4.89㎝2; [f ]=0.949×4.890×10－4×205.000×103=95.133KN;
N1=15.242＜N f =95.133，连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙梯连接。
经过计算得到N1=15.242小于双扣件的抗滑力16.0KN,满足要求！
㈨立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
P≦fg
地基承载力计算值：
fg = fgk×Kc=200.000Kn/m2;
其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2;
脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400;
立杆基础底面的平均压力，p=N/A=130.155KN/m2;
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.714Kn;
基础底面面积（ m2）:A=0.090m2.
P=130.155≦fg=200.000Kn/M2. 地基承载力的计算满足要求！
㈤脚手架荷载标准值
作用脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
⑴每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）；本例为0.1278
NG1=0.128×22.00=2.812KN；
⑵脚手板的自重标准值（KN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×4×1.600×﹙1.050＋0.3﹚／2＝1.296KN；
⑶栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15
NG3=0.150×4×1.600／2=0.480KN；
⑷吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.600×22.000=0.176KN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1＋NG2＋NG3＋NG4=4.764KN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=3.000×1.050×1.600×2/2=5.040KN;
风荷载标准值应安照以下公式计算
W =0.7U·U·W0
其中Wo—基本风压（KN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用： WO=0.600KN/m2;
Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用： Uz=0.840
Us—风荷载体型系数：Us=1.200;
经计算得到，风荷载标准值
WK=0.7×0.600×0.840×1.200=0.423（KN/m2）;
不 考虑风荷载时，立杆的轴向压力计值计算公式
N=1.2NG＋0.85×1.4NQ=1.2×4.764＋0.85×1.4×5.040=11.714KN;
风荷载设计值产生的立杆段弯钜MW计算公式为：
Mw=0.85×1.4WKLah2/10=0.850×1.4×0.423×1.600×1.8002/10=0.261KN.m;
㈥立杆的稳定性计算
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为
σ= ≦[ƒ]
立杆的轴心压力设计值：N=12.772KN;
计算立杆的截面回转半径：i=1.58㎝；
计算长度附加系数：K=1.155;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.得：U=1.500
计算长度，由公式1o=kuh 确定： 1o=3.119m;
Lo/i=197.000;
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比1o/i的结果查表得到：φ=0.186；
立杆净截面面积：A=4.89㎝2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08㎝3;
钢管立杆抗压强度设计值：[ƒ]=205.000N/㎜2;
σ=12772.000、﹙0.186×489.000﹚=140.426 N/㎜2;
立杆稳定性计算σ=140.426小于[ƒ ]=205.000 ] N/㎜2满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ= ≦[ƒ]
立杆的轴心压力设计值：N=11.714KN;
计算立杆的截面回转半径：i=1.58㎝;
计算长度附加系数：K=1.155;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3：U=1.500
计算长度，由公式1o=kuh确定：1o=3.119m;
Lo/i=197.000;
轴心受压立杆的稳定系数Φ，由长细比Lo/i的结果查表得到：φ=0.186
立杆净截面面积：A=4.89㎝2;
立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08㎝3；
钢管立杆抗压强度设计值：[ƒ ]=205.000N/㎜2；
σ=11713.920/﹙0.186×489.000﹚＋261169.091/5080.000=180.201 N/㎜2；
立杆稳定性计算σ=180.201小于[ƒ ]=205.000 N/㎜2满足要求！
㈦最大搭设高度的计算
不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架柯搭设高度按照下式计算： H=
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(KN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.952KN; 活荷载标准值：NQ=5.040KN;每米立杆承受的结构自重标准值：GK=0.128KN/m
HS= [0.186×4.890×10－4×205.000×103－﹙1.2×1.952＋1.4×5.040﹚]/ ﹙1.2×0.128﹚=60.297M;
脚手架搭设高度HS等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H ]=
[H ]=60.297/﹙1＋0.001×60.297﹚=56.868m;
[H ]=56.868和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H ]=50.000m。
考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架搭设高度按照下式计算： H =
构配件自重标准值产生的轴向力NG2（KN）计算公式为：NG2K=NQ2+NG3+NG4=1.952KN; 活荷载标准值：NQ=5.040KN；
每米立杆承受的结构自重标准值：GK=0.128KN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk= Mw/﹙1.4×0.85﹚=0.261/﹙1.4×0.85﹚=0.219KN.m;
Hs=﹙0.186×4.890×10－4×205.000×10－3－﹙1.2×1.952＋0.85×1.4×﹙5.040＋0.186×
4.890×0.219/5.080﹚﹚/﹙1.2×0.128﹚=36.708m；
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=
[H]=36.708/﹙1＋0.001×36.708﹚=35.408m;
[H]=35.408和50比较取较小值。
经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=35.408m.
㈧连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N1=N1W＋No
风荷载基本风压值WK=0.423KN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=17.280m2;
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN），NO=5.000KN;
风荷载产生的连墙件轴向力（KN）,应按照下式计算：
NLw=1.4×Wk×Aw=10.242KN;
连墙件的轴向力计算值NL=NLw＋No=15.242Kn;
其中φ—轴心受压立杆的稳定系数，1为内排架距离墙的长度，由长细比1/i=300.000/15.8000的结果查表得到0.949；
A=4.89㎝2; [f ]=0.949×4.890×10－4×205.000×103=95.133KN;
N1=15.242＜N f =95.133，连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙梯连接。
经过计算得到N1=15.242小于双扣件的抗滑力16.0KN,满足要求！
㈨立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
P≦fg
地基承载力计算值：
fg = fgk×Kc=200.000Kn/m2;
其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2;
脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400;
立杆基础底面的平均压力，p=N/A=130.155KN/m2;
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.714Kn;
基础底面面积（ m2）:A=0.090m2.
P=130.155≦fg=200.000Kn/M2. 地基承载力的计算满足要求！