2008年第5期(总211期)
文章编号:1006-2971(2008) 05-0007-03
压缩机技术
7
压缩空气压力露点和常压露点的换算
刘 晖, 樊玉光, 肖 红
(西安石油大学, 陕西西安710075)
摘 要:以热力学理论为基础, 讨论了压缩空气的压力露点和常压露点换算方法, 并给出了可靠准确的具体计算方程, 可用于-100~90 范围内的压缩空气露点温度计算, 十分便于工程使用。关键词:湿空气; 压缩空气; 露点温度; 压力; 换算中图分类号:TH 457 文献标识码:A
Conversion of t he A tm ospheric Dew -point Temperature and t he Dew -point T em perature under O rdinary Pressure of Co mpressed A ir
LIU H u, i FAN Yu -guang , X IAO H ong
(Xi an Sh i you Un i ver sit y, X i an 710065, China )
A bstrac t :Based on t he theo ry o f ther m odynam i cs , the conversi on of the a t m ospher i c de w-po i nt te m pera t ure and t he de w-po i n t temperat u re under ordinary pressure is analyzed for co m pressed air and a se t of accurate for mu la a re prov ided . T he conve rsion range is fro m -100to 90
for de w -po i nts .
K ey word s :w et a ir ; co m pressed a ir ; de w-po i n t temperat u re ; pressure ; conve rs i on
1 引言
空气中总是包含少量的水蒸气。露点温度就是
反映空气干燥程度的一个指标, 其值等于空气中水蒸气分压力对应的饱和温度。当空气的温度等于其露点温度时, 空气中的水蒸气处于饱和状态, 这时的空气就是饱和湿空气, 空气温度再降低, 空气中的水分就成液体状凝析出来。由于露点温度能直观的反映出空气中水分凝析出时的温度, 所以露点温度是工程上最常用的表示空气干燥程度的一个参数。
由定义知, 空气露点温度的大小, 取决于空气中的水蒸气分压力的高低, 而水蒸气分压力的高低既与空气中所包含的水分多少(含湿量) 有关, 也与空气的压力有关, 所以空气的露点温度与空气的压力大小也有关。含湿量一定的空气处于不同压力时, 露点温度也不相等。按空气压力的不同, 在压缩空气的干燥技术中, 就有常压露点和压力露点两个概念。一个大气压下空气的露点温度就是所谓的常压露点温度(简称常压露点), 压力高于一个大气压时的空气露点温度就是压力露点温度(简称压力露点) 。
收稿日期:2008-08-10
工程上常遇到对含湿量一定的湿空气的常压露点和压力露点进行换算的问题。如气动仪表用压缩空气的露点温度有时是在用气点处常压下测定的, 即得到的是常压露点温度, 需要换算到仪表供气压力下的露点温度。GB4830-84 工业自动化仪表气源压力和质量 中的规定就是由常压下测出再换算到供气压力下, 即由常压露点换算得出压力露点, 并提供了一张压力露点和常压露点的换算图。互联网上的有关论坛里也常有人寻求压力露点和常压露点的换算方法和公式。查图换算有其方便之处也存在误差相对较大的不足之处, 本文根据热力学基本理论, 推导出压缩空气的压力露点和常压露点换算方法和换算公式, 可靠准确, 简单便用, 适合相关工程设计和科研计算使用。
2 露点温度和空气压力的关系
作者在文献[1]中指出, 当压力小于1 0M Pa 时, 压缩空气完全可以看作是由干空气和水蒸气组成的理想气体混合物。由工程热力学
[2]
理论知, 空
气含湿量d 、空气中水蒸气分压力p v 和空气(总) 压力p 之间的关系为
d =0 622
p v p v
(1)
8
压缩机技术
10
-6
第5期
式中d 单位为kg /kg(干空气), p 和p v 单位须保持一致即可。式(1) 经变换, 得
p v =
p
0 622+d
(2)
T
2
+0 20747825 10
-12
-8
T
3
-(5)
0 94840240 10T
4
的计算值回归得到的。式(5) 中温度和压力的单位与式(4) 相同, 适用于-100~0 的温度范围。
对于冷冻式压缩空气干燥器所涉及到的压力露点计算, 本文不推荐使用适用于0 以上范围的R. H. H yland 和A. W ex ler 方程。在0 以上范围, An -to i n e 方程具有很好的计算精度, 使用又十分方便。方程形式为
ln p v =a -T +c
(6)
上式反映了含湿量d 一定时, 空气中水蒸气分压力p v 和空气压力p 间的关系。压力p 高, 则空气中水蒸气分压力p v 高, 由相平衡关系可知, 对应的水蒸气饱和温度就高, 即湿空气的露点温度高, 反之亦然。由式(2) 可得, 对一定含湿量的压缩空气, 在标准大气压力B 下压缩空气中的水蒸气分压力p v , b 和任意压力p 下压缩空气中的水蒸气分压力p v 之间的关系为
p v =p v , b
B
(3)
许多手册和教科书都有水的Anto i n e 方程常数, 适用范围和计算准确度各异。本文作者经计算
[5]
对比, 推荐采用中科院科学数据库中评选出的常数, 见表1。用该套常数计算0 以上的水蒸气饱和压力, 与水和蒸气性质国际协会发布的水和水蒸气热力性质的工业标准(I A P W S-I F97) 的计算结果最为接近, 如5 时, 由式(6) 计算出的饱和压力为871 9Pa , I A P W S -I F97计算结果为872 6Pa , 相对偏差为-0 082%。且这套常数的计算范围包含了0~10 这段冷冻式干燥机的干燥处理露点温度范围, 其它文献提供的常数适用范围多在10 以上, 外推用于10 以下, 计算偏差显著增加。30 以上温度范围的常数也一并列, 可供其它计算时参考使用。
表1 方程(6) 常数
a 5. 402215. 203895. 07680备注
-2
[6]
标准大气压B =0 101325M Pa 。p v , b 就是与常压露点t d , b 对应的饱和水蒸气分压力, p v 则是在压力p 下与压力露点t d 对应的饱和水蒸气分压力。
3 饱和温度和饱和压力计算方程
已知空气中水蒸气分压力, 根据水的饱和压力和饱和温度之间的关系就可确定水的饱和温度, 也即空气的露点温度。通常用饱和蒸气压方程描述饱和压力和饱和温度之间的关系, 饱和蒸气压方程很多, 形式各异, 简繁不同, 但这些方程都是以饱和温度为自变量。除Anto i n e 方程外, 用这些方程由饱和压力计算饱和温度时, 都需要迭代计算, 直接使用很不方便。Anto i n e 方程在0 以上温度范围计算准确, 在0 以下准确度会降低。本文作者提出了以下饱和温度反算方程
(ln p v ) 10
-4
2
[3]
b 1838. 6751733. 9261659. 793
c -31. 737-39. 485-45. 854
T m i n -T m ax/K273-303304-333334-363
T =212 57196+7 3532296l n p v +0 25212096
+0 87627568 10
-3
4
5
(l n p ) +
(4)
3
式(6) 中p v 单位为bar(1bar=105Pa)
0 33933834 10
(l n p v )
(ln p v ) +0 12651455
式(4) 、(5) 和式(6) 的使用范围涵盖了-100~90 , 可完全满足压缩空气露点计算的需求。
算例已知压缩空气的压力p =0 9M Pa(绝对压力), 常压沸点t d , b =-40 , 由式(5) 计算出对应
的饱和水蒸气压力p v b =12 85Pa , 由式(3) 换算出在p =0 9M Pa 时压缩空气中的水蒸气分压p v =12 85 (0 9/0 101325) =114 14Pa , 再由式(4) 计算得压力露点温度T d =254 20K , 即t d =-18 95 。而查GB4830-84换算图得到的压力露点温度约为-17 。两者存在约1 95 的偏差。
(下转第35页)
式中 T 温度, K
p v 饱和压力, Pa
可用于0 001405~611 2Pa 的压力范围(对应的温度范围为-100~0 ) 内计算水的饱和温度(露点温度), 无需迭代, 计算准确, 使用比较方便。式(4) 是用AS HRAE 手册中使用的R. H. H y land 和A. W ex ler 饱和水蒸气压方程
[3]
l n p v =6 3925274-+4 1635019ln T
T
-0 96778430 10T +0 62215701
-2
第5期邢文国, 等:压缩机高压气缸的断裂失效分析 35
技术条件 的要求, 因此气缸的断裂并非氢脆所致。工艺执行。
(4) 缸体的断裂失效并非铜液腐蚀和氢脆所致, 也与缸体材质和气阀压紧方式无关, 因此没有必要改换材质或改变气阀压紧结构型式, 单纯的增加缸体厚度或增加盖侧长度以及加大水腔与缸径和阀腔距离而不从根本上消除疲劳裂纹源, 也是毫无意义的。
参考文献:
[1] 董德礼. 国内外工艺用压缩机技术发展概况[J].压缩机技术,
1990(2):6-9.
[2] 郁永章, 高秀峰. 国内外压缩机学术研究近况[J ].压缩机技
术, 2003(04):14-17.
[3] C hlu m s k iV. R eci p rocati ng and rot ary co m p ressors[M ].London :
Spon L t d , 2004:8.
[4] 施湛清. 无机物工艺学[M].北京:化学工业出版社, 1981. [5] 孙礼安. 机械构件断裂失效分析[J].压缩机技术, 1984(3):40
-43.
[6] Pand ey RK. Fail u re of d iesel-engi ne crank s hafts[J].Engineeri ng
Failure An al ysis , 2003, 10:65-70.
[7] 国家机械工业委员会统编. 金相检验技术[M ].北京:机械工
业出版社, 1988.
[8] 史美堂. 金属材料及热处理[M].上海:上海科学技术出版社,
1980.
[9] 任锡联. J B /T9105-1999大型往复活塞压缩机技术条件[S ].
北京:中国标准出版社, 2000.
作者简介:邢文国(1968-), 男, 山东安丘人, 高级工程师, 硕士, 主要研究方向为气体压缩机可靠性设计。
4 结论
通过以上分析, 可以得到以下重要结论:(1) 通过解剖分析, 找出了裂纹的延伸规律。疲劳裂纹源产生于阀座腔径与阀腔底径截面过渡处距缸径最小距离的两点, 尔后沿腔底绕行一周。在
源区, 疲劳源沿与缸径轴线成45 方向向内扩展延伸至缸径, 并分别沿与缸径轴线呈大约45 方向向外延伸, 最后延伸至盖侧螺栓孔或冷却水腔。
(2) 从断口的宏观特征中可以看出, 断口具有明显的疲劳破坏特征, 气缸的断裂属典型的疲劳破坏。造成气缸疲劳破坏的原因有:气缸阀腔截面过渡处没有有效的圆角过渡; 加工的表面光洁度不高, 且有尖角、刀痕; 工艺没有对加工过程中形成的机加工应力加以消除, 阀腔表面没有采用滚压处理等提高疲劳强度的措施, 容易形成应力集中, 导致疲劳裂纹源的发生。故应从气缸阀腔截面设计和加工工艺上予以改进。
(3) 在基体组织中个别视场存在魏氏组织形态, 且级别达到2~3级, 超出GB /T13299-1991 钢的显微组织检验办法 所规定的 1级的要求。此类组织缺陷的存在, 易削弱晶界间的结合力, 在交变载荷作用下产生显微裂纹, 进而诱发金属疲劳现象的产生。所以, 毛坯在锻造时应严格按工艺操作, 特别要控制终锻温度; 锻后的正火热处理, 也应严格按(上接第8页)
GB4830-84换算图中的露点温度坐标轴刻度以5 分度, 图中压力以kgf/cm 作单位, 压力辅助换算线以1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10kg f/cm (表压力) 作出, 在该标准中, 取0 1M Pa=1kgf/cm 查图。这些因素都造成查图换算时不可避免出现误差。而本文所建立的换算方法理论正确可靠, 选择的计算方程均为公认的可靠准确方程, 因此用本文的方法和公式分析换算更为可靠和准确。
22
2
适用范围宽广, 计算准确可靠, 在压力不超过1 0M Pa 时, 可方便地用于工程和科研计算使用。
参考文献:
[1] 刘晖, 肖红. 关于湿压缩空气热力性质计算的讨论[J].压缩
机技术, 2002(6).
[2] 毕明树, 等. 工程热力学[M].北京:化学工业出版社, 2001. [3] 刘晖. 适用于0 以下的水蒸气饱和温度的反算公式[J].压缩
机技术, 2006(2).
[4] H yl and R H, W ex l er A . For m ulati ons f or the Ther m odyna m i c Prop -erti es of the Sat urated Phases ofH 2O fro m 173. 25K to 473. 15K [J].ASHRAE T rans , 1983, 89(2A ).
[5] 中国科学院. 科学数据库-工程化学数据库[EB].http :
//
www. s db . ac . c n, 2004.
[6] W. 瓦格纳, A . 克鲁泽. 水和蒸气的性质[M].北京:科学出版
社, 2003.
4 结论
本文以工程热力学理论为基础, 分析讨论了压力对压缩空气露点温度的影响和压力露点与常压露
点的换算方法, 并给出了可靠准确的具体计算方程,
2008年第5期(总211期)
文章编号:1006-2971(2008) 05-0007-03
压缩机技术
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压缩空气压力露点和常压露点的换算
刘 晖, 樊玉光, 肖 红
(西安石油大学, 陕西西安710075)
摘 要:以热力学理论为基础, 讨论了压缩空气的压力露点和常压露点换算方法, 并给出了可靠准确的具体计算方程, 可用于-100~90 范围内的压缩空气露点温度计算, 十分便于工程使用。关键词:湿空气; 压缩空气; 露点温度; 压力; 换算中图分类号:TH 457 文献标识码:A
Conversion of t he A tm ospheric Dew -point Temperature and t he Dew -point T em perature under O rdinary Pressure of Co mpressed A ir
LIU H u, i FAN Yu -guang , X IAO H ong
(Xi an Sh i you Un i ver sit y, X i an 710065, China )
A bstrac t :Based on t he theo ry o f ther m odynam i cs , the conversi on of the a t m ospher i c de w-po i nt te m pera t ure and t he de w-po i n t temperat u re under ordinary pressure is analyzed for co m pressed air and a se t of accurate for mu la a re prov ided . T he conve rsion range is fro m -100to 90
for de w -po i nts .
K ey word s :w et a ir ; co m pressed a ir ; de w-po i n t temperat u re ; pressure ; conve rs i on
1 引言
空气中总是包含少量的水蒸气。露点温度就是
反映空气干燥程度的一个指标, 其值等于空气中水蒸气分压力对应的饱和温度。当空气的温度等于其露点温度时, 空气中的水蒸气处于饱和状态, 这时的空气就是饱和湿空气, 空气温度再降低, 空气中的水分就成液体状凝析出来。由于露点温度能直观的反映出空气中水分凝析出时的温度, 所以露点温度是工程上最常用的表示空气干燥程度的一个参数。
由定义知, 空气露点温度的大小, 取决于空气中的水蒸气分压力的高低, 而水蒸气分压力的高低既与空气中所包含的水分多少(含湿量) 有关, 也与空气的压力有关, 所以空气的露点温度与空气的压力大小也有关。含湿量一定的空气处于不同压力时, 露点温度也不相等。按空气压力的不同, 在压缩空气的干燥技术中, 就有常压露点和压力露点两个概念。一个大气压下空气的露点温度就是所谓的常压露点温度(简称常压露点), 压力高于一个大气压时的空气露点温度就是压力露点温度(简称压力露点) 。
收稿日期:2008-08-10
工程上常遇到对含湿量一定的湿空气的常压露点和压力露点进行换算的问题。如气动仪表用压缩空气的露点温度有时是在用气点处常压下测定的, 即得到的是常压露点温度, 需要换算到仪表供气压力下的露点温度。GB4830-84 工业自动化仪表气源压力和质量 中的规定就是由常压下测出再换算到供气压力下, 即由常压露点换算得出压力露点, 并提供了一张压力露点和常压露点的换算图。互联网上的有关论坛里也常有人寻求压力露点和常压露点的换算方法和公式。查图换算有其方便之处也存在误差相对较大的不足之处, 本文根据热力学基本理论, 推导出压缩空气的压力露点和常压露点换算方法和换算公式, 可靠准确, 简单便用, 适合相关工程设计和科研计算使用。
2 露点温度和空气压力的关系
作者在文献[1]中指出, 当压力小于1 0M Pa 时, 压缩空气完全可以看作是由干空气和水蒸气组成的理想气体混合物。由工程热力学
[2]
理论知, 空
气含湿量d 、空气中水蒸气分压力p v 和空气(总) 压力p 之间的关系为
d =0 622
p v p v
(1)
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压缩机技术
10
-6
第5期
式中d 单位为kg /kg(干空气), p 和p v 单位须保持一致即可。式(1) 经变换, 得
p v =
p
0 622+d
(2)
T
2
+0 20747825 10
-12
-8
T
3
-(5)
0 94840240 10T
4
的计算值回归得到的。式(5) 中温度和压力的单位与式(4) 相同, 适用于-100~0 的温度范围。
对于冷冻式压缩空气干燥器所涉及到的压力露点计算, 本文不推荐使用适用于0 以上范围的R. H. H yland 和A. W ex ler 方程。在0 以上范围, An -to i n e 方程具有很好的计算精度, 使用又十分方便。方程形式为
ln p v =a -T +c
(6)
上式反映了含湿量d 一定时, 空气中水蒸气分压力p v 和空气压力p 间的关系。压力p 高, 则空气中水蒸气分压力p v 高, 由相平衡关系可知, 对应的水蒸气饱和温度就高, 即湿空气的露点温度高, 反之亦然。由式(2) 可得, 对一定含湿量的压缩空气, 在标准大气压力B 下压缩空气中的水蒸气分压力p v , b 和任意压力p 下压缩空气中的水蒸气分压力p v 之间的关系为
p v =p v , b
B
(3)
许多手册和教科书都有水的Anto i n e 方程常数, 适用范围和计算准确度各异。本文作者经计算
[5]
对比, 推荐采用中科院科学数据库中评选出的常数, 见表1。用该套常数计算0 以上的水蒸气饱和压力, 与水和蒸气性质国际协会发布的水和水蒸气热力性质的工业标准(I A P W S-I F97) 的计算结果最为接近, 如5 时, 由式(6) 计算出的饱和压力为871 9Pa , I A P W S -I F97计算结果为872 6Pa , 相对偏差为-0 082%。且这套常数的计算范围包含了0~10 这段冷冻式干燥机的干燥处理露点温度范围, 其它文献提供的常数适用范围多在10 以上, 外推用于10 以下, 计算偏差显著增加。30 以上温度范围的常数也一并列, 可供其它计算时参考使用。
表1 方程(6) 常数
a 5. 402215. 203895. 07680备注
-2
[6]
标准大气压B =0 101325M Pa 。p v , b 就是与常压露点t d , b 对应的饱和水蒸气分压力, p v 则是在压力p 下与压力露点t d 对应的饱和水蒸气分压力。
3 饱和温度和饱和压力计算方程
已知空气中水蒸气分压力, 根据水的饱和压力和饱和温度之间的关系就可确定水的饱和温度, 也即空气的露点温度。通常用饱和蒸气压方程描述饱和压力和饱和温度之间的关系, 饱和蒸气压方程很多, 形式各异, 简繁不同, 但这些方程都是以饱和温度为自变量。除Anto i n e 方程外, 用这些方程由饱和压力计算饱和温度时, 都需要迭代计算, 直接使用很不方便。Anto i n e 方程在0 以上温度范围计算准确, 在0 以下准确度会降低。本文作者提出了以下饱和温度反算方程
(ln p v ) 10
-4
2
[3]
b 1838. 6751733. 9261659. 793
c -31. 737-39. 485-45. 854
T m i n -T m ax/K273-303304-333334-363
T =212 57196+7 3532296l n p v +0 25212096
+0 87627568 10
-3
4
5
(l n p ) +
(4)
3
式(6) 中p v 单位为bar(1bar=105Pa)
0 33933834 10
(l n p v )
(ln p v ) +0 12651455
式(4) 、(5) 和式(6) 的使用范围涵盖了-100~90 , 可完全满足压缩空气露点计算的需求。
算例已知压缩空气的压力p =0 9M Pa(绝对压力), 常压沸点t d , b =-40 , 由式(5) 计算出对应
的饱和水蒸气压力p v b =12 85Pa , 由式(3) 换算出在p =0 9M Pa 时压缩空气中的水蒸气分压p v =12 85 (0 9/0 101325) =114 14Pa , 再由式(4) 计算得压力露点温度T d =254 20K , 即t d =-18 95 。而查GB4830-84换算图得到的压力露点温度约为-17 。两者存在约1 95 的偏差。
(下转第35页)
式中 T 温度, K
p v 饱和压力, Pa
可用于0 001405~611 2Pa 的压力范围(对应的温度范围为-100~0 ) 内计算水的饱和温度(露点温度), 无需迭代, 计算准确, 使用比较方便。式(4) 是用AS HRAE 手册中使用的R. H. H y land 和A. W ex ler 饱和水蒸气压方程
[3]
l n p v =6 3925274-+4 1635019ln T
T
-0 96778430 10T +0 62215701
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第5期邢文国, 等:压缩机高压气缸的断裂失效分析 35
技术条件 的要求, 因此气缸的断裂并非氢脆所致。工艺执行。
(4) 缸体的断裂失效并非铜液腐蚀和氢脆所致, 也与缸体材质和气阀压紧方式无关, 因此没有必要改换材质或改变气阀压紧结构型式, 单纯的增加缸体厚度或增加盖侧长度以及加大水腔与缸径和阀腔距离而不从根本上消除疲劳裂纹源, 也是毫无意义的。
参考文献:
[1] 董德礼. 国内外工艺用压缩机技术发展概况[J].压缩机技术,
1990(2):6-9.
[2] 郁永章, 高秀峰. 国内外压缩机学术研究近况[J ].压缩机技
术, 2003(04):14-17.
[3] C hlu m s k iV. R eci p rocati ng and rot ary co m p ressors[M ].London :
Spon L t d , 2004:8.
[4] 施湛清. 无机物工艺学[M].北京:化学工业出版社, 1981. [5] 孙礼安. 机械构件断裂失效分析[J].压缩机技术, 1984(3):40
-43.
[6] Pand ey RK. Fail u re of d iesel-engi ne crank s hafts[J].Engineeri ng
Failure An al ysis , 2003, 10:65-70.
[7] 国家机械工业委员会统编. 金相检验技术[M ].北京:机械工
业出版社, 1988.
[8] 史美堂. 金属材料及热处理[M].上海:上海科学技术出版社,
1980.
[9] 任锡联. J B /T9105-1999大型往复活塞压缩机技术条件[S ].
北京:中国标准出版社, 2000.
作者简介:邢文国(1968-), 男, 山东安丘人, 高级工程师, 硕士, 主要研究方向为气体压缩机可靠性设计。
4 结论
通过以上分析, 可以得到以下重要结论:(1) 通过解剖分析, 找出了裂纹的延伸规律。疲劳裂纹源产生于阀座腔径与阀腔底径截面过渡处距缸径最小距离的两点, 尔后沿腔底绕行一周。在
源区, 疲劳源沿与缸径轴线成45 方向向内扩展延伸至缸径, 并分别沿与缸径轴线呈大约45 方向向外延伸, 最后延伸至盖侧螺栓孔或冷却水腔。
(2) 从断口的宏观特征中可以看出, 断口具有明显的疲劳破坏特征, 气缸的断裂属典型的疲劳破坏。造成气缸疲劳破坏的原因有:气缸阀腔截面过渡处没有有效的圆角过渡; 加工的表面光洁度不高, 且有尖角、刀痕; 工艺没有对加工过程中形成的机加工应力加以消除, 阀腔表面没有采用滚压处理等提高疲劳强度的措施, 容易形成应力集中, 导致疲劳裂纹源的发生。故应从气缸阀腔截面设计和加工工艺上予以改进。
(3) 在基体组织中个别视场存在魏氏组织形态, 且级别达到2~3级, 超出GB /T13299-1991 钢的显微组织检验办法 所规定的 1级的要求。此类组织缺陷的存在, 易削弱晶界间的结合力, 在交变载荷作用下产生显微裂纹, 进而诱发金属疲劳现象的产生。所以, 毛坯在锻造时应严格按工艺操作, 特别要控制终锻温度; 锻后的正火热处理, 也应严格按(上接第8页)
GB4830-84换算图中的露点温度坐标轴刻度以5 分度, 图中压力以kgf/cm 作单位, 压力辅助换算线以1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10kg f/cm (表压力) 作出, 在该标准中, 取0 1M Pa=1kgf/cm 查图。这些因素都造成查图换算时不可避免出现误差。而本文所建立的换算方法理论正确可靠, 选择的计算方程均为公认的可靠准确方程, 因此用本文的方法和公式分析换算更为可靠和准确。
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适用范围宽广, 计算准确可靠, 在压力不超过1 0M Pa 时, 可方便地用于工程和科研计算使用。
参考文献:
[1] 刘晖, 肖红. 关于湿压缩空气热力性质计算的讨论[J].压缩
机技术, 2002(6).
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4 结论
本文以工程热力学理论为基础, 分析讨论了压力对压缩空气露点温度的影响和压力露点与常压露
点的换算方法, 并给出了可靠准确的具体计算方程,