楼面模板施工方案
工程名称：教工宿舍13号楼
工程地点：广州城建职业学院内
施工单位：建筑工程技术系工程公司
编制单位：建筑工程技术系工程公司08建工班项目部
编制人：
编制日期： 2010年 11月28日
审批单位：建筑工程技术系工程公司总工室
审批负责人：
审批日期： 2010年11月30日
教工宿舍13号楼三~五层楼面模板施工方案
一、工程概况
本工程的用途（建成后的用途）
本工程为现浇钢筋混凝土框架结构, 柱网基本尺寸为****。楼层高度首、二、三层为**m，四、五层为***m，。
肋形楼盖梁截面尺寸主要有:b×h=180×500、400×500等，楼板厚度100mm 。
（编写注意事项：工程概况按13号楼的实际情况进行较详细的、扼要的描述，主要要写清楚结构主体方面的内容）
二、肋形楼盖模板施工方案
针对本楼盖的特点及现有的模板材料情况, 经讨论, 其中支顶用φ42钢管门式架、木枋采用80×80松木枋, 模板楼板采用18厚夹板, 梁底板采用25厚直边板, 梁旁板采用夹板或18厚夹板或者20厚松木直边板。
1、安装方法(参见附图)
模板安装时, 应先内后外, 单面模板就位后, 用工具将其支撑牢固。双面板就位后, 用拉杆和螺栓固定, 未就位和未固定前不得摘钩。钢管门式支顶的基本间距914毫米, 纵向两侧采用配套的交叉拉条拉结。
2、安装要求
(1)门架的跨距和间距应按设计规定布置，但间距宜小于1.2m ；支撑架底部垫木上设固定底座或可调底座。
(2)门架支撑可沿梁轴线垂直和平行布置，当垂直布置时，在两门架间的两侧应设置交叉支撑; 当平行布置时, 在两门架间的两侧亦应设置交叉支撑, 交叉支撑应与立杆上的锁销锁牢, 上下门架的组装连接必须设置连接棒及锁臂。
(3)斜支撑与侧模的夹角不应小于45o ，支撑在地上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连结牢固。
(4)所有松木方均为80×80截面，凡有明显节眼、虫蛀等缺陷的不能使用。在现有的使用条件
下，钢管门式支顶的承载力是足够的，但水平放置(作为横梁使用) 的松木枋的承荷余量不多，稍有不慎，可能弯折或挠度超过规定值，这里特别提出来是要施工人员特别注意这一点。
(5)凡没有捣制砼垫层的地面必须预先夯实，同时支项底部应垫以木枋和垫板，防止地面积水软化。
(6)应于适当位置留出检查和检修通道。
(7)模板安装完毕，在后续工序中，应防止超载，如：钢筋不得大量集中堆放，砼要及时摊平以防大面积起堆。
(8)模板安装完毕，要经公司技术部门检查验收，符合要求才可浇捣楼面砼。 (9)砼泵管以下的模板及支架必须加固处理，以防震动而松脱。
(10)上、下调节支托的螺杆伸出长度必须符合厂家产品的有关规定，施工时应按实际情况而定。 (12)当梁高h 大于700时，侧模中间必须加设中ф12以上的对拉螺杆以增加模板刚度。
三、模板拆除的要求
(1)底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，以同条件养护试件强度试验报告为依据；模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。
(2)拆除4m 高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。
(3)拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。
(4)模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。 (5)严格控制模板及其支架拆除的顺序。
四、主要施工安全要求
(1)进入现场必须遵守安全操作规程，安全生产十大纪律和文明施工的规定。 (2)按照高支模方案的要求作业。
(3)作业前应先检查使用工具是否安全牢固，作业条件及基础是否符合安全要求。 (4)严格按照高支模模板支架安全施工方案进行搭设，不合格的材料、扣件不准使用。 (5)支架立杆底部应设置底座或垫板并设置纵横向扫地杆，立杆上的扣件应交错布置，支架立杆应竖直设置，2m 高度的垂直度允许偏差为15mm 。
(6)钢管连接应采用接驳管和直管接驳扣件扭紧螺母，不得松动。
(7)架设完毕必须严格验收，不合格不准进行下道工序作业，不准边加固边上钢筋边绑扎钢筋作业，严防坍塌事故发生。
(8)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心处且偏心距不应大于25mm 。 (9)模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。 (10)传递钢管等材料时，严禁碰、触、压电源电线。 (11)扳手、扣件、螺母应放人工具袋，不准抛扔。
(12)模板尺寸准确，安装模板必须及时钉(扣) 顶牢固，不得留松板或浮板，预留孔口应及时盖板封闭牢固。
(13)使用手持电钻、电锯应符合安全用电要求，如有故障，应先拉闸断电，送机修组维修，不准擅自检修。
(14)正式施工前，材料管理人员应对模板材料进行认真检查，不符合要求的不得使用。 (15)支顶安装时，拉结杆(或拉条) 必须同步跟上安装，必要时应另行设置临时支撑。 (16)作业施工时，严禁在同一垂直面上同时操作。 (17)移动锯木机等电动工具时，必须预先由电工拉闸断电。 (18)支顶及纵横枋安装完毕，要经检查合格，才能安装上面模板。 (19)模板安装完毕，必须按规定履行验收手续，合格才可进入下道工序。
(20)模板安装完毕，不得在上面大面积集中堆载，浇捣砼时要避免较大面积集中起堆而超载，泵送砼时要避免砼集中起堆。
(21) 浇筑砼的过程中施工管理人员必须随时关注模板的稳定情况，有异常情况时要立即停止浇混凝土，并派人检查、加固，确认安全后才能继续浇筑混凝土；模板下面有人进行检修作业时，同仓上部必须停止一切操作(如浇砼等) ，以免出现意外； 如情况紧急时应指挥人员立即撤离。
(22)模板拆除时必须严格遵守相关安全规定，高处较复杂结构的模板拆除应有专人指挥监护；非作业人员不得进入拆除区；拆除材料应及时清理并运往指定地点堆放。
(23)遇有六级大风或大雨应停止作业。 (24)施工作业场所不准动火或吸烟。
(25)混凝土板上有预留洞的，模板拆除后应将洞口盖好。
附： 模板安装方案计算书
一、计算资料（供参考） 1、木模板自重标准值： 0.3kN/m2 2、新浇筑砼自重标准值： 24kN/m3
3、钢筋自重标准值：楼板——1.1 kN/m3 ，梁——1.5 kN/m3 4、施工人员及设备荷载标准值：
（1）计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载取2.5 kN/m2，另应以集中荷载2.5 kN再行验算；比较两者所得的弯矩值，按其中较大者采用。
（2）计算直接支承小楞结构构件时，均布活荷载取1.5 kN/m2。 （3）计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载取1.0 kN/m2。 5、模板变形值的规定：
为了保证结构构件表面的平整度，模板必须有足够的刚度，验算时其变形值不得超过下列规定：
（1）结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400。 （2）结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250。
（3）支架的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。 6、松木枋的强度设计值： 抗弯： f m ＝13 N/mm2 抗剪： f v ＝1.3N/mm2
7、门式钢管支顶：每个顶托或下托的额定承载力为40 kN （当伸出长度在200以内时），当伸出长度在200~300时，额定承载力应乘以折减系数0.9，伸出长度大于300应乘以折减系数0.8；如实际使用时顶托或下托的外伸长度远大于300毫米时，必须提供相应材料（支托型号）和工况供方案编制部门验算，满足安全要求才可实施。按厂家规定，每个门式架的允许承载力为49kN ，即每边立杆的允许承载力为24.5 kN（也可参考计算书）。
梁模板门式脚手架支撑计算书之1
（b ×h=400×500梁，KL23,KL24）
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为3.0米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.22米。 门架 h1 = 1.54米，h 2 = 0.08米，b 1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm
钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm 钢管。 每榀门架之间的距离0.91m ，梁底木方距离350mm 。 梁底木方截面宽度75mm ，高度75mm 。 梁顶托采用75×75mm 木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.100×0.500×0.350=0.525kN。
一、梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。 1. 荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.500×0.350=4.375kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.300×0.350×(2×0.500+0.400)/0.400=0.368kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 0.500×0.350=0.175kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(4.375+0.368)+1.4×0.175=5.936kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
A
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.712kN N2=1.712kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.820kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.712kN 经过计算得到最大变形 V= 4.7mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 7.50×7.50×7.50/6 = 70.31cm3；
I = 7.50×7.50×7.50×7.50/12 = 263.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.820×106/70312.5=11.66N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×1.712/(2×75×75)=0.457N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算 最大变形 v =4.7mm
木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.054kN/m。
托梁计算简图
0.412
托梁弯矩图(kN.m)
0.080
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.412kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.980kN 经过计算得到最大变形 V= 1.0mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 7.50×7.50×7.50/6 = 70.31cm3；
I = 7.50×7.50×7.50×7.50/12 = 263.67cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.412×106/70312.5=5.86N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×3243/(2×75×75)=0.865N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.0mm
顶托梁的最大挠度小于910.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.400=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.446kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用26.8×2.5mm 钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg
=(4×1.950)/(4×1.220)=1.598
/(4×1.950)=0.035kN/m
2×0.015×(4×1.220)/cos
水平加固杆采用26.8×2.5mm 钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015×(1×1.220)/(4×1.950)=0.002kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.104kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.333kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力1.942kN ，1.942kN 第2榀门架两端点力4.980kN ，4.980kN 第3榀门架两端点力4.980kN ，4.980kN
第4榀门架两端点力1.942kN ，1.942kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 9.960kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NG H + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，N G = 0.333kN/m；
NQ —— 托梁传递荷载，N Q = 9.960kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 3.0m。
经计算得到，N = 1.2×0.333×3.000+9.960=11.159kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 11.16kN；
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
—— 门架立杆的稳定系数, 由长细比 kh0/i
查表得到，=0.337；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4；
h0 —— 门架的高度，h 0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I 0=6.08cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A 1=3.10cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h 1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I 1=1.42cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
经计算得到，N d = 42.790kN。
立杆的稳定性计算 N
10
梁模板门式脚手架支撑计算书之2
（b ×h=180×500梁，KL2,KL18，LL10等）
（可插入其中的任一计算书）
附图：（注意：下图仅供参考！提交作业时请按13号楼、以及计算书所确定的尺寸、间距等数据用CAD 进行绘制）
11
楼面模板施工方案
工程名称：教工宿舍13号楼
工程地点：广州城建职业学院内
施工单位：建筑工程技术系工程公司
编制单位：建筑工程技术系工程公司08建工班项目部
编制人：
编制日期： 2010年 11月28日
审批单位：建筑工程技术系工程公司总工室
审批负责人：
审批日期： 2010年11月30日
教工宿舍13号楼三~五层楼面模板施工方案
一、工程概况
本工程的用途（建成后的用途）
本工程为现浇钢筋混凝土框架结构, 柱网基本尺寸为****。楼层高度首、二、三层为**m，四、五层为***m，。
肋形楼盖梁截面尺寸主要有:b×h=180×500、400×500等，楼板厚度100mm 。
（编写注意事项：工程概况按13号楼的实际情况进行较详细的、扼要的描述，主要要写清楚结构主体方面的内容）
二、肋形楼盖模板施工方案
针对本楼盖的特点及现有的模板材料情况, 经讨论, 其中支顶用φ42钢管门式架、木枋采用80×80松木枋, 模板楼板采用18厚夹板, 梁底板采用25厚直边板, 梁旁板采用夹板或18厚夹板或者20厚松木直边板。
1、安装方法(参见附图)
模板安装时, 应先内后外, 单面模板就位后, 用工具将其支撑牢固。双面板就位后, 用拉杆和螺栓固定, 未就位和未固定前不得摘钩。钢管门式支顶的基本间距914毫米, 纵向两侧采用配套的交叉拉条拉结。
2、安装要求
(1)门架的跨距和间距应按设计规定布置，但间距宜小于1.2m ；支撑架底部垫木上设固定底座或可调底座。
(2)门架支撑可沿梁轴线垂直和平行布置，当垂直布置时，在两门架间的两侧应设置交叉支撑; 当平行布置时, 在两门架间的两侧亦应设置交叉支撑, 交叉支撑应与立杆上的锁销锁牢, 上下门架的组装连接必须设置连接棒及锁臂。
(3)斜支撑与侧模的夹角不应小于45o ，支撑在地上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连结牢固。
(4)所有松木方均为80×80截面，凡有明显节眼、虫蛀等缺陷的不能使用。在现有的使用条件
下，钢管门式支顶的承载力是足够的，但水平放置(作为横梁使用) 的松木枋的承荷余量不多，稍有不慎，可能弯折或挠度超过规定值，这里特别提出来是要施工人员特别注意这一点。
(5)凡没有捣制砼垫层的地面必须预先夯实，同时支项底部应垫以木枋和垫板，防止地面积水软化。
(6)应于适当位置留出检查和检修通道。
(7)模板安装完毕，在后续工序中，应防止超载，如：钢筋不得大量集中堆放，砼要及时摊平以防大面积起堆。
(8)模板安装完毕，要经公司技术部门检查验收，符合要求才可浇捣楼面砼。 (9)砼泵管以下的模板及支架必须加固处理，以防震动而松脱。
(10)上、下调节支托的螺杆伸出长度必须符合厂家产品的有关规定，施工时应按实际情况而定。 (12)当梁高h 大于700时，侧模中间必须加设中ф12以上的对拉螺杆以增加模板刚度。
三、模板拆除的要求
(1)底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，以同条件养护试件强度试验报告为依据；模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。
(2)拆除4m 高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。
(3)拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。
(4)模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。 (5)严格控制模板及其支架拆除的顺序。
四、主要施工安全要求
(1)进入现场必须遵守安全操作规程，安全生产十大纪律和文明施工的规定。 (2)按照高支模方案的要求作业。
(3)作业前应先检查使用工具是否安全牢固，作业条件及基础是否符合安全要求。 (4)严格按照高支模模板支架安全施工方案进行搭设，不合格的材料、扣件不准使用。 (5)支架立杆底部应设置底座或垫板并设置纵横向扫地杆，立杆上的扣件应交错布置，支架立杆应竖直设置，2m 高度的垂直度允许偏差为15mm 。
(6)钢管连接应采用接驳管和直管接驳扣件扭紧螺母，不得松动。
(7)架设完毕必须严格验收，不合格不准进行下道工序作业，不准边加固边上钢筋边绑扎钢筋作业，严防坍塌事故发生。
(8)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心处且偏心距不应大于25mm 。 (9)模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。 (10)传递钢管等材料时，严禁碰、触、压电源电线。 (11)扳手、扣件、螺母应放人工具袋，不准抛扔。
(12)模板尺寸准确，安装模板必须及时钉(扣) 顶牢固，不得留松板或浮板，预留孔口应及时盖板封闭牢固。
(13)使用手持电钻、电锯应符合安全用电要求，如有故障，应先拉闸断电，送机修组维修，不准擅自检修。
(14)正式施工前，材料管理人员应对模板材料进行认真检查，不符合要求的不得使用。 (15)支顶安装时，拉结杆(或拉条) 必须同步跟上安装，必要时应另行设置临时支撑。 (16)作业施工时，严禁在同一垂直面上同时操作。 (17)移动锯木机等电动工具时，必须预先由电工拉闸断电。 (18)支顶及纵横枋安装完毕，要经检查合格，才能安装上面模板。 (19)模板安装完毕，必须按规定履行验收手续，合格才可进入下道工序。
(20)模板安装完毕，不得在上面大面积集中堆载，浇捣砼时要避免较大面积集中起堆而超载，泵送砼时要避免砼集中起堆。
(21) 浇筑砼的过程中施工管理人员必须随时关注模板的稳定情况，有异常情况时要立即停止浇混凝土，并派人检查、加固，确认安全后才能继续浇筑混凝土；模板下面有人进行检修作业时，同仓上部必须停止一切操作(如浇砼等) ，以免出现意外； 如情况紧急时应指挥人员立即撤离。
(22)模板拆除时必须严格遵守相关安全规定，高处较复杂结构的模板拆除应有专人指挥监护；非作业人员不得进入拆除区；拆除材料应及时清理并运往指定地点堆放。
(23)遇有六级大风或大雨应停止作业。 (24)施工作业场所不准动火或吸烟。
(25)混凝土板上有预留洞的，模板拆除后应将洞口盖好。
附： 模板安装方案计算书
一、计算资料（供参考） 1、木模板自重标准值： 0.3kN/m2 2、新浇筑砼自重标准值： 24kN/m3
3、钢筋自重标准值：楼板——1.1 kN/m3 ，梁——1.5 kN/m3 4、施工人员及设备荷载标准值：
（1）计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载取2.5 kN/m2，另应以集中荷载2.5 kN再行验算；比较两者所得的弯矩值，按其中较大者采用。
（2）计算直接支承小楞结构构件时，均布活荷载取1.5 kN/m2。 （3）计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载取1.0 kN/m2。 5、模板变形值的规定：
为了保证结构构件表面的平整度，模板必须有足够的刚度，验算时其变形值不得超过下列规定：
（1）结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400。 （2）结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250。
（3）支架的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。 6、松木枋的强度设计值： 抗弯： f m ＝13 N/mm2 抗剪： f v ＝1.3N/mm2
7、门式钢管支顶：每个顶托或下托的额定承载力为40 kN （当伸出长度在200以内时），当伸出长度在200~300时，额定承载力应乘以折减系数0.9，伸出长度大于300应乘以折减系数0.8；如实际使用时顶托或下托的外伸长度远大于300毫米时，必须提供相应材料（支托型号）和工况供方案编制部门验算，满足安全要求才可实施。按厂家规定，每个门式架的允许承载力为49kN ，即每边立杆的允许承载力为24.5 kN（也可参考计算书）。
梁模板门式脚手架支撑计算书之1
（b ×h=400×500梁，KL23,KL24）
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为3.0米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.22米。 门架 h1 = 1.54米，h 2 = 0.08米，b 1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm
钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm 钢管。 每榀门架之间的距离0.91m ，梁底木方距离350mm 。 梁底木方截面宽度75mm ，高度75mm 。 梁顶托采用75×75mm 木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.100×0.500×0.350=0.525kN。
一、梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。 1. 荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.500×0.350=4.375kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.300×0.350×(2×0.500+0.400)/0.400=0.368kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 0.500×0.350=0.175kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(4.375+0.368)+1.4×0.175=5.936kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
A
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.712kN N2=1.712kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.820kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.712kN 经过计算得到最大变形 V= 4.7mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 7.50×7.50×7.50/6 = 70.31cm3；
I = 7.50×7.50×7.50×7.50/12 = 263.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.820×106/70312.5=11.66N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×1.712/(2×75×75)=0.457N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算 最大变形 v =4.7mm
木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.054kN/m。
托梁计算简图
0.412
托梁弯矩图(kN.m)
0.080
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.412kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.980kN 经过计算得到最大变形 V= 1.0mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 7.50×7.50×7.50/6 = 70.31cm3；
I = 7.50×7.50×7.50×7.50/12 = 263.67cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.412×106/70312.5=5.86N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×3243/(2×75×75)=0.865N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.0mm
顶托梁的最大挠度小于910.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.400=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.446kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用26.8×2.5mm 钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg
=(4×1.950)/(4×1.220)=1.598
/(4×1.950)=0.035kN/m
2×0.015×(4×1.220)/cos
水平加固杆采用26.8×2.5mm 钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015×(1×1.220)/(4×1.950)=0.002kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.104kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.333kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力1.942kN ，1.942kN 第2榀门架两端点力4.980kN ，4.980kN 第3榀门架两端点力4.980kN ，4.980kN
第4榀门架两端点力1.942kN ，1.942kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 9.960kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NG H + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，N G = 0.333kN/m；
NQ —— 托梁传递荷载，N Q = 9.960kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 3.0m。
经计算得到，N = 1.2×0.333×3.000+9.960=11.159kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 11.16kN；
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
—— 门架立杆的稳定系数, 由长细比 kh0/i
查表得到，=0.337；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4；
h0 —— 门架的高度，h 0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I 0=6.08cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A 1=3.10cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h 1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I 1=1.42cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
经计算得到，N d = 42.790kN。
立杆的稳定性计算 N
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梁模板门式脚手架支撑计算书之2
（b ×h=180×500梁，KL2,KL18，LL10等）
（可插入其中的任一计算书）
附图：（注意：下图仅供参考！提交作业时请按13号楼、以及计算书所确定的尺寸、间距等数据用CAD 进行绘制）
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