・１８２・
路基工程２００９年第６期（总第１４７期）
ＰＨＣ管桩单桩静载荷试验分析
贾志刚
（黄淮学院建筑工程系
邵莲芬
河南驻马店４６３０００）
摘要针对驻马店地区一：ｒ－ｒＥ，依据ＰＨＣ管桩沉桩施工资料，对其静载荷试验结果进行了分析，讨论了产生单桩承载能力比设计高出２０％甚至更多等方面的原因并提出了相应的建议，为类似工程的ＰＨＣ管桩的设计、施工提供参考。
关键词ＰＨＣ管桩承栽力静载荷试验
０引言
预应力高强混凝土管桩（ＰＨＣ管桩）是驻马店地区近两三年开始采用的一种桩基础，施工、设计经验较少，如何进行合理的设计、施工对于保证工程质量、节约投资具有重要意义。鉴于此，本文针对驻马店地区的一个工程实例，依据沉桩施工资料，对ＰＨＣ管桩静载荷试验结果进行了计算分析，并讨论了产生单桩承载能力比设计高出２０％甚至更多等方面的原因，提出了相应的建议，为类似工程的设计施工提供参考。
１工程概况０
工程是一大型住宅小区，场地平坦开阔，地基土基本参数划分如表１。基础型式为桩筏基础，桩采用ＰＨＣ－Ａ４００（９５），设计桩长２２．０ｍ，有效桩长１７．５Ｉｎ，单桩竖向承载力特征值尺。不小于１０００ｋＮ，桩数共４９６根。
表１土层基本参数表
沉桩机械选用ＺＹＪ．８００型静压桩机，施工中实行压桩力及标高双控原则，且以压桩力为主，高程为辅。为赶工期，以试压桩过程模拟工程桩载荷试验，以此确定单桩抗压承载力特征值。当桩顶高程到达设计值时，压桩力仅为９００ｋＮ左右。依据施工经验决定继续压桩直至压桩力为２０００ｋＮ左右，并对设计桩长进行了变更，有效桩长取为３１ｍ。２静载荷试验
静载荷试验按照建筑桩基技术规范…和建筑基桩检测技术规范㈡进行，采用慢速荷载维持法，利用ＪＣＱ５０３Ｄ系统加载，总加载量为２０００ｋＮ，共分１０级
贾志刚，男，助教，硕士。
万方数据
加载和５级卸载，第１级按两倍分级荷载加载，用静压桩机作反力装置。
（１）从１号楼和２号楼分别各取３根桩做单桩竖向抗压静载试验。根据１号楼的试验情况，并同时验证以试压桩过程模拟工程桩载荷试验确定桩承载力的实际效果，经相关各方协商，对２号楼试桩的总加载量作了调整，总加载量提高到２４００ｋＮ。１号楼３根桩试验结果大体一致，如图ｌ、图２；２号楼３根桩试验结果也具有一致性，如图３、图４。
荷载Ｑ／ｋＮ
４００８００１２００
１６００２０００
１”
。６．０
墩；ｓ
９Ｏ
２Ｏ
５Ｏ
图１
３５号桩Ｑ哪曲线图
时间ｌｇｔ／ｍｉｎ
０
ＩＯ
１００
３．０
‘——＋————Ｈ（２）６００——————＋～（３）８００
ｋＮｋＮ
６．０
畸
避
————、‘＿（５）１２００ｋＮ
ｊ；ｓ
９．０
—。、—～：７；１６００
——‘‘、、（６）ｌ伽ｋＮ
————’、（８）１８００
ｋＮｋＮ
１２．０
———‘～—，（９）２０００ｋＮ
１５．Ｏ
图２
３５号桩ｓ—ｌ∥曲线图
贾志刚等：ＰＨＣ管桩单桩静载荷试验分析
・１８３・
从图ｌ、图２看出，当试验的最大加载量达到２
０００ｋＮ时，试桩在各级荷载作用下的沉降都能稳
定，曲线线形相似，均呈缓变型，没有明显向下弯折段，桩都没有达到极限状态，可以认为极限承载力均大于２０００ｋＮ。从桩顶沉降量和卸荷后的回弹率来看，沉降都在弹性范围之内，桩顶沉降量基本上等于桩身弹性压缩量。
（２）从图３、图４看出，当最大加载量是２
４００
ｋＮ时，其Ｑ—ｓ和ｓ—ｌ昏曲线变化规律与图１相似，Ｑ－ｓ曲线没有出现陡降，只是最大沉降量较大（２号楼３根桩的休止期为１６天左右，规范规定的休止期对于饱和粘土为２５天），但还是小于规范值４０ｍｎｌ，卸荷后的回弹率较小，但仍在弹性范围内，因此可以认为其极限承载力大于２４００
ｋＮ。
荷载ＱＡＮ
Ｏ
４８０
９６０
１４４０
１９２０
２４００
６．０
１２．０
Ⅵ
逝
ｊ；ｓ
１８．０
２４．０
３０．Ｏ
图３
２５２号桩Ｑ心曲线图
时间ｌｇｔ／ｍｉｎ
Ｏ
１０１００
佗Ｏ
ｑ
逝
避
幅Ｏ
————————一（６）１６８０
—————’、（７）１９２０
ｋＮ
ｋＮ
孔Ｏ
∞
Ｏ
图４
２５２号桩ｓ也ｔ曲线图
３试验结果分析及建议措施ｐ卜Ｈ１
现场载荷试验结果表明，试验加载量没有达到桩的极限荷载，单桩实际承载力要比设计高出２０％甚至更多，概括分析主要有：
（１）预应力管桩沉桩过程中的挤土效应对桩体承载力有明显削弱作用。静压法施工预应力管桩往往由于沉桩时桩周的土体结构受到扰动，改变了土体的应力状态，产生挤土效应。土体会产生横向位移和竖
万方数据
向隆起，桩侧土受到挤压、扰动和重塑，其力学特性主要表现为弹塑性，侧阻力显著降低，压桩时压桩力并不是桩承载力的真实反映，把压桩总压力作为其极限承载力明显低估了桩的实际承载能力。可见沉桩施工过程中桩对周围土体的挤土效应在一定程度上对其承载力有显著影响。为了避免或减小沉桩挤土效应，施工时，应根据基础的设计高程，先低后高；根据设计桩长，先长后短；同一高程或同桩长的应自中间向四周对称施打，且应限制压桩速度，同一根桩沉桩时应尽量缩短停顿时间。设置隔离板桩或地下连续墙；开挖地面排土沟，消除沉桩挤土效应。
（２）预应力管桩承载力恢复的速度受桩侧土体固结性能的影响。管桩在沉桩过程中不仅对桩侧土体造成挤压破坏，同时桩周围土体中易引起超空隙水压力，土体中有效应力就会减小，桩侧阻力减小。该场
地属于饱和的软粘土，土体渗透系数较小，孔隙水压力短时间内难以排出，瞬时排水固结效应不显著，体积压缩变形小，桩承载力没有得到很好的恢复。研究
表明，深厚软土中ＰＨＣ开口桩２５天休止期时的单桩竖向极限承载力只占其最终单桩承载力的７０％左右，休止期为１８０天的单桩竖向极限承载力才基本趋于稳定¨１；可见桩周土体的固结特性是影响桩承载力增长速度的重要因素。为保证静载荷试验的可靠性和有效性，满足土体固结对时间的要求，在桩基施工完成后，应有足够的休止期后再进行试验和上部施工，以保证管桩能达到其最终的单桩极限承载力；可在沉桩时设置袋装砂井或塑料排水板，消除部分超孔隙水压
力，有条件的工程可设置孔隙水观测点，以更好地了解管桩承载力的变化规律。
（３）预应力管桩沉桩过程中压桩机压力表值只是管桩承载力的部分体现。依据该工程的岩土资料和压桩时桩顶压力记录，发现压力表值在１３～１５ｍ以后几乎没有大的变化，这主要是由于在施工过程中，桩侧阻力几乎没有恢复，其侧阻力发挥极少，压桩机
压力表反映出来的压力值主要来自于桩端阻力，但管桩属于端承摩擦桩。“，桩身承载力更多依靠侧摩阻力
提供，压力表值只是管桩承载力数值一部分，这与静载荷试验中管桩的工作特性有本质区别。在没有成熟的地区经验之前，由沉桩过程模拟静载荷试验来应用肯定会有较大偏差。
（４）预应力管桩沉桩过程中决定主控制指标是高程还是压桩力，很大程度上取决于桩周土的固结特
性、压桩的密度等条件。在通常情况下，固结速度较慢的饱和软土或压桩密度大的粘土地基，应以标高控制为主；硬土、遇到岩层或压桩密度小的地基应以沉桩压力控制为主。本工程场地土均为中等偏高压缩性饱和土，在沉桩过程中实行压桩力及标高双控原则，且以压桩力为主，标高为辅。这样就会出现施工过程中桩长虽然已经很长，桩的实际承载力（静载荷时得出的承载力）已满足设计要求，但在压桩力不够时，就继续送桩，结果造成不必要的人力、物力的浪费。
・１８４・
路基工程
２００９年第６期（总第１４７期）
压密注浆在宁西铁路涵洞地基加固中的应用
崔齐飞
（西安铁路局科研所
李恒
陕西西安７１００５４）
摘要利用压密注浆技术对湿陷性黄土地区既有铁路涵洞地基进行加固，能有效地控制涵洞不均匀沉降，消除黄土的湿陷性，提高涵洞地基承载力。具有施工对行车干扰小、质量容易保证、工程造价低等特点，值得推广应用。
关键词压密注浆涵洞地基湿陷性黄土不均匀沉降承栽力
Ｏ前言
ｍ、具有Ⅱ级自重湿陷性。涵洞两侧地面高于涵洞基础，积水无法排出，特别是雨季，该涵基本为主要排水通道，导致大量雨水、生活污水汇集，下渗，地基土长期浸泡逐渐软化，承载力大幅降低，涵体逐渐下沉。２．２结构
涵洞为砌体结构，底板面层未进行砂浆抹面处理，积水下渗地基土承载力不足，涵体发生沉降、变形，底板多处开裂，加快了积水下渗，周而复始，病害加剧。
２．３列车载荷作用
由于涵洞地基承载力不足，列车载荷的往复运动，加剧了涵体下沉速度，病害范围不断扩大。３整治方案
黄土的湿陷性与其干密度Ｐ。关系密切，湿陷性随干密度的增大而减弱。大量试验研究证明，对于一般黄土，在Ｐ。＞１５ｋＮ／ｍ３时，湿陷性消失。对于新近堆积的湿陷性黄土，当Ｐ。一１５ｋＮ／ｍ３时仍具明显湿陷性，只有Ｐ。大于１５ｋＮ／ｍ３较多时，湿陷性才消失。因此，可用压密注浆法提高湿陷性黄土的密实度，消除湿陷性，提高承载力。
根据涵洞情况，急需解决的问题是：提高涵洞地基土体的稳定性和承载力，防止涵洞基础继续沉降。经综合考虑，采用压密注浆法对涵洞地基土进行补强处理。同时对涵洞墙体裂缝进行修补，对底板进行砂浆抹面防水处理，在涵洞两侧增设排水渠或积水池，（４）管桩在沉桩时的控制指标，对于中高压缩性土，最好以桩顶高程控制为主；对于低压缩性土，宜以压桩力控制为主，这样工程质量、工期、成本及施工过程均易于控制。参考文献：
［１］建筑桩基技术规范（ＪＧＪ９４－－－－９４）［ｓ］．
压密注浆是用稠浆液通过钻孔挤压土体，在注浆点处形成球状浆体，对周围土体产生挤密效应，使土的密实度增大，从而起到加固土体的作用。钻杆自下而上注浆时形成柱状浆体，注浆压力较大，除对侧面土体产生挤密作用外，还将产生较大的上抬力，从而可减轻建筑物的不均匀沉降及纠偏。其加固效果受土的物理力学性质、地表约束条件、注浆压力和注浆速率等因素影响…。１工程概况
宁西铁路（南京一西安）Ｋ１６＋１５３盖板涵位于陕西省渭南西车站，为砂浆片石砌筑、一孔２．０ｍ人行涵洞，涵长约３８ｒｌｌ、高约２．５ｍ，涵上有四条股道。涵南侧有村庄，北侧为田地。由于盖板涵基础地基土浸水软化，土体承载力不足，涵体不均匀沉降，墙体多处开裂，底板大面积下沉，涵体中部已严重下沉弯曲。线路几何尺寸不稳，几乎每日必须维修线路，列车慢行通过，严重危及行车安全，急需整治。
２下沉原因
２．１积水
涵洞基础上层为１．２ｍ厚浆砌片石，下层用１．８ｍ的灰土换填。涵洞基础下湿陷性黄土厚４．０—６．０
崔齐飞，男，助理工程师。
４
结论
（１）管桩沉桩过程中的挤土效应对桩体承载力有明显削弱作用，应通过控制沉桩速率（顺序）、布桩密度等方法和措施消除（或部分消除）其挤土效应。
（２）管桩承载力恢复的速度受桩侧土体固结性能的影响，可通过设置袋装砂井或迥料排水板等措施消除部分超孔隙水压力，加快管桩承载力恢复速度。（３）管桩沉桩的特点决定了压桩机压力表值只是管桩承载力的部分体现，这与管桩实际工作状态中表现出的摩擦桩特性不符，要正确判断管桩的承载力，必须根据规范要求，进行现场静载荷试验。
［２］建筑基桩检测技术规范（ＪＧＪｌ０６－－２００３）［ｓ］．
［３］王戍平．深厚软土中ＰＨＣ长桩的时效性试验研究［Ｊ］．岩土工程学
报，２００３（３）．
［４】施峰．ＰＨＣ管桩荷载传递的试验研究［Ｊ］．岩土力学，２００４，２６（１）．
［５］王晓军等．大直径预应力管桩施工的质量控制要点［Ｊ］．路基工程，
２００８（３）．
收稿日期：２００８—１０—０７
万方数据
・１８２・
路基工程２００９年第６期（总第１４７期）
ＰＨＣ管桩单桩静载荷试验分析
贾志刚
（黄淮学院建筑工程系
邵莲芬
河南驻马店４６３０００）
摘要针对驻马店地区一：ｒ－ｒＥ，依据ＰＨＣ管桩沉桩施工资料，对其静载荷试验结果进行了分析，讨论了产生单桩承载能力比设计高出２０％甚至更多等方面的原因并提出了相应的建议，为类似工程的ＰＨＣ管桩的设计、施工提供参考。
关键词ＰＨＣ管桩承栽力静载荷试验
０引言
预应力高强混凝土管桩（ＰＨＣ管桩）是驻马店地区近两三年开始采用的一种桩基础，施工、设计经验较少，如何进行合理的设计、施工对于保证工程质量、节约投资具有重要意义。鉴于此，本文针对驻马店地区的一个工程实例，依据沉桩施工资料，对ＰＨＣ管桩静载荷试验结果进行了计算分析，并讨论了产生单桩承载能力比设计高出２０％甚至更多等方面的原因，提出了相应的建议，为类似工程的设计施工提供参考。
１工程概况０
工程是一大型住宅小区，场地平坦开阔，地基土基本参数划分如表１。基础型式为桩筏基础，桩采用ＰＨＣ－Ａ４００（９５），设计桩长２２．０ｍ，有效桩长１７．５Ｉｎ，单桩竖向承载力特征值尺。不小于１０００ｋＮ，桩数共４９６根。
表１土层基本参数表
沉桩机械选用ＺＹＪ．８００型静压桩机，施工中实行压桩力及标高双控原则，且以压桩力为主，高程为辅。为赶工期，以试压桩过程模拟工程桩载荷试验，以此确定单桩抗压承载力特征值。当桩顶高程到达设计值时，压桩力仅为９００ｋＮ左右。依据施工经验决定继续压桩直至压桩力为２０００ｋＮ左右，并对设计桩长进行了变更，有效桩长取为３１ｍ。２静载荷试验
静载荷试验按照建筑桩基技术规范…和建筑基桩检测技术规范㈡进行，采用慢速荷载维持法，利用ＪＣＱ５０３Ｄ系统加载，总加载量为２０００ｋＮ，共分１０级
贾志刚，男，助教，硕士。
万方数据
加载和５级卸载，第１级按两倍分级荷载加载，用静压桩机作反力装置。
（１）从１号楼和２号楼分别各取３根桩做单桩竖向抗压静载试验。根据１号楼的试验情况，并同时验证以试压桩过程模拟工程桩载荷试验确定桩承载力的实际效果，经相关各方协商，对２号楼试桩的总加载量作了调整，总加载量提高到２４００ｋＮ。１号楼３根桩试验结果大体一致，如图ｌ、图２；２号楼３根桩试验结果也具有一致性，如图３、图４。
荷载Ｑ／ｋＮ
４００８００１２００
１６００２０００
１”
。６．０
墩；ｓ
９Ｏ
２Ｏ
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图１
３５号桩Ｑ哪曲线图
时间ｌｇｔ／ｍｉｎ
０
ＩＯ
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３．０
‘——＋————Ｈ（２）６００——————＋～（３）８００
ｋＮｋＮ
６．０
畸
避
————、‘＿（５）１２００ｋＮ
ｊ；ｓ
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——‘‘、、（６）ｌ伽ｋＮ
————’、（８）１８００
ｋＮｋＮ
１２．０
———‘～—，（９）２０００ｋＮ
１５．Ｏ
图２
３５号桩ｓ—ｌ∥曲线图
贾志刚等：ＰＨＣ管桩单桩静载荷试验分析
・１８３・
从图ｌ、图２看出，当试验的最大加载量达到２
０００ｋＮ时，试桩在各级荷载作用下的沉降都能稳
定，曲线线形相似，均呈缓变型，没有明显向下弯折段，桩都没有达到极限状态，可以认为极限承载力均大于２０００ｋＮ。从桩顶沉降量和卸荷后的回弹率来看，沉降都在弹性范围之内，桩顶沉降量基本上等于桩身弹性压缩量。
（２）从图３、图４看出，当最大加载量是２
４００
ｋＮ时，其Ｑ—ｓ和ｓ—ｌ昏曲线变化规律与图１相似，Ｑ－ｓ曲线没有出现陡降，只是最大沉降量较大（２号楼３根桩的休止期为１６天左右，规范规定的休止期对于饱和粘土为２５天），但还是小于规范值４０ｍｎｌ，卸荷后的回弹率较小，但仍在弹性范围内，因此可以认为其极限承载力大于２４００
ｋＮ。
荷载ＱＡＮ
Ｏ
４８０
９６０
１４４０
１９２０
２４００
６．０
１２．０
Ⅵ
逝
ｊ；ｓ
１８．０
２４．０
３０．Ｏ
图３
２５２号桩Ｑ心曲线图
时间ｌｇｔ／ｍｉｎ
Ｏ
１０１００
佗Ｏ
ｑ
逝
避
幅Ｏ
————————一（６）１６８０
—————’、（７）１９２０
ｋＮ
ｋＮ
孔Ｏ
∞
Ｏ
图４
２５２号桩ｓ也ｔ曲线图
３试验结果分析及建议措施ｐ卜Ｈ１
现场载荷试验结果表明，试验加载量没有达到桩的极限荷载，单桩实际承载力要比设计高出２０％甚至更多，概括分析主要有：
（１）预应力管桩沉桩过程中的挤土效应对桩体承载力有明显削弱作用。静压法施工预应力管桩往往由于沉桩时桩周的土体结构受到扰动，改变了土体的应力状态，产生挤土效应。土体会产生横向位移和竖
万方数据
向隆起，桩侧土受到挤压、扰动和重塑，其力学特性主要表现为弹塑性，侧阻力显著降低，压桩时压桩力并不是桩承载力的真实反映，把压桩总压力作为其极限承载力明显低估了桩的实际承载能力。可见沉桩施工过程中桩对周围土体的挤土效应在一定程度上对其承载力有显著影响。为了避免或减小沉桩挤土效应，施工时，应根据基础的设计高程，先低后高；根据设计桩长，先长后短；同一高程或同桩长的应自中间向四周对称施打，且应限制压桩速度，同一根桩沉桩时应尽量缩短停顿时间。设置隔离板桩或地下连续墙；开挖地面排土沟，消除沉桩挤土效应。
（２）预应力管桩承载力恢复的速度受桩侧土体固结性能的影响。管桩在沉桩过程中不仅对桩侧土体造成挤压破坏，同时桩周围土体中易引起超空隙水压力，土体中有效应力就会减小，桩侧阻力减小。该场
地属于饱和的软粘土，土体渗透系数较小，孔隙水压力短时间内难以排出，瞬时排水固结效应不显著，体积压缩变形小，桩承载力没有得到很好的恢复。研究
表明，深厚软土中ＰＨＣ开口桩２５天休止期时的单桩竖向极限承载力只占其最终单桩承载力的７０％左右，休止期为１８０天的单桩竖向极限承载力才基本趋于稳定¨１；可见桩周土体的固结特性是影响桩承载力增长速度的重要因素。为保证静载荷试验的可靠性和有效性，满足土体固结对时间的要求，在桩基施工完成后，应有足够的休止期后再进行试验和上部施工，以保证管桩能达到其最终的单桩极限承载力；可在沉桩时设置袋装砂井或塑料排水板，消除部分超孔隙水压
力，有条件的工程可设置孔隙水观测点，以更好地了解管桩承载力的变化规律。
（３）预应力管桩沉桩过程中压桩机压力表值只是管桩承载力的部分体现。依据该工程的岩土资料和压桩时桩顶压力记录，发现压力表值在１３～１５ｍ以后几乎没有大的变化，这主要是由于在施工过程中，桩侧阻力几乎没有恢复，其侧阻力发挥极少，压桩机
压力表反映出来的压力值主要来自于桩端阻力，但管桩属于端承摩擦桩。“，桩身承载力更多依靠侧摩阻力
提供，压力表值只是管桩承载力数值一部分，这与静载荷试验中管桩的工作特性有本质区别。在没有成熟的地区经验之前，由沉桩过程模拟静载荷试验来应用肯定会有较大偏差。
（４）预应力管桩沉桩过程中决定主控制指标是高程还是压桩力，很大程度上取决于桩周土的固结特
性、压桩的密度等条件。在通常情况下，固结速度较慢的饱和软土或压桩密度大的粘土地基，应以标高控制为主；硬土、遇到岩层或压桩密度小的地基应以沉桩压力控制为主。本工程场地土均为中等偏高压缩性饱和土，在沉桩过程中实行压桩力及标高双控原则，且以压桩力为主，标高为辅。这样就会出现施工过程中桩长虽然已经很长，桩的实际承载力（静载荷时得出的承载力）已满足设计要求，但在压桩力不够时，就继续送桩，结果造成不必要的人力、物力的浪费。
・１８４・
路基工程
２００９年第６期（总第１４７期）
压密注浆在宁西铁路涵洞地基加固中的应用
崔齐飞
（西安铁路局科研所
李恒
陕西西安７１００５４）
摘要利用压密注浆技术对湿陷性黄土地区既有铁路涵洞地基进行加固，能有效地控制涵洞不均匀沉降，消除黄土的湿陷性，提高涵洞地基承载力。具有施工对行车干扰小、质量容易保证、工程造价低等特点，值得推广应用。
关键词压密注浆涵洞地基湿陷性黄土不均匀沉降承栽力
Ｏ前言
ｍ、具有Ⅱ级自重湿陷性。涵洞两侧地面高于涵洞基础，积水无法排出，特别是雨季，该涵基本为主要排水通道，导致大量雨水、生活污水汇集，下渗，地基土长期浸泡逐渐软化，承载力大幅降低，涵体逐渐下沉。２．２结构
涵洞为砌体结构，底板面层未进行砂浆抹面处理，积水下渗地基土承载力不足，涵体发生沉降、变形，底板多处开裂，加快了积水下渗，周而复始，病害加剧。
２．３列车载荷作用
由于涵洞地基承载力不足，列车载荷的往复运动，加剧了涵体下沉速度，病害范围不断扩大。３整治方案
黄土的湿陷性与其干密度Ｐ。关系密切，湿陷性随干密度的增大而减弱。大量试验研究证明，对于一般黄土，在Ｐ。＞１５ｋＮ／ｍ３时，湿陷性消失。对于新近堆积的湿陷性黄土，当Ｐ。一１５ｋＮ／ｍ３时仍具明显湿陷性，只有Ｐ。大于１５ｋＮ／ｍ３较多时，湿陷性才消失。因此，可用压密注浆法提高湿陷性黄土的密实度，消除湿陷性，提高承载力。
根据涵洞情况，急需解决的问题是：提高涵洞地基土体的稳定性和承载力，防止涵洞基础继续沉降。经综合考虑，采用压密注浆法对涵洞地基土进行补强处理。同时对涵洞墙体裂缝进行修补，对底板进行砂浆抹面防水处理，在涵洞两侧增设排水渠或积水池，（４）管桩在沉桩时的控制指标，对于中高压缩性土，最好以桩顶高程控制为主；对于低压缩性土，宜以压桩力控制为主，这样工程质量、工期、成本及施工过程均易于控制。参考文献：
［１］建筑桩基技术规范（ＪＧＪ９４－－－－９４）［ｓ］．
压密注浆是用稠浆液通过钻孔挤压土体，在注浆点处形成球状浆体，对周围土体产生挤密效应，使土的密实度增大，从而起到加固土体的作用。钻杆自下而上注浆时形成柱状浆体，注浆压力较大，除对侧面土体产生挤密作用外，还将产生较大的上抬力，从而可减轻建筑物的不均匀沉降及纠偏。其加固效果受土的物理力学性质、地表约束条件、注浆压力和注浆速率等因素影响…。１工程概况
宁西铁路（南京一西安）Ｋ１６＋１５３盖板涵位于陕西省渭南西车站，为砂浆片石砌筑、一孔２．０ｍ人行涵洞，涵长约３８ｒｌｌ、高约２．５ｍ，涵上有四条股道。涵南侧有村庄，北侧为田地。由于盖板涵基础地基土浸水软化，土体承载力不足，涵体不均匀沉降，墙体多处开裂，底板大面积下沉，涵体中部已严重下沉弯曲。线路几何尺寸不稳，几乎每日必须维修线路，列车慢行通过，严重危及行车安全，急需整治。
２下沉原因
２．１积水
涵洞基础上层为１．２ｍ厚浆砌片石，下层用１．８ｍ的灰土换填。涵洞基础下湿陷性黄土厚４．０—６．０
崔齐飞，男，助理工程师。
４
结论
（１）管桩沉桩过程中的挤土效应对桩体承载力有明显削弱作用，应通过控制沉桩速率（顺序）、布桩密度等方法和措施消除（或部分消除）其挤土效应。
（２）管桩承载力恢复的速度受桩侧土体固结性能的影响，可通过设置袋装砂井或迥料排水板等措施消除部分超孔隙水压力，加快管桩承载力恢复速度。（３）管桩沉桩的特点决定了压桩机压力表值只是管桩承载力的部分体现，这与管桩实际工作状态中表现出的摩擦桩特性不符，要正确判断管桩的承载力，必须根据规范要求，进行现场静载荷试验。
［２］建筑基桩检测技术规范（ＪＧＪｌ０６－－２００３）［ｓ］．
［３］王戍平．深厚软土中ＰＨＣ长桩的时效性试验研究［Ｊ］．岩土工程学
报，２００３（３）．
［４】施峰．ＰＨＣ管桩荷载传递的试验研究［Ｊ］．岩土力学，２００４，２６（１）．
［５］王晓军等．大直径预应力管桩施工的质量控制要点［Ｊ］．路基工程，
２００８（３）．
收稿日期：２００８—１０—０７
万方数据