综合楼框架结构模板计算书

大唐北票小塔子风电场新建工程

综合楼框架结构模板设计

计算书

批准：

审核：

编制：

朝阳正达电力建设有限责任公司

综合楼框架结构模板设计计算书 大唐北票小塔子风电场新建工程综合楼为框架结构：

柱截面尺寸350×350mm

梁截面尺寸：250×600mm

板厚度为：120mm

砼强度：C30

设计原则：

主要应保证混凝土的质量，具体要求是：

实用性：1、接缝严密、不漏浆

2、保证构件的形状、尺寸和相互位置的正确性

3、模板的构造简单、支拆方便

安全性：保证在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌

一、 柱模板计算

框架柱截面尺寸为350×350mm ，柱模板采用15mm 厚道桥板制作成整体模板，竖楞采用50×100mm 方木，方木均压刨找平，每200mm 一道。柱箍采用100×100mm 方木（单面刨光），每400mm —600mm 一道。最底一层距地面300mm 。

柱箍是柱模板面板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计称。

计算简图：

1、 柱模板受到新混凝土的侧压力和倾斜混凝土荷载合计取60kN/m2, 演算其强度和刚度。

2、 柱箍所受的均布荷载值N/mm

60×103

Q= ×600×0.85=36N/mm×0.85=30.6N/mm

106

3、柱箍最大弯矩

QL 2

M max = L= 500+(100×2)=650mm

8

M max =30.6×6502/8=1616062.5N.M

4、强度验算

N/A+ Mmax /r∏wnx =600×30.6/875+1616062.5/15.3×103

=20.98+105.63=126.61N/mm2＜f (抗拉强度设计值) 215N/mm2

5、挠度计算

ω=5L14/384EL=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83＜

[ω]=1.5(满足要求)

二、梁模板计算：

直梁的底模与侧模均采用15厚多层板，主龙骨采用100mm ×100mm 单面抛光方木，间距600mm ，次龙骨选用50mm ×100mm 双面抛光方木，间距200mm 。见下图

1、底模验算：

（1）抗弯强度演算

1）荷载

梁底自重

5×0.04×0.45×1.2=0.108

混凝土自重：

24×0.45×0.8×1.2=10.368

钢筋自重：

1.5×0.45×0.8×1.2=0.648

振捣混凝土荷载：2×0.45×1.2=1.08

合计：q 1=12.202

乘以折减系数0.9，则q 1=12.202×0.9=10.98KN/m

2）弯矩承载力验算

底模下的楞木间距为0.2M, 是一个多等跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算，按最不利荷载部位之中结构静力表示得： 弯矩系数：K m =-0.21

剪力系数：Kv=-0.620

挠度系数：Kw=0.967

则M=Km×QL 2=-0.121×10.98×0.22=-0.0531KN/m∕∕∕∕∕∕ =-0.0531×106N/mm

σ=M/W=-0.531×106×6/(450×402)=4.425N/mm2＜fm=13N/mm2

(2)剪力强度验算

V=K ×QL=-0.62×10.98×0.2=1.36KN

剪应力：t=3v/（2bh ）=3×1.36×103/（2×450×40）=0.113N/mm2 ＜fm=1.4N/mm2

（3）. 挠度验算：

荷载不包括振捣混凝土荷载：则91=11.24 92=10.012KN∕M W=KW9L4∕（100EI ）

=0.967×10.012×2004∕（100×9×103×450×403∕12） =0.00717〈［W ］=1∕720=200∕720=0.278〈满足要求〉

2. 侧模验算：

（1）荷载验算：

假设：T=30℃.B=1.2 B2=1.2 B2=1 V=2M ∕h

则：

1）. 侧压力：F 1=0.22YctoB1B 20.5=

=0.22×24×200∕（30+15）×1.2×1×20.5=39.82N∕M F2=Ych=24×0.8=19.2 KN∕M

取两者较小值： 即F 2=19.2 KN∕M 2

2）振捣混凝土时产生的荷载：4 KN∕M 2

乘以分项系数：4×1.4=2.6 KN∕M 2

上两项系数合计：23.04+5.6=28.64 KN∕M

根据立档间距为600mm 的条件，则荷载为：乘以拆减系数， 则Q=17.184×0.9=15.4656 N∕mm

(2).抗弯强度验算：

仍按四等跨计算：共 KM、KV 、KWW 于前述相同设侧模用50mm 厚。

则 M=KMQL2=-0.12×10.98×6002=

=478.29×103 KN∕mm 。

G=M∕W=478.29×103×6∕（600×402）=2.99 N∕mm 〈 〈PM=13 N∕mm 2〈满足要求〉

（3）. 抗剪强度验算：

U=0.620 QL=0.620×10.98×600=4084.56 N=4.85KN

剪应力：τ=30∕（2bh ）=3×4085∕(2×600×40)=0.26N∕mm2.

（4）挠度验算：

取侧压力f=23.04KN∕M 2化为线荷载 23.04×0.6=

=13.82KN∕M

乘以拆减系数：Q=0.9×13.82=12.24KN∕M 。

W=0.967QL4∕（100EI ）=0.967×12.24×6004×12∕ ∕（100×9×103×600×403）=0.533mm

=1∕400=600∕400=1.5mm

（5）. 钢筋支柱验算：

（按1250 mm验算）

S=N∕ФA=33.1∕0.191×4.89=35.44≤215N ∕mm2 〈满足要求〉。

三、 楼板模板计算：

楼板厚度120 mm，模板板面采用15 mm多层板，次龙骨

采用50×100mm 。

E=104∕mm2， I=bh3∕12=50×1003∕12=4.16×104

方木主龙骨采用100×100 mm方木。

1. 荷载计算：

模板及支架自重： 取值 0.3KN∕M 2

混凝土自重： 取值 24 KN∕M 2

钢筋自重： 取值 1.1 KN∕M 2

施工人员及设备荷载：取值 2.5 KN∕M 2

楼板按150mm 厚算.

荷载值F 1=0.3+24×0.12+1.1+2.5=7.5KN

荷载值F 2=（0.3+24×0.12+1.1）×1.2×2.5×1.4×=

=6+3.5=9.5 KN∕M 2

2. 计算次龙骨间距.

新浇的混凝土均匀作用化多层板上，单位宽度的面板可以视

为梁，次龙骨作为梁支点，按三跨连续梁考虑，梁宽取200mm ，

板厚按150 mm算，按抗弯强度验算：

M=I/8Q1L 2 G=M/W≤f m

M= - 弯距设计值（N.WW ）

Q1-作拥化顶板模板上的均布荷载（N/MM）组合。

Q1=F2×0.2=9.5×0.2=1.9 KN∕M

L-次龙骨间距。

G-受弯应力设计值（N/mm2）

W-截面抵抗距=1/6 bh2

f-模板的抗弯强度设计值（N/mm2）按表值取11 N/mm2

G=M/W≤fm

(1/8)q1l2/(1/6)bh2≤11 N/mm

88⨯200⨯152 Q1≤=589.38mm 6⨯1. 9

按模板的钢度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250。 W=0.677×QL 2/100EI≤1/250

作用在模板上的均布荷载（N/mm）

E-模板的弹性模量（N/mm2）

E=1×104 N/mm2

I- 模板的截面惯性矩（mm4）

I=1/12bh2=5.625×104 mm 100⨯5. 625⨯104⨯104L= =639.88 mm 0. 677⨯2. 38⨯150

取抗弯承载力，刚度要求的小值589.38 mm，施工次龙骨距 取200 mm

3. 抗压强度及稳定性计算.

用Ф48×3.5管架，间距最大1200 mm，上设U 托，最下一

层地杆距地300 mm ，中间水平拉杆间距大于1200 mm ，支撑杆有效面积A=489 mm2（内尺=41 mm）

（1）. 抗压强度验算：

N=8.06×2.12×1.2=11.6KN

［N ］=Af=489×215=105KN>11.61满足

（2）. 稳定验算（按中心点最大偏心25 mm计算） I×=π(D4-d4)/64=π(484-414)/64=

=1.22×105mm4

I×(Ix/A)1/2=(1.22×105/489)1/2=15.79mm I×1800/πx=1800/15.79=114.

查Q235 b类截面轴压稳定系数Фx=0.453,欧拉临界应力： Nex=π2EA/λ3=π2×2.06×105×489/1142=

=76.4KN.

初始偏心弯矩 Mx=Ne=16×103×25=

=4×104 Nmm.

截面塑性发展系数Yx=1.0

受压最大纤维毛截面抵抗距。

WIx=Ix/(D/2)=1.22×105/(48/2)=

=5083.3mm3

N/ФxA+BmxMx/［1-0.8N ］/Nex=

=175.9MpQ

表A.14 验收申请表

单位各一份。

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计算书

批准：

审核：

编制：

朝阳正达电力建设有限责任公司

综合楼框架结构模板设计计算书 大唐北票小塔子风电场新建工程综合楼为框架结构：

柱截面尺寸350×350mm

梁截面尺寸：250×600mm

板厚度为：120mm

砼强度：C30

设计原则：

主要应保证混凝土的质量，具体要求是：

实用性：1、接缝严密、不漏浆

2、保证构件的形状、尺寸和相互位置的正确性

3、模板的构造简单、支拆方便

安全性：保证在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌

一、 柱模板计算

框架柱截面尺寸为350×350mm ，柱模板采用15mm 厚道桥板制作成整体模板，竖楞采用50×100mm 方木，方木均压刨找平，每200mm 一道。柱箍采用100×100mm 方木（单面刨光），每400mm —600mm 一道。最底一层距地面300mm 。

柱箍是柱模板面板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计称。

计算简图：

1、 柱模板受到新混凝土的侧压力和倾斜混凝土荷载合计取60kN/m2, 演算其强度和刚度。

2、 柱箍所受的均布荷载值N/mm

60×103

Q= ×600×0.85=36N/mm×0.85=30.6N/mm

106

3、柱箍最大弯矩

QL 2

M max = L= 500+(100×2)=650mm

8

M max =30.6×6502/8=1616062.5N.M

4、强度验算

N/A+ Mmax /r∏wnx =600×30.6/875+1616062.5/15.3×103

=20.98+105.63=126.61N/mm2＜f (抗拉强度设计值) 215N/mm2

5、挠度计算

ω=5L14/384EL=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83＜

[ω]=1.5(满足要求)

二、梁模板计算：

直梁的底模与侧模均采用15厚多层板，主龙骨采用100mm ×100mm 单面抛光方木，间距600mm ，次龙骨选用50mm ×100mm 双面抛光方木，间距200mm 。见下图

1、底模验算：

（1）抗弯强度演算

1）荷载

梁底自重

5×0.04×0.45×1.2=0.108

混凝土自重：

24×0.45×0.8×1.2=10.368

钢筋自重：

1.5×0.45×0.8×1.2=0.648

振捣混凝土荷载：2×0.45×1.2=1.08

合计：q 1=12.202

乘以折减系数0.9，则q 1=12.202×0.9=10.98KN/m

2）弯矩承载力验算

底模下的楞木间距为0.2M, 是一个多等跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算，按最不利荷载部位之中结构静力表示得： 弯矩系数：K m =-0.21

剪力系数：Kv=-0.620

挠度系数：Kw=0.967

则M=Km×QL 2=-0.121×10.98×0.22=-0.0531KN/m∕∕∕∕∕∕ =-0.0531×106N/mm

σ=M/W=-0.531×106×6/(450×402)=4.425N/mm2＜fm=13N/mm2

(2)剪力强度验算

V=K ×QL=-0.62×10.98×0.2=1.36KN

剪应力：t=3v/（2bh ）=3×1.36×103/（2×450×40）=0.113N/mm2 ＜fm=1.4N/mm2

（3）. 挠度验算：

荷载不包括振捣混凝土荷载：则91=11.24 92=10.012KN∕M W=KW9L4∕（100EI ）

=0.967×10.012×2004∕（100×9×103×450×403∕12） =0.00717〈［W ］=1∕720=200∕720=0.278〈满足要求〉

2. 侧模验算：

（1）荷载验算：

假设：T=30℃.B=1.2 B2=1.2 B2=1 V=2M ∕h

则：

1）. 侧压力：F 1=0.22YctoB1B 20.5=

=0.22×24×200∕（30+15）×1.2×1×20.5=39.82N∕M F2=Ych=24×0.8=19.2 KN∕M

取两者较小值： 即F 2=19.2 KN∕M 2

2）振捣混凝土时产生的荷载：4 KN∕M 2

乘以分项系数：4×1.4=2.6 KN∕M 2

上两项系数合计：23.04+5.6=28.64 KN∕M

根据立档间距为600mm 的条件，则荷载为：乘以拆减系数， 则Q=17.184×0.9=15.4656 N∕mm

(2).抗弯强度验算：

仍按四等跨计算：共 KM、KV 、KWW 于前述相同设侧模用50mm 厚。

则 M=KMQL2=-0.12×10.98×6002=

=478.29×103 KN∕mm 。

G=M∕W=478.29×103×6∕（600×402）=2.99 N∕mm 〈 〈PM=13 N∕mm 2〈满足要求〉

（3）. 抗剪强度验算：

U=0.620 QL=0.620×10.98×600=4084.56 N=4.85KN

剪应力：τ=30∕（2bh ）=3×4085∕(2×600×40)=0.26N∕mm2.

（4）挠度验算：

取侧压力f=23.04KN∕M 2化为线荷载 23.04×0.6=

=13.82KN∕M

乘以拆减系数：Q=0.9×13.82=12.24KN∕M 。

W=0.967QL4∕（100EI ）=0.967×12.24×6004×12∕ ∕（100×9×103×600×403）=0.533mm

=1∕400=600∕400=1.5mm

（5）. 钢筋支柱验算：

（按1250 mm验算）

S=N∕ФA=33.1∕0.191×4.89=35.44≤215N ∕mm2 〈满足要求〉。

三、 楼板模板计算：

楼板厚度120 mm，模板板面采用15 mm多层板，次龙骨

采用50×100mm 。

E=104∕mm2， I=bh3∕12=50×1003∕12=4.16×104

方木主龙骨采用100×100 mm方木。

1. 荷载计算：

模板及支架自重： 取值 0.3KN∕M 2

混凝土自重： 取值 24 KN∕M 2

钢筋自重： 取值 1.1 KN∕M 2

施工人员及设备荷载：取值 2.5 KN∕M 2

楼板按150mm 厚算.

荷载值F 1=0.3+24×0.12+1.1+2.5=7.5KN

荷载值F 2=（0.3+24×0.12+1.1）×1.2×2.5×1.4×=

=6+3.5=9.5 KN∕M 2

2. 计算次龙骨间距.

新浇的混凝土均匀作用化多层板上，单位宽度的面板可以视

为梁，次龙骨作为梁支点，按三跨连续梁考虑，梁宽取200mm ，

板厚按150 mm算，按抗弯强度验算：

M=I/8Q1L 2 G=M/W≤f m

M= - 弯距设计值（N.WW ）

Q1-作拥化顶板模板上的均布荷载（N/MM）组合。

Q1=F2×0.2=9.5×0.2=1.9 KN∕M

L-次龙骨间距。

G-受弯应力设计值（N/mm2）

W-截面抵抗距=1/6 bh2

f-模板的抗弯强度设计值（N/mm2）按表值取11 N/mm2

G=M/W≤fm

(1/8)q1l2/(1/6)bh2≤11 N/mm

88⨯200⨯152 Q1≤=589.38mm 6⨯1. 9

按模板的钢度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250。 W=0.677×QL 2/100EI≤1/250

作用在模板上的均布荷载（N/mm）

E-模板的弹性模量（N/mm2）

E=1×104 N/mm2

I- 模板的截面惯性矩（mm4）

I=1/12bh2=5.625×104 mm 100⨯5. 625⨯104⨯104L= =639.88 mm 0. 677⨯2. 38⨯150

取抗弯承载力，刚度要求的小值589.38 mm，施工次龙骨距 取200 mm

3. 抗压强度及稳定性计算.

用Ф48×3.5管架，间距最大1200 mm，上设U 托，最下一

层地杆距地300 mm ，中间水平拉杆间距大于1200 mm ，支撑杆有效面积A=489 mm2（内尺=41 mm）

（1）. 抗压强度验算：

N=8.06×2.12×1.2=11.6KN

［N ］=Af=489×215=105KN>11.61满足

（2）. 稳定验算（按中心点最大偏心25 mm计算） I×=π(D4-d4)/64=π(484-414)/64=

=1.22×105mm4

I×(Ix/A)1/2=(1.22×105/489)1/2=15.79mm I×1800/πx=1800/15.79=114.

查Q235 b类截面轴压稳定系数Фx=0.453,欧拉临界应力： Nex=π2EA/λ3=π2×2.06×105×489/1142=

=76.4KN.

初始偏心弯矩 Mx=Ne=16×103×25=

=4×104 Nmm.

截面塑性发展系数Yx=1.0

受压最大纤维毛截面抵抗距。

WIx=Ix/(D/2)=1.22×105/(48/2)=

=5083.3mm3

N/ФxA+BmxMx/［1-0.8N ］/Nex=

=175.9MpQ

表A.14 验收申请表

单位各一份。