第八章 其他结构形式的挡土墙
第一节 竖向预应力锚杆档土墙
一、概述
竖向预应力锚杆挡土墙是由圬工砌体和竖向预应力锚杆构成，如图8—1所示。砌体一般是由浆砌片(块)石或素混凝土筑成，竖向预应力锚杆竖向设置，它的一端锚固在岩质地基中，另一端砌筑于墙身内，并设锚具与圬工砌体联系，最后对锚杆进行张拉。竖向预应力锚杆挡土墙就是利用锚杆的弹性回缩对墙身施加竖向预应力，以提高挡土墙的稳定性，从而代替部分挡土墙圬工的重力，减少挡土墙圬工断面，达到节省圬工、降低造价的目的。
竖向预应力锚杆挡土墙一般适用于岩质地基(即要求地基承载力高)及墙身所受侧压力(如滑坡推力)较大的情况。此种挡土墙我国铁路部门于1钌5年首先应用于成昆铁路狮子山滑坡病害整治工程中，以后在其他滑坡治理工程中陆续使用。
二、锚杆设计
灌浆预应力锚杆是利用锚孔中灌注的水泥砂浆锚固在挡土墙基底稳定岩层的钻孔中，锚杆受拉后由锚杆周边的砂浆握裹力将拉应力通过砂浆传递到岩层中。它由锚固段、张拉自由段及垫板锚具等三部分组成，如图8—1所示。
锚固段是指在挡土墙基底以下锚固在稳定地基中的一段锚杆，它是利用水泥砂浆对锚杆的握裹力、砂浆与孔壁岩层间的粘结
锚杆设计包括锚杆材料的选定和截面尺寸的确定，锚杆间距及锚杆锚固深度的确定等。
锚杆宜用经过双控冷拉处理后的单根粗钢筋制作，双控冷拉处理的目的在于提高钢筋的极限强度，一般采用螺纹钢筋。其截面应根据受力大小而定，锚杆直径尚需增加2mm作为防锈的安全储备，目前常用φ(18-32)mm。锚孔直径一般比锚杆直径大15-30mm，约为50—lOOmm，视岩石的风化程度、水泥砂浆与岩石的粘结强度
等综合选定。
锚杆的间距应根据锚杆的抗拔力、墙身圬工数量等因素确定。在纵向尽可能均匀布置，以不引起锚孔周围地层应力的重叠和过分集中为原则，其纵向间距一般不宜小于1．Om，并以大于20倍的锚孔直径为宜。为增加抗倾覆能力，锚杆在横向宜靠近墙背，但应使墙身能承受垫块压力而不致破坏。一般距墙背0．5m，要求墙背砌筑整齐、坐浆密实。
锚杆时，在较完整的硬质岩层中，砂浆强度大于C30时，其锚杆；效锚固深度约为2m即可。对于埋置于软质或严重风化岩层中的锚杆，则宜根据现场拉拔试验确定，如狮子山工点(地基为页岩)根据拉拔试验，采用16Mn钢φl22钢筋的锚杆，有效锚固深度约为
3.5-4.0m。
竖向预应力锚杆挡土墙的锚头一般采用螺母锚固(详见第六章
第四节)。根据锚杆自由段长度与挡土墙高度的关系，锚头分为埋人式及出露式两种(如图8-3所示)。低墙或处于试验阶段时宜用出露式；墙身较高或有可靠的预应力损失实测资料时，可选用埋入式。埋入式锚头埋设位置应综合考虑锚杆自由段的长度(预应力损失)和墙身截面强度等因素决定。
(3)结构轻巧，柔性大，有非常好的抗震性能和延性；
(4)施工不需单独占用场地；
(5)材料用量和工程量少，工程造价低；
(6)施工速度快，基本不占用施工工期。
虽然土钉技术具有许多优点，但也有缺点和局限性：
(1)变形稍微大于预应力锚杆的变形；
(2)在软土、松散砂土中施工难度较大；
(3)土钉在软土中的抗拔力低，需设置得很长很密或事先对土体进行加固，变形量较大，造价较高。
土钉墙可用于边坡的稳定，特别适合于有一定粘性的砂土和硬粘土。作为土体开挖的临时支护和永久性挡土结构，高度一般不大于15ms也可用于挡土结构的维修、改建与加固。
二、土钉墙与锚杆挡土墙、加筋土挡土墙的异同
土钉是一种原位加筋技术，即在土中敷设拉筋而使土体的力学性能得以改善的土工加固方法，它与锚杆、加筋土在形式上有一定的类似，但也有着本质的差异。
1．土钉墙与锚杆挡土墙的异同
土钉可视为小尺寸的被动式锚杆，两者的差异主要表现在以下几个方面：
(1)土钉墙是由上而下边开挖边分段施工的，而锚杆挡土墙是自下而上整体施工的。
(2)锚杆挡土墙应设法防止产生变位；而土钉一般要求土体产生小量位移，从而使土钉与土体之间的摩阻力得以充分发展。
(3)锚杆只是在锚固段内受力，而自由段只起传力作用；土钉则是全长范围内受力。
(4)锚杆的密度小，每个杆件都是重要的受力部件；而土钉密度大，靠土钉的相互作用形成复合整体，因而即使个别土钉失效，对整个结构物影响也不大。
(5)锚杆挡土墙将库伦破裂面前的主动区作为荷载，通过锚杆
传至破裂面后的稳定区内；土钉墙是在土钉的作用下把潜在破裂面前的主动区的复合土体视为具有自撑能力的稳定土体。
(6)锚杆可承受的荷载较大，为防止墙面冲切破坏，其端部的构造较复杂；土钉一般不需要很大的承载力，单根土钉受荷较小，护面板结构较简单，利用喷射混凝土及小尺寸垫板即可满足要求。
(7)锚杆长度一般较长，需用大型机械进行施工；土钉长度一般较短，直径较小，相对而言施工规模较小，所需机具也比较灵便。
由上述可以看出，如果仅加固挖方边坡，则土钉墙是合适的；如果墙后土体和深部土体稳定性有问题时，则用锚杆挡墙比较合适。
2．土钉墙与加筋土挡土墙的异同
土钉墙与加筋土墙均是通过土体的微小变形使拉筋受力而工作；通过土体与拉筋之间的粘粘、摩擦作用提供抗拔力，从而使加筋区的土体稳定，并承受其后的侧向土压力，起重力式挡土墙的作用。两者的主要差异有：
(1)施工顺序不同，加筋土墙自下而上依次安装墙面板、铺设拉筋、回填压实逐层施工，而土钉墙则是随着边坡的开挖自上而下分级施工。
(2)土钉用于原状土中的挖方工程，所以对土体的性质无法选择，也不能控制；而加筋土用于填方工程中，在一般情况下，对填土的类型是可以选择的，对填土的工程性质也是可以控制的。
(3)加筋多用土工合成材料，直接同土接触而起作用；而土钉多用金属杆件，通过砂浆同土接触而起作用(有时采用直接打人钢筋或角钢到土中而起作用)。
(4)设置形式不同，土钉垂直于潜在破裂面时将会较充分地发挥其抗剪强度，因而应尽可能地垂直于潜在破裂面设置；而加筋条一般水平设置。
总之，土钉墙是由设置于天然边坡或开挖形成的边坡中的加筋杆件及护面板形成的挡土体系，用以改良原位土体的性能，并与原
位土体共同工作形成一重力挡土墙式的轻型支挡结构，从而提高整个边坡的稳定性。
三、土钉墙的基本原理
土体的抗剪强度较低，抗拉强度几乎可以忽略。虽然土体具有一定的结构整体性，但是自然土坡只能在较小的高度(即临界高度)内直立，当边坡高度超过临界值或者在超载及其他因素(如含水量的变化)作用下将发生突发性整体破坏。为此常采用挡土结构承受其后的侧向土压力，限制其变形发展，防止土体整体稳定性破坏，这种措施属于常规的被动制约机制。土钉墙则是由在土体内设置一定长度和密度的土钉构成的，土钉与土共同作用，弥补土体自身强度的不足，为主动制约机制的支挡结构。因此以增强土体自身稳定性的主动制约机制为基础的复合土体，不仅有效地提高了土体整体刚度，又弥补了土体抗拉、抗剪强度低的弱点。通过相互作用，土体自身结构强度的潜力得到了充分发挥，改变了边坡变形和破坏形态，显著提高了整体稳定性。
直立土钉墙比素土边坡的承载力高(试验表明可提高一倍以上)，更为重要的是，土钉墙在荷载作用下不会发生素土边坡那样突发的整体性滑裂和塌落(如图8-5所示)。它不仅延迟了塑性变形发展阶段，而且具有明显的渐进性变形和开裂破坏，在丧失承受更大荷载的能力时，仍可维持较长时间不会发生整体性塌滑。
土钉墙的这些性状是通过土钉与土体相互作用实现的，这种作用一方面体现在钉一土界面间阻力的发挥程度；另一方面，由于土钉与土体的刚度比相差悬殊，所以在土钉墙进入塑性变形阶段后，土钉自身作用逐渐增强，从而改善了复合土体塑性变形和破坏性状。土钉在复合土体内的作用可概括为四个方面：(1)箍束骨架作用；(2)分担作用；(3)应力传递与扩散作用；(4)坡面变形的约束作用。
四、土钉墙的构造
土钉墙一般用于高度在15m以下的边坡开挖工程，常用高度 为6-12m，斜面坡度一般为70a—90~。土钉墙采取自上而下分层修建的方式，分层开挖的最大高度取决于土体可以直立而不破坏的能力，砂性土为0．5-2．Om，粘性土可以适当增大一些。分层开挖高度一般与土钉竖向间距相同，常用1．5m。分层开挖的纵向长度，取决于土体维持不变形的最长时间和施工流程的相互衔接，多为10m左右。
(一)土钉
1．土钉类型
(1)钻孔注浆钉。这是最常用的一种类型，它是通过钻孔、置入钢筋、注浆、补浆来设置的。整个土钉体是由钢筋和外裹的水泥 砂浆(有时用细石混凝土和水泥净浆，特殊情况下也可使用树脂等 材料)组成。用作土钉的钢筋直径一般为25-35mm，钻孔直径为75～150mm。土钉钢筋与喷射混凝土护面板应连接牢固。
(2)击入钉。把作为土钉的角钢、圆钢(常为螺纹钢筋)或钢管用振动冲击钻或液压锤直接击人土中，不需注浆，土钉长度一般不超过6m。
(3)注浆击入钉。用端部密封、周面带孔的钢管作为土钉，击 入后从管内注浆并透过壁孔将浆体渗透到周围土体。
(4)高压喷射注浆击入钉。利用高频(约70Hz)冲击锤将具有中孔的土钉击入土中，同时以一定的压力(20MPa)将水泥浆从土
土工织物也可作为护面，即先把土工织物覆盖在边坡上，然后设置土钉。当拧紧土钉端部的螺母时将土工织物拉向坡面形成拉膜，同时使坡面受到压力作用。
五、内部稳定性分析
根据土力学中边坡稳定分析的基本概念，边坡分为主动区和被动区，土钉的作用是将主动区产生的拉力传递到被动区，增加滑动面上的压应力，提高土的抗剪强度，达到抵抗主动区滑动、稳定边坡的目的。因此，土钉墙内部稳定分析时应计入土钉的作用。 许多国家对内部稳定性分析进行了大量的试验研究，提出了相应的分析计算方法，这些分析方法有不同的稳定性安全系数定义，不同的破裂面形状假定，不同的钉一土相互作用类型和土钉力分布假定。根据稳定性分析的基本原理可分为极限平衡法和有限元法，但大多采用极限平衡原理。国外土钉墙内部稳定性分析的方法有：法国方法、德国方法、戴维斯(Davis)方法、修正戴维斯方法、运动学方法以及美国陆军工兵部队方法等。
下面仅介绍两种国内方法，即0．3H折线破裂面法和圆弧破 面条分法。
(一)0．3H折线破裂面法
以土钉墙原位破裂面实测结果为基础，如图8-7a)所示，将破 裂面简化为如图8-7b)所示的0．3H折线破裂面[与加筋土挡土墙应力分析法采用的图5-22a)所示的简化破裂面相似)。
1．土压力计算
在土钉墙中，护面板起着阻止土体侧向位移、承受潜在破裂面主动区产生的土压力并将其传递至土钉的作用，是保证土钉墙内部稳定的重要组成部分。由于它采用的是与普通挡土墙不同的施工程序，因而作用于护面板上的土压力分布也与普通重力式挡土墙不同。实测结果如图8-8曲线①所示，综合分析后，将作用于土钉墙护面板上的土压力简化为图8-8曲线③所示的分布形式，即：
第j层单根土钉的有效锚固力Sj按式(8-23)或式(8-24)计
算，由于采用了圆弧破裂面假定，其有效锚固长度l为圆弧破裂 面后稳定区内的土钉长度。通过与国外方法比较和工程实例验算， 稳定系数的取值范围为1.2-1．5。
最不利破裂面通过坡脚，并由计算确定。由于事先没有给定滑 动面圆心的搜索范围，计算工作量很大，所以该方法宜采用计算机 程序计算。为提高计算速度，可用优化方法搜索最不利破裂面。
六、外部稳定性分析
土钉墙内部稳定性得到保证的条件下，它的作用类似于重力 式挡土墙。其破坏形式有：滑移[如图8-11a)所示]、倾覆[如图 8-11b)所示L由于土钉墙复合体没有改变地基土性质，对受力状 态影响也不大，故一般不会发生地基承载力不足和不均匀沉降引 起的破坏。
外部稳定性分析图式如图8-12所示，其中ABCD土钉墙复合 体，即以各层土钉的尾部端点连线DC为假想墙背，墙顶宽度^为 土钉长度的水平距离，并以通过坡脚的水平面BC为基底(即水平
基底)。土钉墙墙后主动土压力根据破裂面平面假设，按库伦理论 计算。因此，外部稳定性验算的目的就是应保证在墙后土压力的作 用下，土钉墙整体的抗滑稳定性和抗倾覆稳定性。抗滑和抗倾覆稳 定性验算方法与重力式挡土墙相同。
第三节 桩板式挡土墙
一、概 述
桩板式挡土墙系钢筋混凝土结构，由桩及桩间的挡土板两部 分组成(如图8-13所示)，利用桩深埋部分的锚固段的锚固作用和 被动土抗力，维护挡土墙的稳定。桩板式挡土墙适宜于土压力大，墙高超过一般挡土墙限制的情况，地基强度的不足可由桩的埋深
得到补偿。桩板式挡土墙可作为路堑、路肩和路堤挡土墙使用，也 可用于处治中小型滑坡，多用于岩石地基，基岩的饱水无侧限抗压 强度须大于10MPa。
由于土的弹性抗力较小，设置桩板式挡土墙后，桩顶处可能产 生较大的水平位移或转动，因而一般不宜用于土质地基。若需用于 土质地基，一般应在桩的上部(一般可在桩顶下O．29"处)设置锚 杆，以减小桩的位移和转动，提高挡土墙的稳定性。
桩板式挡土墙作路堑墙时，可先设置桩，然后开挖路基，挡土 板可以自上而下安装，这样既保证了施工安全，又减少了开挖工程 量。
二、土压力计算
墙后土压力(包括车辆荷载所引起的侧向压力)的计算与重力式挡土墙的土压力计算方法相同，即以挡土板后的竖直墙背为计算墙背，按库伦主动土压力理论计算。在滑坡地段，则应按滑坡推力进行计算。
桩和板的计算仅考虑墙背主动土压力的水平分力，主动土压 力的竖向分力及墙前被动土压力一般忽略不计。
挡土板钢筋保护层厚度a，外露面a=30mm，内侧a=50mm。 墙身不必专门设置泄水孔，可利用每块板上预留的吊装孔和拼装缝隙作为泄水孔，但应视墙后填土设置排水垫层、墙背排水层及反滤层。墙身也不专门设伸缩沉降缝，但同一桩上两相邻跨的挡土板的搭接处净间距不得小于30mm，并按伸缩缝处理。
挡土板的安装应在桩侧地面整平夯实后进行，当地面纵坡较 陡时，可设浆砌片石垫块作挡土板的基础。
挡土板可视为支承在桩上的简支板进行内力计算，并按受弯 构件设计。挡土板上的作用荷载，取板所在位置的墙后土压力的大 值，按均布荷载考虑，计算跨径为相邻桩的净距再加1倍的板厚， 具体设计计算详见第六章锚杆挡土墙挡土板设计。
桩与板间搭接部位的接触面还应进行抗压强度的验算。
第八章 其他结构形式的挡土墙
第一节 竖向预应力锚杆档土墙
一、概述
竖向预应力锚杆挡土墙是由圬工砌体和竖向预应力锚杆构成，如图8—1所示。砌体一般是由浆砌片(块)石或素混凝土筑成，竖向预应力锚杆竖向设置，它的一端锚固在岩质地基中，另一端砌筑于墙身内，并设锚具与圬工砌体联系，最后对锚杆进行张拉。竖向预应力锚杆挡土墙就是利用锚杆的弹性回缩对墙身施加竖向预应力，以提高挡土墙的稳定性，从而代替部分挡土墙圬工的重力，减少挡土墙圬工断面，达到节省圬工、降低造价的目的。
竖向预应力锚杆挡土墙一般适用于岩质地基(即要求地基承载力高)及墙身所受侧压力(如滑坡推力)较大的情况。此种挡土墙我国铁路部门于1钌5年首先应用于成昆铁路狮子山滑坡病害整治工程中，以后在其他滑坡治理工程中陆续使用。
二、锚杆设计
灌浆预应力锚杆是利用锚孔中灌注的水泥砂浆锚固在挡土墙基底稳定岩层的钻孔中，锚杆受拉后由锚杆周边的砂浆握裹力将拉应力通过砂浆传递到岩层中。它由锚固段、张拉自由段及垫板锚具等三部分组成，如图8—1所示。
锚固段是指在挡土墙基底以下锚固在稳定地基中的一段锚杆，它是利用水泥砂浆对锚杆的握裹力、砂浆与孔壁岩层间的粘结
锚杆设计包括锚杆材料的选定和截面尺寸的确定，锚杆间距及锚杆锚固深度的确定等。
锚杆宜用经过双控冷拉处理后的单根粗钢筋制作，双控冷拉处理的目的在于提高钢筋的极限强度，一般采用螺纹钢筋。其截面应根据受力大小而定，锚杆直径尚需增加2mm作为防锈的安全储备，目前常用φ(18-32)mm。锚孔直径一般比锚杆直径大15-30mm，约为50—lOOmm，视岩石的风化程度、水泥砂浆与岩石的粘结强度
等综合选定。
锚杆的间距应根据锚杆的抗拔力、墙身圬工数量等因素确定。在纵向尽可能均匀布置，以不引起锚孔周围地层应力的重叠和过分集中为原则，其纵向间距一般不宜小于1．Om，并以大于20倍的锚孔直径为宜。为增加抗倾覆能力，锚杆在横向宜靠近墙背，但应使墙身能承受垫块压力而不致破坏。一般距墙背0．5m，要求墙背砌筑整齐、坐浆密实。
锚杆时，在较完整的硬质岩层中，砂浆强度大于C30时，其锚杆；效锚固深度约为2m即可。对于埋置于软质或严重风化岩层中的锚杆，则宜根据现场拉拔试验确定，如狮子山工点(地基为页岩)根据拉拔试验，采用16Mn钢φl22钢筋的锚杆，有效锚固深度约为
3.5-4.0m。
竖向预应力锚杆挡土墙的锚头一般采用螺母锚固(详见第六章
第四节)。根据锚杆自由段长度与挡土墙高度的关系，锚头分为埋人式及出露式两种(如图8-3所示)。低墙或处于试验阶段时宜用出露式；墙身较高或有可靠的预应力损失实测资料时，可选用埋入式。埋入式锚头埋设位置应综合考虑锚杆自由段的长度(预应力损失)和墙身截面强度等因素决定。
(3)结构轻巧，柔性大，有非常好的抗震性能和延性；
(4)施工不需单独占用场地；
(5)材料用量和工程量少，工程造价低；
(6)施工速度快，基本不占用施工工期。
虽然土钉技术具有许多优点，但也有缺点和局限性：
(1)变形稍微大于预应力锚杆的变形；
(2)在软土、松散砂土中施工难度较大；
(3)土钉在软土中的抗拔力低，需设置得很长很密或事先对土体进行加固，变形量较大，造价较高。
土钉墙可用于边坡的稳定，特别适合于有一定粘性的砂土和硬粘土。作为土体开挖的临时支护和永久性挡土结构，高度一般不大于15ms也可用于挡土结构的维修、改建与加固。
二、土钉墙与锚杆挡土墙、加筋土挡土墙的异同
土钉是一种原位加筋技术，即在土中敷设拉筋而使土体的力学性能得以改善的土工加固方法，它与锚杆、加筋土在形式上有一定的类似，但也有着本质的差异。
1．土钉墙与锚杆挡土墙的异同
土钉可视为小尺寸的被动式锚杆，两者的差异主要表现在以下几个方面：
(1)土钉墙是由上而下边开挖边分段施工的，而锚杆挡土墙是自下而上整体施工的。
(2)锚杆挡土墙应设法防止产生变位；而土钉一般要求土体产生小量位移，从而使土钉与土体之间的摩阻力得以充分发展。
(3)锚杆只是在锚固段内受力，而自由段只起传力作用；土钉则是全长范围内受力。
(4)锚杆的密度小，每个杆件都是重要的受力部件；而土钉密度大，靠土钉的相互作用形成复合整体，因而即使个别土钉失效，对整个结构物影响也不大。
(5)锚杆挡土墙将库伦破裂面前的主动区作为荷载，通过锚杆
传至破裂面后的稳定区内；土钉墙是在土钉的作用下把潜在破裂面前的主动区的复合土体视为具有自撑能力的稳定土体。
(6)锚杆可承受的荷载较大，为防止墙面冲切破坏，其端部的构造较复杂；土钉一般不需要很大的承载力，单根土钉受荷较小，护面板结构较简单，利用喷射混凝土及小尺寸垫板即可满足要求。
(7)锚杆长度一般较长，需用大型机械进行施工；土钉长度一般较短，直径较小，相对而言施工规模较小，所需机具也比较灵便。
由上述可以看出，如果仅加固挖方边坡，则土钉墙是合适的；如果墙后土体和深部土体稳定性有问题时，则用锚杆挡墙比较合适。
2．土钉墙与加筋土挡土墙的异同
土钉墙与加筋土墙均是通过土体的微小变形使拉筋受力而工作；通过土体与拉筋之间的粘粘、摩擦作用提供抗拔力，从而使加筋区的土体稳定，并承受其后的侧向土压力，起重力式挡土墙的作用。两者的主要差异有：
(1)施工顺序不同，加筋土墙自下而上依次安装墙面板、铺设拉筋、回填压实逐层施工，而土钉墙则是随着边坡的开挖自上而下分级施工。
(2)土钉用于原状土中的挖方工程，所以对土体的性质无法选择，也不能控制；而加筋土用于填方工程中，在一般情况下，对填土的类型是可以选择的，对填土的工程性质也是可以控制的。
(3)加筋多用土工合成材料，直接同土接触而起作用；而土钉多用金属杆件，通过砂浆同土接触而起作用(有时采用直接打人钢筋或角钢到土中而起作用)。
(4)设置形式不同，土钉垂直于潜在破裂面时将会较充分地发挥其抗剪强度，因而应尽可能地垂直于潜在破裂面设置；而加筋条一般水平设置。
总之，土钉墙是由设置于天然边坡或开挖形成的边坡中的加筋杆件及护面板形成的挡土体系，用以改良原位土体的性能，并与原
位土体共同工作形成一重力挡土墙式的轻型支挡结构，从而提高整个边坡的稳定性。
三、土钉墙的基本原理
土体的抗剪强度较低，抗拉强度几乎可以忽略。虽然土体具有一定的结构整体性，但是自然土坡只能在较小的高度(即临界高度)内直立，当边坡高度超过临界值或者在超载及其他因素(如含水量的变化)作用下将发生突发性整体破坏。为此常采用挡土结构承受其后的侧向土压力，限制其变形发展，防止土体整体稳定性破坏，这种措施属于常规的被动制约机制。土钉墙则是由在土体内设置一定长度和密度的土钉构成的，土钉与土共同作用，弥补土体自身强度的不足，为主动制约机制的支挡结构。因此以增强土体自身稳定性的主动制约机制为基础的复合土体，不仅有效地提高了土体整体刚度，又弥补了土体抗拉、抗剪强度低的弱点。通过相互作用，土体自身结构强度的潜力得到了充分发挥，改变了边坡变形和破坏形态，显著提高了整体稳定性。
直立土钉墙比素土边坡的承载力高(试验表明可提高一倍以上)，更为重要的是，土钉墙在荷载作用下不会发生素土边坡那样突发的整体性滑裂和塌落(如图8-5所示)。它不仅延迟了塑性变形发展阶段，而且具有明显的渐进性变形和开裂破坏，在丧失承受更大荷载的能力时，仍可维持较长时间不会发生整体性塌滑。
土钉墙的这些性状是通过土钉与土体相互作用实现的，这种作用一方面体现在钉一土界面间阻力的发挥程度；另一方面，由于土钉与土体的刚度比相差悬殊，所以在土钉墙进入塑性变形阶段后，土钉自身作用逐渐增强，从而改善了复合土体塑性变形和破坏性状。土钉在复合土体内的作用可概括为四个方面：(1)箍束骨架作用；(2)分担作用；(3)应力传递与扩散作用；(4)坡面变形的约束作用。
四、土钉墙的构造
土钉墙一般用于高度在15m以下的边坡开挖工程，常用高度 为6-12m，斜面坡度一般为70a—90~。土钉墙采取自上而下分层修建的方式，分层开挖的最大高度取决于土体可以直立而不破坏的能力，砂性土为0．5-2．Om，粘性土可以适当增大一些。分层开挖高度一般与土钉竖向间距相同，常用1．5m。分层开挖的纵向长度，取决于土体维持不变形的最长时间和施工流程的相互衔接，多为10m左右。
(一)土钉
1．土钉类型
(1)钻孔注浆钉。这是最常用的一种类型，它是通过钻孔、置入钢筋、注浆、补浆来设置的。整个土钉体是由钢筋和外裹的水泥 砂浆(有时用细石混凝土和水泥净浆，特殊情况下也可使用树脂等 材料)组成。用作土钉的钢筋直径一般为25-35mm，钻孔直径为75～150mm。土钉钢筋与喷射混凝土护面板应连接牢固。
(2)击入钉。把作为土钉的角钢、圆钢(常为螺纹钢筋)或钢管用振动冲击钻或液压锤直接击人土中，不需注浆，土钉长度一般不超过6m。
(3)注浆击入钉。用端部密封、周面带孔的钢管作为土钉，击 入后从管内注浆并透过壁孔将浆体渗透到周围土体。
(4)高压喷射注浆击入钉。利用高频(约70Hz)冲击锤将具有中孔的土钉击入土中，同时以一定的压力(20MPa)将水泥浆从土
土工织物也可作为护面，即先把土工织物覆盖在边坡上，然后设置土钉。当拧紧土钉端部的螺母时将土工织物拉向坡面形成拉膜，同时使坡面受到压力作用。
五、内部稳定性分析
根据土力学中边坡稳定分析的基本概念，边坡分为主动区和被动区，土钉的作用是将主动区产生的拉力传递到被动区，增加滑动面上的压应力，提高土的抗剪强度，达到抵抗主动区滑动、稳定边坡的目的。因此，土钉墙内部稳定分析时应计入土钉的作用。 许多国家对内部稳定性分析进行了大量的试验研究，提出了相应的分析计算方法，这些分析方法有不同的稳定性安全系数定义，不同的破裂面形状假定，不同的钉一土相互作用类型和土钉力分布假定。根据稳定性分析的基本原理可分为极限平衡法和有限元法，但大多采用极限平衡原理。国外土钉墙内部稳定性分析的方法有：法国方法、德国方法、戴维斯(Davis)方法、修正戴维斯方法、运动学方法以及美国陆军工兵部队方法等。
下面仅介绍两种国内方法，即0．3H折线破裂面法和圆弧破 面条分法。
(一)0．3H折线破裂面法
以土钉墙原位破裂面实测结果为基础，如图8-7a)所示，将破 裂面简化为如图8-7b)所示的0．3H折线破裂面[与加筋土挡土墙应力分析法采用的图5-22a)所示的简化破裂面相似)。
1．土压力计算
在土钉墙中，护面板起着阻止土体侧向位移、承受潜在破裂面主动区产生的土压力并将其传递至土钉的作用，是保证土钉墙内部稳定的重要组成部分。由于它采用的是与普通挡土墙不同的施工程序，因而作用于护面板上的土压力分布也与普通重力式挡土墙不同。实测结果如图8-8曲线①所示，综合分析后，将作用于土钉墙护面板上的土压力简化为图8-8曲线③所示的分布形式，即：
第j层单根土钉的有效锚固力Sj按式(8-23)或式(8-24)计
算，由于采用了圆弧破裂面假定，其有效锚固长度l为圆弧破裂 面后稳定区内的土钉长度。通过与国外方法比较和工程实例验算， 稳定系数的取值范围为1.2-1．5。
最不利破裂面通过坡脚，并由计算确定。由于事先没有给定滑 动面圆心的搜索范围，计算工作量很大，所以该方法宜采用计算机 程序计算。为提高计算速度，可用优化方法搜索最不利破裂面。
六、外部稳定性分析
土钉墙内部稳定性得到保证的条件下，它的作用类似于重力 式挡土墙。其破坏形式有：滑移[如图8-11a)所示]、倾覆[如图 8-11b)所示L由于土钉墙复合体没有改变地基土性质，对受力状 态影响也不大，故一般不会发生地基承载力不足和不均匀沉降引 起的破坏。
外部稳定性分析图式如图8-12所示，其中ABCD土钉墙复合 体，即以各层土钉的尾部端点连线DC为假想墙背，墙顶宽度^为 土钉长度的水平距离，并以通过坡脚的水平面BC为基底(即水平
基底)。土钉墙墙后主动土压力根据破裂面平面假设，按库伦理论 计算。因此，外部稳定性验算的目的就是应保证在墙后土压力的作 用下，土钉墙整体的抗滑稳定性和抗倾覆稳定性。抗滑和抗倾覆稳 定性验算方法与重力式挡土墙相同。
第三节 桩板式挡土墙
一、概 述
桩板式挡土墙系钢筋混凝土结构，由桩及桩间的挡土板两部 分组成(如图8-13所示)，利用桩深埋部分的锚固段的锚固作用和 被动土抗力，维护挡土墙的稳定。桩板式挡土墙适宜于土压力大，墙高超过一般挡土墙限制的情况，地基强度的不足可由桩的埋深
得到补偿。桩板式挡土墙可作为路堑、路肩和路堤挡土墙使用，也 可用于处治中小型滑坡，多用于岩石地基，基岩的饱水无侧限抗压 强度须大于10MPa。
由于土的弹性抗力较小，设置桩板式挡土墙后，桩顶处可能产 生较大的水平位移或转动，因而一般不宜用于土质地基。若需用于 土质地基，一般应在桩的上部(一般可在桩顶下O．29"处)设置锚 杆，以减小桩的位移和转动，提高挡土墙的稳定性。
桩板式挡土墙作路堑墙时，可先设置桩，然后开挖路基，挡土 板可以自上而下安装，这样既保证了施工安全，又减少了开挖工程 量。
二、土压力计算
墙后土压力(包括车辆荷载所引起的侧向压力)的计算与重力式挡土墙的土压力计算方法相同，即以挡土板后的竖直墙背为计算墙背，按库伦主动土压力理论计算。在滑坡地段，则应按滑坡推力进行计算。
桩和板的计算仅考虑墙背主动土压力的水平分力，主动土压 力的竖向分力及墙前被动土压力一般忽略不计。
挡土板钢筋保护层厚度a，外露面a=30mm，内侧a=50mm。 墙身不必专门设置泄水孔，可利用每块板上预留的吊装孔和拼装缝隙作为泄水孔，但应视墙后填土设置排水垫层、墙背排水层及反滤层。墙身也不专门设伸缩沉降缝，但同一桩上两相邻跨的挡土板的搭接处净间距不得小于30mm，并按伸缩缝处理。
挡土板的安装应在桩侧地面整平夯实后进行，当地面纵坡较 陡时，可设浆砌片石垫块作挡土板的基础。
挡土板可视为支承在桩上的简支板进行内力计算，并按受弯 构件设计。挡土板上的作用荷载，取板所在位置的墙后土压力的大 值，按均布荷载考虑，计算跨径为相邻桩的净距再加1倍的板厚， 具体设计计算详见第六章锚杆挡土墙挡土板设计。
桩与板间搭接部位的接触面还应进行抗压强度的验算。