1、 设计题目
北京市某建筑物采暖工程设计
2、设计原始资料
2.1土建资料
建筑平面图。
围护结构：建筑物窗户为双层铝合金框玻璃窗，传热系数K ＝
'=1.2m3/3.0W ∕(m2·K) ，通过每米外窗缝隙进入室内的冷空气量L 0
（m ·h ）。外门为单层铝合金框玻璃门，传热系数K ＝6.4W ∕(m2·K) ，
'=1.1m3/（m ·h ）通过每米外窗缝隙进入室内的冷空气量L 0。建筑物外
墙为外保温370砖墙，传热系数为0.6 w/m2.K ，屋顶的传热系数为0.5w/m2.K 。地面为非保温普通水泥地面。其他尺寸详见图纸。
2.2热源资料
城市热水供热热网供热，供回水温度为95/70℃，建筑物入口处资用压力为3米水柱。
2.3 气象资料
供暖室外计算温度：－9℃
冬季室外平均风速及主导风向：西北风
供暖天数：129天
供暖期室外平均温度：－1.6℃
3、设计内容
3.1 供暖设计热负荷计算
根据房间用途确定各采暖房间室内计算温度，进行房间编号，计算各房间的供暖设计热负荷。
一层办公室101详细计算过程：
1. 围护结构的基本耗热量Q1
西外墙：
长5.46m ，高3.3m 。F=5.46×3.6=19.66㎡
外墙传热系数：0.6 W/（㎡·℃）。
西外墙基本耗热量：
' ）×1=313(W) Q 1' . j =KF (t n -t w ) a = 0.6×5.46×3.3×（20-（-9）
西朝向修正系数，取-5%
朝向修正耗热量：
Q 1' . x =313×（-0.05）=-15.6(W) 西外墙的实际耗热量： Q 1' =Q 1' . j +Q 1' . x =313+（-15.6）=297.4(W)
南外墙：
长3.9m ，高3.6m 。F=3.9×3.3-（2.4×1.8）=8.55（㎡） 外墙传热系数：0.6 W/（㎡·℃）。
南外墙基本耗热量：
' ）×1=169 (W) Q 1' . j =KF (t n -t w ) a = 0.6×9.72×（20-（-9）
南朝向修正系数，取-30%
朝向修正耗热量：
Q 1' . x =169×（-0.3）=-50.7 (W) 南外墙的实际耗热量： Q 1' =Q 1' . j +Q 1' . x =169+（-50.7）=118（W)
本建筑不需要进行风力修正，高度未超过4m 也不需进行高度修
正。
南外窗：
长2.4m ，高1.8m 。F=2.4×1.8=4.32（㎡）
外窗传热系数：3 W/（㎡·℃）。
南外窗基本耗热量：
' ）×1=376 (W) Q 1' . j =KF (t n -t w ) a = 3×4.32×（20-（-9）
南朝向修正系数，取-25%
朝向修正耗热量：
Q 1' . x =376×（-0.25）=-56.4(W) 南外窗的实际耗热量： Q 1' =Q 1' . j +Q 1' . x =376+（-56.4）=282（W)
地面：
第一地带传热系数K1=0.47 W/（㎡·℃）。
F1=3.9×2=7.8㎡
' ）×1=106.3 (W) Q 1' . j =KF (t n -t w ) a = 0.47×7.8×（20-（-9）第一地带传热耗热量 第二地带传热系数K2=0.12 W/（㎡·℃）。 F1=3.9×2=7.8㎡ ' ）×1=152 (W) Q 1' ' . j =KF (t n -t w ) a = 0.23×7.8×（20-（-9）第二地带传热耗热量 第三地带传热系数K3=0.12 W/（㎡·℃）。 F1=3.9×1.5=5.85㎡ ' ）×1=43.7 (W) Q 1' ' . ' j =KF (t n -t w ) a = 0.12×5.85×（20-（-9）第三地带传热耗热量 地面的传热好热量 Q 1' =Q 1' . j +Q 1' ' . j +Q 1' ' . ' j =106.3+152+43.7=302(W) 101房间围护结构的总传热耗热量 Q 1' =342+327+282+302=1163(W)
2. 冷风渗透耗热量
按缝隙法计算北外窗的冷风渗透耗热量。
外床位两扇，双层铝合金框玻璃窗。
外窗（一个）细缝总长度为
l=2×2.4+3×1.8=10.2（m ）
从窗户每米缝隙每小时渗入的冷空气量L '
o 为1.1m ³/（m ·h ）。
空气密度ρw =1.4kg/m³。南朝向修正系数n=0.15
冷风渗入量
二层办公室201详细计算过程：
1. 围护结构的基本耗热量Q2
西外墙：
长5.46m ，高3.3m 。F=5.46×3.3=18.02㎡
外墙传热系数：0.6 W/（㎡·℃）。
西外墙基本耗热量：
' ' ）×1=314(W) Q 2=KF (t -t . j n w ) a = 0.6×5.46×3.3×（20-（-9）V =L ' o ln =1.1×10.2×0.15=1.68 南外窗的冷风渗透耗热量 ' ' Q 2=0. 28c p ρwn V (t n -t w ) =0.28×1×1.4×1.68×（20+9）=19.1(W) 101房间的总耗热量为： ' Q ' =Q 1' +Q 2=1044+19.1=1257(W)
西朝向修正系数，取-5%
朝向修正耗热量：
' Q 2. x =314×（-0.05）=-15.7(W) 西外墙的实际耗热量： ' ' ' Q 2=Q 2. j +Q 2. x =314+（-15.7）=298.3(W)
南外墙：
长3.9m ，高3.3m 。F=3.9×3.3-（2.4×1.8）=8.55（㎡） 外墙传热系数：0.6 W/（㎡·℃）。
南外墙基本耗热量：
' ' ）×1=149 (W) Q 2=KF (t -t . j n w ) a = 0.6×8.55×（20-（-9）
南朝向修正系数，取-30%
朝向修正耗热量：
正。
南外窗：
长2.4m ，高1.8m 。F=2.4×1.8=4.32（㎡）
外窗传热系数：3 W/（㎡·℃）。
南外窗基本好热量：
' ' ）×1=376 (W) Q 2. j =KF (t n -t w ) a = 3×4.32×（20-（-9）' Q 2. x =149×（-0.3）=-44.7 (W) 南外墙的实际耗热量： ' ' ' Q 2=Q 2+Q . j 2. x =149+（-44.7）=104.3（W) 本建筑不需要进行风力修正，高度未超过4m 也不需进行高度修
南朝向修正系数，取-30%
朝向修正耗热量：
' Q 2. x =376×（-0.30）=-112 (W) 南外窗的实际耗热量： ' ' ' Q 2=Q 2+Q . j 2. x =376+（-94）=282（W)
屋顶：
屋顶传热系数K=0.5 W/（㎡·℃）。
F=3.9×5.46=21.27㎡
' ' ）×1=308 (W) Q 2. j =KF (t n -t w ) a = 0.5×21.27×（20-（-9）基本耗热量
201房间围护结构的总传热耗热量
Q 1' =298.3+104.3+282+308=992.6(W)
2. 冷风渗透好热量
按缝隙法计算北外窗的冷风渗透耗热量。
外床位两扇，双层铝合金框玻璃窗。
外窗（一个）细缝总长度为
l=2×2.4+3×1.8=10.2（m ）
从窗户每米缝隙每小时渗入的冷空气量L '
o 为1.1m ³/（m ·h ）。
空气密度ρw =1.4kg/m³。南朝向修正系数n=0.15
冷风渗入量
3.2计算整个建筑的总供暖设计热负荷和面积热指标。
（见附表1，供暖设计热负荷）
3.3确定设计方案，布置管道和散热设备
确定供暖系统的型式
布置管道和散热器
3.5 散热器的选择与计算《供热工程》附录3-4
选择散热器型号
计算散热器面积
计算散热器片数
选择散热器型号TZ2-5-5（M-132型，带腿）。
以办公室101为例：
Q=1257W, tpj=（90+75）/2=82.5℃，tn=20℃
△t=tpj-tn=（82.5-20）=62.5℃
K=2.246△t 0.286=2.237*（62.5）0.286=7.92W/(m·℃) 2V =L ' o ln =1.1×10.2×0.3=1.68 南外窗的冷风渗透好热量 ' ' Q 2=0. 28c p ρwn V (t n -t w ) =0.28×1×1.4×1.68×（20+9）=19.1(W) 201房间的总耗热量为： ' Q ' =Q 1' +Q 2=992+19.1=1011(W)
散热器组装片数修正系数，先假定β1=1.0；
散热器连接形式修正系数，查表得，β2=1.0；
散热器安装形式修正系数，查表得，β3=1.02；
Q
F ’=K t ·β1·β2·β3= 1163/(7.92*62.5)·1.0·1.0·1.02=2
查表得，四柱813型散热器每片散热面积为0.24m 2
计算片数n ’= F’/f=2/0.24=8.3
查表得，当散热器片数为6-1片时，β1=1.0
因此，实际所需散热器面积为F=F’·β1=2*1=2
实际采用片数n=F/f=2/0.24=8.3
取整数，应采用四柱M-132型散热器8片
3.6 管道的水力计算
画出水力计算草图，要求按比例画出轴测图
确定和计算最不利环路
计算其他并联支路，并校核不平衡率
水力计算
（由于选用同程式双管系统进行计算，所以近似的认为两个环路基本相同，所以只计算了一个环路且同程式系统易于平衡） 画出水力计算草图，要求按比例画出轴测图
确定和计算最不利环路
计算其他并联支路，并校核不平衡率
水力计算
一、最不利循环环路的计算
1. 确定最不利管径。本系统为双管同程式系统，一般取最远立
管的环路作为最不利循环环路。如系统图所示中从引入口到立管6的环路为最不利循环环路（即1管到11管）。此系统近似认为两侧分支路程相同，因此选一侧为最不利
2. 根据已知热负荷Q 和规定的供、回水温差△t ，计算各管段
的流量G 。
G =0. 86Q （kg/h） ' t g -t h '
G1=0.86×50174÷25=1725（kg/h）
G2=0.86×25082÷25=862（kg/h）
G3=0.86×20430÷25=702（kg/h）
G4=0.86×15778÷25=542（kg/h）
G5=0.86×11126÷25=382（kg/h）
G6=0.86×6474÷25=222（kg/h）
G7=0.86×2891÷25=100（kg/h）
G8=0.86×1445÷25=50（kg/h）
G9=0.86×723÷25=25（kg/h）
G10=0.86×2891÷25=100（kg/h）
G11=0.86×19442÷25=668（kg/h）
1. 确定各段管径。根据流量G 和采用推荐的平均比摩阻
60~120Pa/m，查附表，查出各管段管径d 、流速和实际比摩阻R ，并列入水力计算表。
2. 计算各管段的压力损失。计算各管段的沿程损失和局部损
失。 L ρv 2沿程损失∆p y =λ d 2
3. 确定最不利循环环路的总压力损失
∑(∆p y +∆p j ) 1~24
二、其他立管管段的计算
1. 根据并联环路节点平衡原理，求出其他立管管段的资用压差，和平均比摩阻。 R pj =α∆p
L
2. 机械循环热水采暖系统的沿程损失占总损失的50%。
3. 根据流量G 和平均比摩阻，查附表，可确定各管段管径d 、
流速和实际比摩阻R 。
4. 在计算各管段的沿程损失和局部阻力损失。计算不平衡率（≤±15%），如不符合要求。且总阻力损失远大于资用压差。剩余压力可用立管阀门节流消耗掉。
（见附表2，水力计算表）
3.7 其它设备和附件的选择
（一）自动排气阀
选择DN20(0502.020)
用在供暖系统上如暖气片、地板采暖、锅炉系统中排除系统空气的一种功能性阀门，经常安装在系统的最高点，或者直接跟分水器、暖气片一起配套使用。主要是为排除内部空气，使暖气片内充满暖水，保证房间温度。 1. 自动排气阀必须垂直安装，即必须保证其内部的浮筒处于垂直状态，以免影响排气；
2. 自动排气阀在安装时，最好跟隔断阀一起安装，这样当需要拆下排气阀时进行检修时，能保证系统的密闭，水不致外流；
3. 自动排气阀一般安装在系统的最高点，有利于提高排气效率。
（二）除污器
选用CW01-DN20
除污器的作用是用来清除和过滤管道中的杂质和污垢，保持系统内水质的洁净，减少阻力，保护设备和防止管道堵塞。
其一般应设置于供暖系统的入口调压装置前或各设备入口前。直
通式除污器安装在水平管道上，角通式除污器可安装在直角转弯的管道上，安装是壳上箭头方向必须与水流方向一致。运行过程中应定期排污。
（三）调压装置
选用6SG7076-0EB60-0
当外网压力超过用户允许压力时，可设置调节阀门或调压板来减少建筑物入口处供水干管上的压力。
由于调压板的孔径不能调节，党管径较小时易于堵塞，因此可采取调节阀门代替调压板对管路中的压力进行调节。通过调节阀门的开启度，就能消除剩余压头，并对流量进行控制。
7、参考资料
（1）采暖通风与空气调节设计规范GB 50019-2003。
（2）田玉卓，供热工程，机械工业出版社。
（3）陆耀庆，实用供暖通风空调设计手册，第2版，建筑工业出版
社。
（4）陆亚俊，暖通空调，建筑工业出版社
（5）建筑设备施工安装手册(91SB)，建筑工业出版社。
（6）建筑设备施工安装通用图集（最新版）：暖气工程、 热力站工程
（7）供热工程制图标准 （最新版）
（8）简明供暖设计手册 李岱森主编
（9）暖通空调常用数据手册(第二版) 建筑工程常用数据系列手册编写组编
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1、 设计题目
北京市某建筑物采暖工程设计
2、设计原始资料
2.1土建资料
建筑平面图。
围护结构：建筑物窗户为双层铝合金框玻璃窗，传热系数K ＝
'=1.2m3/3.0W ∕(m2·K) ，通过每米外窗缝隙进入室内的冷空气量L 0
（m ·h ）。外门为单层铝合金框玻璃门，传热系数K ＝6.4W ∕(m2·K) ，
'=1.1m3/（m ·h ）通过每米外窗缝隙进入室内的冷空气量L 0。建筑物外
墙为外保温370砖墙，传热系数为0.6 w/m2.K ，屋顶的传热系数为0.5w/m2.K 。地面为非保温普通水泥地面。其他尺寸详见图纸。
2.2热源资料
城市热水供热热网供热，供回水温度为95/70℃，建筑物入口处资用压力为3米水柱。
2.3 气象资料
供暖室外计算温度：－9℃
冬季室外平均风速及主导风向：西北风
供暖天数：129天
供暖期室外平均温度：－1.6℃
3、设计内容
3.1 供暖设计热负荷计算
根据房间用途确定各采暖房间室内计算温度，进行房间编号，计算各房间的供暖设计热负荷。
一层办公室101详细计算过程：
1. 围护结构的基本耗热量Q1
西外墙：
长5.46m ，高3.3m 。F=5.46×3.6=19.66㎡
外墙传热系数：0.6 W/（㎡·℃）。
西外墙基本耗热量：
' ）×1=313(W) Q 1' . j =KF (t n -t w ) a = 0.6×5.46×3.3×（20-（-9）
西朝向修正系数，取-5%
朝向修正耗热量：
Q 1' . x =313×（-0.05）=-15.6(W) 西外墙的实际耗热量： Q 1' =Q 1' . j +Q 1' . x =313+（-15.6）=297.4(W)
南外墙：
长3.9m ，高3.6m 。F=3.9×3.3-（2.4×1.8）=8.55（㎡） 外墙传热系数：0.6 W/（㎡·℃）。
南外墙基本耗热量：
' ）×1=169 (W) Q 1' . j =KF (t n -t w ) a = 0.6×9.72×（20-（-9）
南朝向修正系数，取-30%
朝向修正耗热量：
Q 1' . x =169×（-0.3）=-50.7 (W) 南外墙的实际耗热量： Q 1' =Q 1' . j +Q 1' . x =169+（-50.7）=118（W)
本建筑不需要进行风力修正，高度未超过4m 也不需进行高度修
正。
南外窗：
长2.4m ，高1.8m 。F=2.4×1.8=4.32（㎡）
外窗传热系数：3 W/（㎡·℃）。
南外窗基本耗热量：
' ）×1=376 (W) Q 1' . j =KF (t n -t w ) a = 3×4.32×（20-（-9）
南朝向修正系数，取-25%
朝向修正耗热量：
Q 1' . x =376×（-0.25）=-56.4(W) 南外窗的实际耗热量： Q 1' =Q 1' . j +Q 1' . x =376+（-56.4）=282（W)
地面：
第一地带传热系数K1=0.47 W/（㎡·℃）。
F1=3.9×2=7.8㎡
' ）×1=106.3 (W) Q 1' . j =KF (t n -t w ) a = 0.47×7.8×（20-（-9）第一地带传热耗热量 第二地带传热系数K2=0.12 W/（㎡·℃）。 F1=3.9×2=7.8㎡ ' ）×1=152 (W) Q 1' ' . j =KF (t n -t w ) a = 0.23×7.8×（20-（-9）第二地带传热耗热量 第三地带传热系数K3=0.12 W/（㎡·℃）。 F1=3.9×1.5=5.85㎡ ' ）×1=43.7 (W) Q 1' ' . ' j =KF (t n -t w ) a = 0.12×5.85×（20-（-9）第三地带传热耗热量 地面的传热好热量 Q 1' =Q 1' . j +Q 1' ' . j +Q 1' ' . ' j =106.3+152+43.7=302(W) 101房间围护结构的总传热耗热量 Q 1' =342+327+282+302=1163(W)
2. 冷风渗透耗热量
按缝隙法计算北外窗的冷风渗透耗热量。
外床位两扇，双层铝合金框玻璃窗。
外窗（一个）细缝总长度为
l=2×2.4+3×1.8=10.2（m ）
从窗户每米缝隙每小时渗入的冷空气量L '
o 为1.1m ³/（m ·h ）。
空气密度ρw =1.4kg/m³。南朝向修正系数n=0.15
冷风渗入量
二层办公室201详细计算过程：
1. 围护结构的基本耗热量Q2
西外墙：
长5.46m ，高3.3m 。F=5.46×3.3=18.02㎡
外墙传热系数：0.6 W/（㎡·℃）。
西外墙基本耗热量：
' ' ）×1=314(W) Q 2=KF (t -t . j n w ) a = 0.6×5.46×3.3×（20-（-9）V =L ' o ln =1.1×10.2×0.15=1.68 南外窗的冷风渗透耗热量 ' ' Q 2=0. 28c p ρwn V (t n -t w ) =0.28×1×1.4×1.68×（20+9）=19.1(W) 101房间的总耗热量为： ' Q ' =Q 1' +Q 2=1044+19.1=1257(W)
西朝向修正系数，取-5%
朝向修正耗热量：
' Q 2. x =314×（-0.05）=-15.7(W) 西外墙的实际耗热量： ' ' ' Q 2=Q 2. j +Q 2. x =314+（-15.7）=298.3(W)
南外墙：
长3.9m ，高3.3m 。F=3.9×3.3-（2.4×1.8）=8.55（㎡） 外墙传热系数：0.6 W/（㎡·℃）。
南外墙基本耗热量：
' ' ）×1=149 (W) Q 2=KF (t -t . j n w ) a = 0.6×8.55×（20-（-9）
南朝向修正系数，取-30%
朝向修正耗热量：
正。
南外窗：
长2.4m ，高1.8m 。F=2.4×1.8=4.32（㎡）
外窗传热系数：3 W/（㎡·℃）。
南外窗基本好热量：
' ' ）×1=376 (W) Q 2. j =KF (t n -t w ) a = 3×4.32×（20-（-9）' Q 2. x =149×（-0.3）=-44.7 (W) 南外墙的实际耗热量： ' ' ' Q 2=Q 2+Q . j 2. x =149+（-44.7）=104.3（W) 本建筑不需要进行风力修正，高度未超过4m 也不需进行高度修
南朝向修正系数，取-30%
朝向修正耗热量：
' Q 2. x =376×（-0.30）=-112 (W) 南外窗的实际耗热量： ' ' ' Q 2=Q 2+Q . j 2. x =376+（-94）=282（W)
屋顶：
屋顶传热系数K=0.5 W/（㎡·℃）。
F=3.9×5.46=21.27㎡
' ' ）×1=308 (W) Q 2. j =KF (t n -t w ) a = 0.5×21.27×（20-（-9）基本耗热量
201房间围护结构的总传热耗热量
Q 1' =298.3+104.3+282+308=992.6(W)
2. 冷风渗透好热量
按缝隙法计算北外窗的冷风渗透耗热量。
外床位两扇，双层铝合金框玻璃窗。
外窗（一个）细缝总长度为
l=2×2.4+3×1.8=10.2（m ）
从窗户每米缝隙每小时渗入的冷空气量L '
o 为1.1m ³/（m ·h ）。
空气密度ρw =1.4kg/m³。南朝向修正系数n=0.15
冷风渗入量
3.2计算整个建筑的总供暖设计热负荷和面积热指标。
（见附表1，供暖设计热负荷）
3.3确定设计方案，布置管道和散热设备
确定供暖系统的型式
布置管道和散热器
3.5 散热器的选择与计算《供热工程》附录3-4
选择散热器型号
计算散热器面积
计算散热器片数
选择散热器型号TZ2-5-5（M-132型，带腿）。
以办公室101为例：
Q=1257W, tpj=（90+75）/2=82.5℃，tn=20℃
△t=tpj-tn=（82.5-20）=62.5℃
K=2.246△t 0.286=2.237*（62.5）0.286=7.92W/(m·℃) 2V =L ' o ln =1.1×10.2×0.3=1.68 南外窗的冷风渗透好热量 ' ' Q 2=0. 28c p ρwn V (t n -t w ) =0.28×1×1.4×1.68×（20+9）=19.1(W) 201房间的总耗热量为： ' Q ' =Q 1' +Q 2=992+19.1=1011(W)
散热器组装片数修正系数，先假定β1=1.0；
散热器连接形式修正系数，查表得，β2=1.0；
散热器安装形式修正系数，查表得，β3=1.02；
Q
F ’=K t ·β1·β2·β3= 1163/(7.92*62.5)·1.0·1.0·1.02=2
查表得，四柱813型散热器每片散热面积为0.24m 2
计算片数n ’= F’/f=2/0.24=8.3
查表得，当散热器片数为6-1片时，β1=1.0
因此，实际所需散热器面积为F=F’·β1=2*1=2
实际采用片数n=F/f=2/0.24=8.3
取整数，应采用四柱M-132型散热器8片
3.6 管道的水力计算
画出水力计算草图，要求按比例画出轴测图
确定和计算最不利环路
计算其他并联支路，并校核不平衡率
水力计算
（由于选用同程式双管系统进行计算，所以近似的认为两个环路基本相同，所以只计算了一个环路且同程式系统易于平衡） 画出水力计算草图，要求按比例画出轴测图
确定和计算最不利环路
计算其他并联支路，并校核不平衡率
水力计算
一、最不利循环环路的计算
1. 确定最不利管径。本系统为双管同程式系统，一般取最远立
管的环路作为最不利循环环路。如系统图所示中从引入口到立管6的环路为最不利循环环路（即1管到11管）。此系统近似认为两侧分支路程相同，因此选一侧为最不利
2. 根据已知热负荷Q 和规定的供、回水温差△t ，计算各管段
的流量G 。
G =0. 86Q （kg/h） ' t g -t h '
G1=0.86×50174÷25=1725（kg/h）
G2=0.86×25082÷25=862（kg/h）
G3=0.86×20430÷25=702（kg/h）
G4=0.86×15778÷25=542（kg/h）
G5=0.86×11126÷25=382（kg/h）
G6=0.86×6474÷25=222（kg/h）
G7=0.86×2891÷25=100（kg/h）
G8=0.86×1445÷25=50（kg/h）
G9=0.86×723÷25=25（kg/h）
G10=0.86×2891÷25=100（kg/h）
G11=0.86×19442÷25=668（kg/h）
1. 确定各段管径。根据流量G 和采用推荐的平均比摩阻
60~120Pa/m，查附表，查出各管段管径d 、流速和实际比摩阻R ，并列入水力计算表。
2. 计算各管段的压力损失。计算各管段的沿程损失和局部损
失。 L ρv 2沿程损失∆p y =λ d 2
3. 确定最不利循环环路的总压力损失
∑(∆p y +∆p j ) 1~24
二、其他立管管段的计算
1. 根据并联环路节点平衡原理，求出其他立管管段的资用压差，和平均比摩阻。 R pj =α∆p
L
2. 机械循环热水采暖系统的沿程损失占总损失的50%。
3. 根据流量G 和平均比摩阻，查附表，可确定各管段管径d 、
流速和实际比摩阻R 。
4. 在计算各管段的沿程损失和局部阻力损失。计算不平衡率（≤±15%），如不符合要求。且总阻力损失远大于资用压差。剩余压力可用立管阀门节流消耗掉。
（见附表2，水力计算表）
3.7 其它设备和附件的选择
（一）自动排气阀
选择DN20(0502.020)
用在供暖系统上如暖气片、地板采暖、锅炉系统中排除系统空气的一种功能性阀门，经常安装在系统的最高点，或者直接跟分水器、暖气片一起配套使用。主要是为排除内部空气，使暖气片内充满暖水，保证房间温度。 1. 自动排气阀必须垂直安装，即必须保证其内部的浮筒处于垂直状态，以免影响排气；
2. 自动排气阀在安装时，最好跟隔断阀一起安装，这样当需要拆下排气阀时进行检修时，能保证系统的密闭，水不致外流；
3. 自动排气阀一般安装在系统的最高点，有利于提高排气效率。
（二）除污器
选用CW01-DN20
除污器的作用是用来清除和过滤管道中的杂质和污垢，保持系统内水质的洁净，减少阻力，保护设备和防止管道堵塞。
其一般应设置于供暖系统的入口调压装置前或各设备入口前。直
通式除污器安装在水平管道上，角通式除污器可安装在直角转弯的管道上，安装是壳上箭头方向必须与水流方向一致。运行过程中应定期排污。
（三）调压装置
选用6SG7076-0EB60-0
当外网压力超过用户允许压力时，可设置调节阀门或调压板来减少建筑物入口处供水干管上的压力。
由于调压板的孔径不能调节，党管径较小时易于堵塞，因此可采取调节阀门代替调压板对管路中的压力进行调节。通过调节阀门的开启度，就能消除剩余压头，并对流量进行控制。
7、参考资料
（1）采暖通风与空气调节设计规范GB 50019-2003。
（2）田玉卓，供热工程，机械工业出版社。
（3）陆耀庆，实用供暖通风空调设计手册，第2版，建筑工业出版
社。
（4）陆亚俊，暖通空调，建筑工业出版社
（5）建筑设备施工安装手册(91SB)，建筑工业出版社。
（6）建筑设备施工安装通用图集（最新版）：暖气工程、 热力站工程
（7）供热工程制图标准 （最新版）
（8）简明供暖设计手册 李岱森主编
（9）暖通空调常用数据手册(第二版) 建筑工程常用数据系列手册编写组编
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