第６期２００６年６月
广东土木与建筑
ＧＵＡＮＧＤＯＮＧＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥＣＩＶＩＬＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ
Ｎｏ．６ＪＵＮ２００６
浅谈柱下独立基础底板的抗弯计算
张卓然
（广州市房屋鉴定事务所
摘
广州５１００３０）
要：通过对新旧规范中柱下独立基础底板抗弯计算公式的对比，结合新规范公式的推导和有关计算实例，阐
述柱下独立基础底板抗弯计算公式的正确应用。关键词：柱下独立基础；基底净反力
１前言
柱下钢筋混凝土独立基础（简称“柱下独立基
础”）作为常见的一类扩展基础，在各种工业和民用建筑基础设计中得到广泛的应用。在该类基础的设计计算中，除了基础抗剪和抗冲切计算外，基础底板的抗弯计算也是一项重要的设计内容。在ＧＢ５０００７－２００２
《建筑地基基础设计规范》中，有关矩形基础底板任意截面的弯矩计算公式为：
ＭⅠ＝１ａ１２［（２ｌ＋ａ′
）（Ｐｍａｘ＋Ｐ－２Ｇ）＋（Ｐｍａｘ－Ｐ）ｌ］⑴ＭⅡ＝１（ｌ－ａ′）２（２ｂ＋ｂ′）（Ｐｍａｘ＋Ｐｍｉｎ－２Ｇ）⑵
式中：ＭⅠ、ＭⅡ为任意截面Ⅰ－Ⅰ、Ⅱ－Ⅱ处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；ａ１为任意截面Ⅰ－Ⅰ至基底边缘最大反力处的距离；ｌ、ｂ分别为基础底面的边长，基底面积Ａ＝
Ｆｂｌ；ＰＭ
ｍａｘ、Ｐｍｉｎ分别为相应
于荷载效应基本组合时的基础底面边缘地基反Ⅰ
力设计最大值和最小ａ值；Ｐ为相应于荷载效应基本组合时，在任意ａ１Ⅰ
截面Ⅰ－Ⅰ处基础底面地基反力设计值；Ｇ为ｍｉｎ
考虑荷载分项系数的基ＰＰ
Ｐｍａｘ
Ⅰ础自重及其上的土自ｈ
重；当组合值由永久荷Ⅱ′
ａａ
Ⅱ
载控制时，Ｇ＝１．３５Ｇｋ（Ｇｋｂ′为基础及其上土的标准
Ⅰ
ｂ
自重）。计算简图如图１。图１矩形基础底板计算示意图
而在旧规范ＧＢＪ７－８９《建筑地基基础设计规范》
中，相应的计算公式为：
ＭⅠ＝１ａ１２（２ｌ＋ａ′
）（Ｐｍａｘ＋Ｐ－２Ｇ）⑶ＭⅡ＝１（ｌ－ａ′
）２（２ｂ＋ｂ′）（Ｐｍａｘ＋Ｐｍｉｎ－２Ｇ）⑷
式中各参数的含义与新规范的公式相同。比较式⑴～⑷，可以看出式⑵与式⑷是相同的，但式⑴则比式⑶多了一项“（１１２）ａ１２（Ｐｍａｘ－Ｐ）ｌ”，这意味着式⑴和式⑶计算出来的Ⅰ－Ⅰ截面弯矩ＭⅠ是不相同的。但在新的地基规范ＧＢ５０００７－２００２的条文说明中却未对公式的这点改变作出说明，而笔者在日常应用的过程中发现有些已注明是按新规范编写的设计手册［１］，在应用偏心荷载作用下的柱下独立基础底板抗弯计算公式时仍使用旧规范的式⑶，这就未免使人对新旧规范中公式的准确性提出疑问，以下将着重研究新规范公式的推导过程。
２新规范公式的推导２．１
式⑴的推导
设平面ＡＢＣＤ为基础底面（如图２），ＢＢ′＝Ｐｊｍａｘ和
ＣＣ′＝Ｐｊｍｉｎ分别为基底净反力设计值的最大和最小值；ＥＥ′＝ＰⅠｊ为Ⅰ－Ⅰ截面（即ａａ′ｂ′ｂ平面）的净反力设
计值；Ｐｊ为平均净反力设计值Ｐｊ＝（Ｐｊｍａｘ＋Ｐｊｍｉｎ）２。基底净反力对Ⅰ－Ⅰ截面的弯矩ＭⅠ可看作是高为ａ１，上
Ｄ
Ａ
ａｂｄＢ
Ｅ
ｃＤ′
ＣＣ′
Ａ′
ａ′ｄ′ｂ′
ｃ′Ｅ′Ｂ′
图２基底净反力作用示意图
２００６年６月第６期张卓然：浅谈柱下独立基础底板的抗弯计算ＪＵＮ２００６Ｎｏ．６
表面边长分别为ａｂ＝ａ′和ｂｂ′＝ＥＥ′＝ＰⅠｊ，下底面边长分别为ＡＢ＝ｌ和ＢＢ′＝Ｐｊｍａｘ的四方棱柱体ａａ′ｂ′ｂ－ＡＡ′Ｂ′Ｂ的体积净反力对Ⅰ－Ⅰ截面的弯矩，即ＭⅠ＝Ｖ・ｘ，其中
时，列出的公式虽然形式上与新规范的公式相差不多，但实际上公式中某些参数的含义与规范公式并不一致，较易造成误导。下面以文献［３］为例，同时为便于对比，也以该书的计算例题为例作一比较说明。
该书在计算Ⅰ－Ⅰ截面弯矩ＭⅠ时，指出应使用下列公式（如图３）：
ｘ为棱柱体形心Ｏ点到Ⅰ－Ⅰ截面的距离。参照文献［２］中有关四方棱柱体的体积和形心计算公式，我们
可分别算得：
）Ｐｊｍａｘ＋（２ａ′Ｖ＝ａ１［（２ｌ＋ａ′＋ｌ）ＰⅠｊ］６⑸・・・ｌ＋ＰⅠ・ａ′＋３Ｐａ′⑹ｊｌ＋Ｐｘ＝ａ１－ａＰ・・・ｊｍａｘｌ＋Ｐｉｊｊｍａｘａ′＋２Ｐｉｊａ′将式⑸、⑹相乘并简化，即得：
・）（Ｐｊｍａｘ＋ＰⅠｊ）＋（Ｐｊｍａｘ－ＰⅠｊ）ｌ］⑺ＭⅠ＝Ｖｘ＝１ａ１２［（２ｌ＋ａ′
因Ｐｊｍａｘ＝Ｐｍａｘ－ＧＡ，ＰⅠｊ＝Ｐｊ－ＧＡ，代入式⑺即可得出规范的式⑴。
ＭⅠ＝１［（Ｐｊｍａｘ＋Ｐｊ）（２ｂ＋ｂｃ）＋（Ｐｊｍａｘ－Ｐｊ）ｂ］（ｌ－ａｃ）２⑻
式中：Ｐｊ为平均净反力设计值，取Ｐｊ＝Ｆ（ｌｂ）＝() （Ｐｊｍａｘ＋书中的（例题２－８）中，根据式⑻计算Ⅰ－Ⅰ截面Ｐｊｍｉｎ）。
弯矩（如图４）为：
２．２式⑵的推导
如图２，同样将基底净反力对Ⅱ－Ⅱ截面（即ｂｂ′
ＭⅠ＝１［（Ｐｊｍａｘ＋Ｐｊ）（２ｂ＋ｂｃ）＋（Ｐｊｍａｘ－Ｐｊ）ｂ］（ｌ－ａｃ）２
＝１［（２３９．３＋１８２．３）（２×１．６＋０．３）＋（２３９．３－１８２．３）×１．６］（２．４－０．４）２＝１３０．６ｋＮ・ｍ
实际上，按ＧＢ５０００７－２００２中的公式参数说明，式⑻中的Ｐｊ应取用Ⅰ－Ⅰ截面处的基底净反力设计值ＰⅠｊ。当取用ＰⅠｊ＝１９１．８ｋＰａ时，弯矩计算结果变为：
ｃ′ｃ平面）的弯矩ＭⅡ看作是四方棱柱体ｂｂ′ｃ′ｃ－ＢＢ′
Ｃ′Ｃ的体积净反力对Ⅱ－Ⅱ截面的弯矩，棱柱体的高
为ｂＥ＝(），上表面边长分别为ｂｃ＝) （ＡＢ－ａｂ）＝() （ｌ－ａ′和ｂｂ′ｂ′＝ＥＥ′＝ＰⅠｊ≈Ｐｊ＝() （Ｐｊｍａｘ＋Ｐｊｍｉｎ），下底面边长分别为ＢＣ＝ｂ和Ｐｊ＝() （Ｐｊｍａｘ＋Ｐｊｍｉｎ）（底面梯形近似看作为矩形），且注意到Ｐｊｍｉｎ＝Ｐｍｉｎ－ＧＡ，与上述式⑴的计算过程相同，很容易就可推导出新规范的式⑵。
２．３小结
由上述式⑴、⑵的推导结果可以看出，新规范
ＭⅠ＝１［（Ｐｊｍａｘ＋ＰⅠｊ）（２ｂ＋ｂｃ）＋（Ｐｊｍａｘ－ＰⅠｊ）ｂ］（ｌ－ａｃ）２
＝１［（２３９．３＋１９１．８）（２×１．６＋０．３）＋（２３９．３－１９１．８）×１．６］・（２．４－０．４）２＝１３２．１ｋＮｍ
可以看出，两者的计算结果是不一样的，后者才是正确的结果。
（下转第５页）
±０．００
ＧＢ５０００７－２００２中的公式是正确的，虽然当基础承
受的荷载偏心距不大，基底反力曲线趋于水平的情况下，此时式⑴和式⑶的相差项“（１１２）ａ１２（Ｐｍａｘ－Ｐ）ｌ”相差很大，但毕竟是不相同的，从正确应用公式的角度出发，仍应以公式⑴为准。
ｈ
ｈ０
ＦＭ
ｈ１０
３００
４００３００１２５．３ｋＰａ
会是一个较小值，它们的计算结果不会
实际上，旧规范公式⑶只是轴心荷载作用下的基础底板抗弯计算公式，此时公式⑴才是轴心荷载或单向偏心荷载（偏心矩≤１６基础宽度）作用下的基础底板抗弯计算通式。
Ｐｍａｘ
ＰｊⅡ
ＰｊⅠ
Ｐｊ
Ｐｊｍｉｎ
２３９．３ｋＰａ
２１０．８ｋＰａ
Ⅲ
Ⅲ
ⅣⅡｂｂｃ
Ⅰｌ１
ｂ１
ⅣⅡ
ⅣⅡ
１９１．８ｋＰａ１８２．３ｋＰａ
Ｐｍａｘ＝Ｐ，（１１２）ａ１２（Ｐｍａｘ－Ｐ）ｌ＝０。而新规范
Ⅰ
ⅣⅡ
３００８００１６００
３计算实例
在新的地基规范颁布后出版的某些
Ⅲ
Ⅲ
Ⅰａｃ
ｌ
Ⅰ
４００１２００２４００
基础工程方面的教材，在讲述偏心荷载作用下的柱下独立基础底板抗弯计算
图３
偏心荷载作用下的独立基础图４工程实例计算简图
６００
１３００
２００６年６月第６期
广东土木与建筑
ＪＵＮ２００６Ｎｏ．６
和平面的凹凸变化产生了体量和光影的虚实对比，形成一种向上的视觉动感。裙楼顶部和塔楼顶部升高部分梁柱构架，并精心设计了具有金属质感的构件，使整幢大楼的屋顶轮廓线高低错落、造型丰富。
建筑外墙在统一明快的色调中，却又有微妙的变化，在蓝天白云及珠江公园大片绿色背景的映衬下，显得十分精神。建筑师内敛而简约的设计使得复建房建筑立面优雅隽永，不事张扬，以一种自然亲善的姿态融入到周边的建筑群中。
村现象的严峻考验。广州市石东村村民复建房在设计建成全过程中，得到市各级政府部门的极大重视与支持，建筑师们也为村民建设美好的家园作出了自己的努力。
笔者深信只有建筑师坚持以人为本的原则，胸怀城市设计的整体理念，精心设计，才能够实现居者、城市与建筑的多赢，从而实现城市的可持续发展。
参
考
文
献
５结语
我们的城市要可持续地发展，就必须面对城中
［１］本书编委会．建筑设计资料集（第二版）［Ｍ］．北京：中国
建筑工业出版社，１９９４．６
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
（上接第７页）
４结语
参
考
文
献
从前面的分析可以看出，我们在学习和应用规范公式时，不能只是不求甚解地照搬套用，应对公式的出处有所了解。在使用某些设计手册或教材里的公式时，在未能明确公式的正确与否之前，也不能简单地照套公式。虽然从设计的角度看，计算引起的误差可能会很小，甚至在允许的范围之内，但正确使用公式还是有其必要性的。尤其是对广大参加注册结构工程师考试的考生来说，在时间紧、题量大的考试过程中能否正确使用公式，准确计算出结果，其重要性更是不言而喻的。
［１］李国胜．简明高层钢筋混凝土结构设计手册［Ｍ］．京：中国建筑工业出版社，２００３
［２］建筑结构静力计算手册（第二版）［Ｍ］．北京：中国建筑工业出版社，１９９８
［３］华南理工大学，浙江大学，湖南大学编．莫海鸿，杨小平主编．基础工程［Ｍ］．北京：中国建筑工业出版社，２００３［４］ＧＢ５０００７－２００２［５］ＧＢＪ７－８９
建筑地基基础设计规范［Ｓ］
北
建筑地基基础设计规范［Ｓ］
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
（上接第１４页）
与旁边的大溶洞相连；④遇到地质勘查时掉到钻孔中的钻杆和套管，成孔时发生了偏孔，还损坏了冲锤；⑤遇到卡（掉）钻现象。
现场质量管理制度，使整个桩基工程质量符合设计要求，达到优良标准，超声波检测结果表明Ⅰ类桩达９８％以上，其余也均为合格桩，为日后整体工程的创优工作奠定了基础。
通过本工程的实践，我们认为采取注浆加固是对付土溶洞的较经济合理和有效的施工技术措施，
尽管工程地质情况千变万化，但我们通过认真的分析和论证，并采取行之有效的措施，严格执行
而钢护筒则因费用较高，故不适宜较多使用。
６结语
第６期２００６年６月
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ＧＵＡＮＧＤＯＮＧＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥＣＩＶＩＬＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ
Ｎｏ．６ＪＵＮ２００６
浅谈柱下独立基础底板的抗弯计算
张卓然
（广州市房屋鉴定事务所
摘
广州５１００３０）
要：通过对新旧规范中柱下独立基础底板抗弯计算公式的对比，结合新规范公式的推导和有关计算实例，阐
述柱下独立基础底板抗弯计算公式的正确应用。关键词：柱下独立基础；基底净反力
１前言
柱下钢筋混凝土独立基础（简称“柱下独立基
础”）作为常见的一类扩展基础，在各种工业和民用建筑基础设计中得到广泛的应用。在该类基础的设计计算中，除了基础抗剪和抗冲切计算外，基础底板的抗弯计算也是一项重要的设计内容。在ＧＢ５０００７－２００２
《建筑地基基础设计规范》中，有关矩形基础底板任意截面的弯矩计算公式为：
ＭⅠ＝１ａ１２［（２ｌ＋ａ′
）（Ｐｍａｘ＋Ｐ－２Ｇ）＋（Ｐｍａｘ－Ｐ）ｌ］⑴ＭⅡ＝１（ｌ－ａ′）２（２ｂ＋ｂ′）（Ｐｍａｘ＋Ｐｍｉｎ－２Ｇ）⑵
式中：ＭⅠ、ＭⅡ为任意截面Ⅰ－Ⅰ、Ⅱ－Ⅱ处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；ａ１为任意截面Ⅰ－Ⅰ至基底边缘最大反力处的距离；ｌ、ｂ分别为基础底面的边长，基底面积Ａ＝
Ｆｂｌ；ＰＭ
ｍａｘ、Ｐｍｉｎ分别为相应
于荷载效应基本组合时的基础底面边缘地基反Ⅰ
力设计最大值和最小ａ值；Ｐ为相应于荷载效应基本组合时，在任意ａ１Ⅰ
截面Ⅰ－Ⅰ处基础底面地基反力设计值；Ｇ为ｍｉｎ
考虑荷载分项系数的基ＰＰ
Ｐｍａｘ
Ⅰ础自重及其上的土自ｈ
重；当组合值由永久荷Ⅱ′
ａａ
Ⅱ
载控制时，Ｇ＝１．３５Ｇｋ（Ｇｋｂ′为基础及其上土的标准
Ⅰ
ｂ
自重）。计算简图如图１。图１矩形基础底板计算示意图
而在旧规范ＧＢＪ７－８９《建筑地基基础设计规范》
中，相应的计算公式为：
ＭⅠ＝１ａ１２（２ｌ＋ａ′
）（Ｐｍａｘ＋Ｐ－２Ｇ）⑶ＭⅡ＝１（ｌ－ａ′
）２（２ｂ＋ｂ′）（Ｐｍａｘ＋Ｐｍｉｎ－２Ｇ）⑷
式中各参数的含义与新规范的公式相同。比较式⑴～⑷，可以看出式⑵与式⑷是相同的，但式⑴则比式⑶多了一项“（１１２）ａ１２（Ｐｍａｘ－Ｐ）ｌ”，这意味着式⑴和式⑶计算出来的Ⅰ－Ⅰ截面弯矩ＭⅠ是不相同的。但在新的地基规范ＧＢ５０００７－２００２的条文说明中却未对公式的这点改变作出说明，而笔者在日常应用的过程中发现有些已注明是按新规范编写的设计手册［１］，在应用偏心荷载作用下的柱下独立基础底板抗弯计算公式时仍使用旧规范的式⑶，这就未免使人对新旧规范中公式的准确性提出疑问，以下将着重研究新规范公式的推导过程。
２新规范公式的推导２．１
式⑴的推导
设平面ＡＢＣＤ为基础底面（如图２），ＢＢ′＝Ｐｊｍａｘ和
ＣＣ′＝Ｐｊｍｉｎ分别为基底净反力设计值的最大和最小值；ＥＥ′＝ＰⅠｊ为Ⅰ－Ⅰ截面（即ａａ′ｂ′ｂ平面）的净反力设
计值；Ｐｊ为平均净反力设计值Ｐｊ＝（Ｐｊｍａｘ＋Ｐｊｍｉｎ）２。基底净反力对Ⅰ－Ⅰ截面的弯矩ＭⅠ可看作是高为ａ１，上
Ｄ
Ａ
ａｂｄＢ
Ｅ
ｃＤ′
ＣＣ′
Ａ′
ａ′ｄ′ｂ′
ｃ′Ｅ′Ｂ′
图２基底净反力作用示意图
２００６年６月第６期张卓然：浅谈柱下独立基础底板的抗弯计算ＪＵＮ２００６Ｎｏ．６
表面边长分别为ａｂ＝ａ′和ｂｂ′＝ＥＥ′＝ＰⅠｊ，下底面边长分别为ＡＢ＝ｌ和ＢＢ′＝Ｐｊｍａｘ的四方棱柱体ａａ′ｂ′ｂ－ＡＡ′Ｂ′Ｂ的体积净反力对Ⅰ－Ⅰ截面的弯矩，即ＭⅠ＝Ｖ・ｘ，其中
时，列出的公式虽然形式上与新规范的公式相差不多，但实际上公式中某些参数的含义与规范公式并不一致，较易造成误导。下面以文献［３］为例，同时为便于对比，也以该书的计算例题为例作一比较说明。
该书在计算Ⅰ－Ⅰ截面弯矩ＭⅠ时，指出应使用下列公式（如图３）：
ｘ为棱柱体形心Ｏ点到Ⅰ－Ⅰ截面的距离。参照文献［２］中有关四方棱柱体的体积和形心计算公式，我们
可分别算得：
）Ｐｊｍａｘ＋（２ａ′Ｖ＝ａ１［（２ｌ＋ａ′＋ｌ）ＰⅠｊ］６⑸・・・ｌ＋ＰⅠ・ａ′＋３Ｐａ′⑹ｊｌ＋Ｐｘ＝ａ１－ａＰ・・・ｊｍａｘｌ＋Ｐｉｊｊｍａｘａ′＋２Ｐｉｊａ′将式⑸、⑹相乘并简化，即得：
・）（Ｐｊｍａｘ＋ＰⅠｊ）＋（Ｐｊｍａｘ－ＰⅠｊ）ｌ］⑺ＭⅠ＝Ｖｘ＝１ａ１２［（２ｌ＋ａ′
因Ｐｊｍａｘ＝Ｐｍａｘ－ＧＡ，ＰⅠｊ＝Ｐｊ－ＧＡ，代入式⑺即可得出规范的式⑴。
ＭⅠ＝１［（Ｐｊｍａｘ＋Ｐｊ）（２ｂ＋ｂｃ）＋（Ｐｊｍａｘ－Ｐｊ）ｂ］（ｌ－ａｃ）２⑻
式中：Ｐｊ为平均净反力设计值，取Ｐｊ＝Ｆ（ｌｂ）＝() （Ｐｊｍａｘ＋书中的（例题２－８）中，根据式⑻计算Ⅰ－Ⅰ截面Ｐｊｍｉｎ）。
弯矩（如图４）为：
２．２式⑵的推导
如图２，同样将基底净反力对Ⅱ－Ⅱ截面（即ｂｂ′
ＭⅠ＝１［（Ｐｊｍａｘ＋Ｐｊ）（２ｂ＋ｂｃ）＋（Ｐｊｍａｘ－Ｐｊ）ｂ］（ｌ－ａｃ）２
＝１［（２３９．３＋１８２．３）（２×１．６＋０．３）＋（２３９．３－１８２．３）×１．６］（２．４－０．４）２＝１３０．６ｋＮ・ｍ
实际上，按ＧＢ５０００７－２００２中的公式参数说明，式⑻中的Ｐｊ应取用Ⅰ－Ⅰ截面处的基底净反力设计值ＰⅠｊ。当取用ＰⅠｊ＝１９１．８ｋＰａ时，弯矩计算结果变为：
ｃ′ｃ平面）的弯矩ＭⅡ看作是四方棱柱体ｂｂ′ｃ′ｃ－ＢＢ′
Ｃ′Ｃ的体积净反力对Ⅱ－Ⅱ截面的弯矩，棱柱体的高
为ｂＥ＝(），上表面边长分别为ｂｃ＝) （ＡＢ－ａｂ）＝() （ｌ－ａ′和ｂｂ′ｂ′＝ＥＥ′＝ＰⅠｊ≈Ｐｊ＝() （Ｐｊｍａｘ＋Ｐｊｍｉｎ），下底面边长分别为ＢＣ＝ｂ和Ｐｊ＝() （Ｐｊｍａｘ＋Ｐｊｍｉｎ）（底面梯形近似看作为矩形），且注意到Ｐｊｍｉｎ＝Ｐｍｉｎ－ＧＡ，与上述式⑴的计算过程相同，很容易就可推导出新规范的式⑵。
２．３小结
由上述式⑴、⑵的推导结果可以看出，新规范
ＭⅠ＝１［（Ｐｊｍａｘ＋ＰⅠｊ）（２ｂ＋ｂｃ）＋（Ｐｊｍａｘ－ＰⅠｊ）ｂ］（ｌ－ａｃ）２
＝１［（２３９．３＋１９１．８）（２×１．６＋０．３）＋（２３９．３－１９１．８）×１．６］・（２．４－０．４）２＝１３２．１ｋＮｍ
可以看出，两者的计算结果是不一样的，后者才是正确的结果。
（下转第５页）
±０．００
ＧＢ５０００７－２００２中的公式是正确的，虽然当基础承
受的荷载偏心距不大，基底反力曲线趋于水平的情况下，此时式⑴和式⑶的相差项“（１１２）ａ１２（Ｐｍａｘ－Ｐ）ｌ”相差很大，但毕竟是不相同的，从正确应用公式的角度出发，仍应以公式⑴为准。
ｈ
ｈ０
ＦＭ
ｈ１０
３００
４００３００１２５．３ｋＰａ
会是一个较小值，它们的计算结果不会
实际上，旧规范公式⑶只是轴心荷载作用下的基础底板抗弯计算公式，此时公式⑴才是轴心荷载或单向偏心荷载（偏心矩≤１６基础宽度）作用下的基础底板抗弯计算通式。
Ｐｍａｘ
ＰｊⅡ
ＰｊⅠ
Ｐｊ
Ｐｊｍｉｎ
２３９．３ｋＰａ
２１０．８ｋＰａ
Ⅲ
Ⅲ
ⅣⅡｂｂｃ
Ⅰｌ１
ｂ１
ⅣⅡ
ⅣⅡ
１９１．８ｋＰａ１８２．３ｋＰａ
Ｐｍａｘ＝Ｐ，（１１２）ａ１２（Ｐｍａｘ－Ｐ）ｌ＝０。而新规范
Ⅰ
ⅣⅡ
３００８００１６００
３计算实例
在新的地基规范颁布后出版的某些
Ⅲ
Ⅲ
Ⅰａｃ
ｌ
Ⅰ
４００１２００２４００
基础工程方面的教材，在讲述偏心荷载作用下的柱下独立基础底板抗弯计算
图３
偏心荷载作用下的独立基础图４工程实例计算简图
６００
１３００
２００６年６月第６期
广东土木与建筑
ＪＵＮ２００６Ｎｏ．６
和平面的凹凸变化产生了体量和光影的虚实对比，形成一种向上的视觉动感。裙楼顶部和塔楼顶部升高部分梁柱构架，并精心设计了具有金属质感的构件，使整幢大楼的屋顶轮廓线高低错落、造型丰富。
建筑外墙在统一明快的色调中，却又有微妙的变化，在蓝天白云及珠江公园大片绿色背景的映衬下，显得十分精神。建筑师内敛而简约的设计使得复建房建筑立面优雅隽永，不事张扬，以一种自然亲善的姿态融入到周边的建筑群中。
村现象的严峻考验。广州市石东村村民复建房在设计建成全过程中，得到市各级政府部门的极大重视与支持，建筑师们也为村民建设美好的家园作出了自己的努力。
笔者深信只有建筑师坚持以人为本的原则，胸怀城市设计的整体理念，精心设计，才能够实现居者、城市与建筑的多赢，从而实现城市的可持续发展。
参
考
文
献
５结语
我们的城市要可持续地发展，就必须面对城中
［１］本书编委会．建筑设计资料集（第二版）［Ｍ］．北京：中国
建筑工业出版社，１９９４．６
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
（上接第７页）
４结语
参
考
文
献
从前面的分析可以看出，我们在学习和应用规范公式时，不能只是不求甚解地照搬套用，应对公式的出处有所了解。在使用某些设计手册或教材里的公式时，在未能明确公式的正确与否之前，也不能简单地照套公式。虽然从设计的角度看，计算引起的误差可能会很小，甚至在允许的范围之内，但正确使用公式还是有其必要性的。尤其是对广大参加注册结构工程师考试的考生来说，在时间紧、题量大的考试过程中能否正确使用公式，准确计算出结果，其重要性更是不言而喻的。
［１］李国胜．简明高层钢筋混凝土结构设计手册［Ｍ］．京：中国建筑工业出版社，２００３
［２］建筑结构静力计算手册（第二版）［Ｍ］．北京：中国建筑工业出版社，１９９８
［３］华南理工大学，浙江大学，湖南大学编．莫海鸿，杨小平主编．基础工程［Ｍ］．北京：中国建筑工业出版社，２００３［４］ＧＢ５０００７－２００２［５］ＧＢＪ７－８９
建筑地基基础设计规范［Ｓ］
北
建筑地基基础设计规范［Ｓ］
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与旁边的大溶洞相连；④遇到地质勘查时掉到钻孔中的钻杆和套管，成孔时发生了偏孔，还损坏了冲锤；⑤遇到卡（掉）钻现象。
现场质量管理制度，使整个桩基工程质量符合设计要求，达到优良标准，超声波检测结果表明Ⅰ类桩达９８％以上，其余也均为合格桩，为日后整体工程的创优工作奠定了基础。
通过本工程的实践，我们认为采取注浆加固是对付土溶洞的较经济合理和有效的施工技术措施，
尽管工程地质情况千变万化，但我们通过认真的分析和论证，并采取行之有效的措施，严格执行
而钢护筒则因费用较高，故不适宜较多使用。
６结语